技術(shù)特征：

1.一種基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，包括如下步驟：

步驟(1)采集電壓源逆變器的三相電網(wǎng)電壓、三相輸出電流；通過對所述的三相電網(wǎng)電壓和三相輸出電流進(jìn)行Clarke變換，對應(yīng)得到靜止α-β坐標(biāo)系下的電網(wǎng)電壓矢量U_gαβ和輸出電流矢量I_gαβ；

步驟(2)利用虛擬相位角θ對電網(wǎng)電壓矢量U_gαβ和輸出電流矢量I_gαβ進(jìn)行Park變換，對應(yīng)得到以虛擬相位角θ為基礎(chǔ)的同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的電網(wǎng)電壓矢量U_gdq和輸出電流矢量I_gdq；

步驟(3)根據(jù)所述的電網(wǎng)電壓矢量U_gdq和有功、無功功率指令P_gRef、Q_gRef，利用瞬時(shí)功率理論，計(jì)算在虛擬同步坐標(biāo)系中逆變器dq軸電流指令i_gdRef、i_gqRef；

步驟(4)結(jié)合在虛擬同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中的實(shí)際輸出電流矢量I_gdq，通過誤差調(diào)節(jié)解耦補(bǔ)償算法計(jì)算得到虛擬同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq；

步驟(5)根據(jù)虛擬相位角θ對電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq進(jìn)行Park反變換，得到靜止α-β坐標(biāo)系下的電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_rαβ，進(jìn)而通過SVPWM技術(shù)構(gòu)造得到一組PWM信號以對電壓源逆變器進(jìn)行控制。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：所述的虛擬相位角θ是一周期為20ms幅值為2π的鋸齒波狀的相角信號，表示為θ＝ωt(ω＝2π×50＝100π)。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：所述的步驟(2)中根據(jù)以下算式對電網(wǎng)電壓矢量U_gαβ和輸出電流矢量I_gαβ進(jìn)行Park變換：

$U_{gdq}=\left[\begin{array}{c}{u}_{gd}\\ u_{gq}\end{array}\right]=\left[\begin{array}{cc}cos\mathrm{\θ}& sin\mathrm{\θ}\\ -sin\mathrm{\θ}& cos\mathrm{\θ}\end{array}\right]\·\left[\begin{array}{c}{u}_{g\mathrm{\α}}\\ u_{g\mathrm{\β}}\end{array}\right]$

$I_{gdq}=\left[\begin{array}{c}{i}_{gd}\\ i_{gq}\end{array}\right]=\left[\begin{array}{cc}cos\mathrm{\θ}& sin\mathrm{\θ}\\ -sin\mathrm{\θ}& cos\mathrm{\θ}\end{array}\right]\·\left[\begin{array}{c}{i}_{g\mathrm{\α}}\\ i_{g\mathrm{\β}}\end{array}\right]$

其中：u_gd和u_gq分別為電網(wǎng)電壓矢量U_gdq的d軸分量和q軸分量，i_gd和i_gq分別為輸出電流矢量I_gdq的d軸分量和q軸分量，u_gα和u_gβ分別為電網(wǎng)電壓矢量U_gαβ的α軸分量和β軸分量，i_gα和i_gβ分別為輸出電流矢量I_gαβ的α軸分量和β軸分量。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：所述的步驟(3)中根據(jù)以下算式計(jì)算電壓源逆變器的dq軸電流指令i_gdRef、i_gqRef：

$i_{gd\mathrm{Re}f}=0.667(u_{gd}{P}_{g\mathrm{Re}f}+u_{gq}{Q}_{g\mathrm{Re}f})/U_g^2$

$i_{gq\mathrm{Re}f}=0.667(u_{gq}{P}_{g\mathrm{Re}f}-u_{gd}{Q}_{g\mathrm{Re}f})/U_g^2$

$U_g=\sqrt{{u_{gd}}^2+{u_{gq}}^2}$

其中：P_gRef和Q_gRef分別為給定的逆變器有功功率參考值、無功功率參考值，u_gd和u_gq分別為電網(wǎng)電壓矢量U_gdq的d軸分量和q軸分量，U_g為電網(wǎng)電壓矢量U_gdq的幅值；

計(jì)算P_gRef值，P_gRef>0表示電壓源逆變器向電網(wǎng)輸出有功功率，P_gRef<0表示電壓源逆變器從電網(wǎng)吸收有功功率；

計(jì)算Q_gRef值，Q_gRef>0表示電壓源逆變器提供容性無功功率，Q_gRef<0表示電壓源逆變器提供感性無功功率。

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：所述的步驟(4)中通過誤差調(diào)節(jié)解耦補(bǔ)償算法計(jì)算電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq的具體方法如下：

首先，使給定的目標(biāo)電流指令i_gdref和i_gqref分別減去逆變器輸出電流dq軸分量i_gd、i_gq，對應(yīng)得到電流誤差信號Δi_gd和Δi_gq；

然后，對電流誤差信號Δi_gd和Δi_gq進(jìn)行PI調(diào)節(jié)與計(jì)算，得到虛擬同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的電壓調(diào)節(jié)矢量V′_gdq；

最后，對電壓調(diào)節(jié)矢量V′_gdq進(jìn)行解耦補(bǔ)償，得到虛擬同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq。

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：根據(jù)以下算式對電流誤差信號Δi_gd和Δi_gq進(jìn)行PI調(diào)節(jié)：

v'_gd＝C_PI(s)Δi_gd

v'_gq＝C_PI(s)Δi_gq

$C_{PI}\left(s\right)=K_p+\frac{K_i}{s}$

其中：v′_gd和v′_gq分別為PI調(diào)節(jié)器輸出矢量V′_gdq的d軸分量和q軸分量，K_p為比例系數(shù)，K_i為積分系數(shù)，s為拉普拉斯算子。

7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：根據(jù)以下算式對電壓調(diào)節(jié)矢量V_gdq進(jìn)進(jìn)行計(jì)算解耦補(bǔ)償：

$V_{gdq}=\left[\begin{array}{c}{v}_{gd}\\ v_{gq}\end{array}\right]=\left[\begin{array}{c}{v^{\&prime;}}_{gd}\\ {v^{\&prime;}}_{gq}\end{array}\right]+\{\left[\begin{array}{c}{u}_{gd}\\ u_{gq}\end{array}\right]+R_g\left[\begin{array}{c}{i}_{gd}\\ i_{gq}\end{array}\right]+{\mathrm{\&omega;L}}_g\left[\begin{array}{c}-i_{gd}\\ i_{gq}\end{array}\right]\}$

其中：u_gd和u_gq分別為電網(wǎng)電壓矢量U_gdq的d軸分量和q軸分量，v'_gd和v'_gq分別為PI調(diào)節(jié)器輸出矢量V′_gdq的d軸分量和q軸分量，v_gd和v_gq分別為電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq的d軸分量和q軸分量，L_g為電壓源逆變器網(wǎng)側(cè)進(jìn)線電感值，ω＝100π。

8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于虛擬同步坐標(biāo)系電流解耦的電壓源逆變器控制方法，其特征在于：所述的步驟(5)中根據(jù)以下算式對電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq進(jìn)行Park反變換：

$V_{g\mathrm{\&alpha;}\mathrm{\&beta;}}=\left[\begin{array}{c}{v}_{g\mathrm{\&alpha;}}\\ v_{g\mathrm{\&beta;}}\end{array}\right]=\left[\begin{array}{cc}cos\mathrm{\&theta;}& -sin\mathrm{\&theta;}\\ sin\mathrm{\&theta;}& \cos \mathrm{\&theta;}\end{array}\right]\left[\begin{array}{c}{v}_{gd}\\ v_{gq}\end{array}\right]$

其中：v_gd和v_gq分別電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gdq的d軸分量和q軸分量，V_gα和V_gβ分別為電壓源逆變器交流輸出電壓指令V_gαβ的α軸分量和β軸分量。