專(zhuān)利名稱(chēng)：逆變器的損耗功率分布的制作方法
逆變器的損耗功率分布本發(fā)明涉及一種用于運(yùn)行電機(jī)、特別是永久勵(lì)磁的同步電機(jī)的逆變器用的調(diào)制方法，其中，所述逆變器包括至少兩個(gè)支路。此外，本發(fā)明還涉及一種逆變器、用于逆變器的控制電子裝置和用于逆變器的調(diào)制器。在此，“永久勵(lì)磁的同步電機(jī)”例如可以理解為阻塞換相(Blockkommutierimg)或者正弦換相的同步電機(jī)。本發(fā)明既可用到阻塞換相的也可用到正弦換向的同步電機(jī)上。調(diào)制方法確定了在什么條件下使用哪種調(diào)制模式。調(diào)制模式確定了切換模式的時(shí)間順序，即不同切換模式使用的順序和持續(xù)時(shí)間。切換模式描述了多個(gè)開(kāi)關(guān)中哪個(gè)開(kāi)關(guān)導(dǎo)電、哪個(gè)開(kāi)關(guān)不導(dǎo)電。US 2005/0122072 Al提出，每個(gè)相使用多個(gè)半橋，以便使電流和因此損耗功率分布到多個(gè)開(kāi)關(guān)上。然而這種設(shè)計(jì)方案增加了開(kāi)關(guān)的數(shù)量，進(jìn)而也增加了逆變器的制造費(fèi)用和空間需求。本發(fā)明的目的是，提供這種類(lèi)型的調(diào)制方法，所述調(diào)制方法可降低逆變器/反向換流器(Wechselrichter)的制造費(fèi)用和空間需求。此外，本發(fā)明的目的是，提供一種具有這種優(yōu)點(diǎn)的逆變器、用于逆變器的控制電子裝置以及用于逆變器的調(diào)制器。所述目的通過(guò)獨(dú)立權(quán)利要求的特征來(lái)實(shí)現(xiàn)。在從屬權(quán)利要求中給出本發(fā)明的有利的實(shí)施形式。本發(fā)明通過(guò)下述方式建立在這種類(lèi)型的調(diào)制方法的基礎(chǔ)之上，即，時(shí)間交替地實(shí)施下述兩個(gè)步驟首先，根據(jù)第一調(diào)制模式在第一調(diào)制時(shí)間間隔內(nèi)實(shí)施第一調(diào)制，其中，所述兩個(gè)支路中的第一支路與電源的第一極連接，并且所述兩個(gè)支路中的第二支路以時(shí)間間歇的方式與電源的第二極連接；其次，根據(jù)第二調(diào)制模式在第二調(diào)制時(shí)間間隔中實(shí)施第二調(diào)節(jié)，其中，所述兩個(gè)支路的第二支路與電源的第二極連接，并且所述兩個(gè)支路的第一支路以時(shí)間間歇的方式與電源的第一極連接。一種優(yōu)選的實(shí)施形式提出，所述逆變器包括至少三個(gè)支路。在一種有利的實(shí)施形式中，在實(shí)施所述第一調(diào)制期間，所述兩個(gè)支路的第二支路以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第一極連接，和/或在實(shí)施所述第二調(diào)制期間，所述兩個(gè)支路的第一支路以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第二極連接?！N優(yōu)選的實(shí)施形式提出，所述調(diào)制方法附加地包括下述步驟將整個(gè)調(diào)制時(shí)間間隔劃分成第一調(diào)制時(shí)間間隔和第二調(diào)制時(shí)間間隔。一種優(yōu)選的改進(jìn)方案提出，所述第一調(diào)制包括脈沖寬度調(diào)制和/或空間矢量調(diào)制，和/或所述第二調(diào)制包括脈沖寬度調(diào)制和/或空間矢量調(diào)制。優(yōu)選地，所述第一調(diào)制模式和所述第二調(diào)制模式具有至少一個(gè)協(xié)調(diào)一致的切換模式；當(dāng)兩個(gè)調(diào)制模式具有協(xié)調(diào)一致的切換模式時(shí)，實(shí)施從所述第一調(diào)制模式到所述第二調(diào)制模式的第一轉(zhuǎn)換，和/或?qū)嵤乃龅诙{(diào)制模式到所述第一調(diào)制模式的第二轉(zhuǎn)換。所述調(diào)制方法可以如此設(shè)計(jì)，使得在偽隨機(jī)時(shí)間和/或在每次調(diào)制過(guò)程中，和/或在實(shí)施確定數(shù)量或者隨機(jī)數(shù)量的調(diào)制過(guò)程之后，實(shí)施兩個(gè)調(diào)制模式之間的變換。此外，本發(fā)明通過(guò)下述方式建立在這種類(lèi)型的逆變器、用于所述逆變器的這種類(lèi)型的控制電子裝置或者用于逆變器的這種類(lèi)型的調(diào)制器的基礎(chǔ)之上，即，特別是設(shè)置適合用于實(shí)施前述調(diào)制方法之一的逆變器、控制電子裝置或者調(diào)制器。
所述逆變器或者控制電子裝置被設(shè)置成用于接收信號(hào)，利用所述信號(hào)可引起從第一調(diào)制模式到第二調(diào)制模式的轉(zhuǎn)換和/或從第二調(diào)制模式到第一調(diào)制模式的轉(zhuǎn)換，和/或所述逆變器或控制電子裝置自動(dòng)地引起從第一調(diào)制模式到第二調(diào)制模式的轉(zhuǎn)換，和/或從第二調(diào)制模式到第一調(diào)制模式的轉(zhuǎn)換，其中，特別是在所述逆變器啟動(dòng)時(shí)和/或在逆變器實(shí)施確定數(shù)量或者隨機(jī)數(shù)量的啟動(dòng)后，實(shí)施所述兩個(gè)調(diào)制模式之間的轉(zhuǎn)換。此外，這樣一種逆變器是優(yōu)選的，在這種逆變器中，在兩個(gè)調(diào)制模式中至少有時(shí)接通的開(kāi)關(guān)在所述第一調(diào)制模式期間比在所述第二調(diào)制模式期間產(chǎn)生更大或者更小的損耗功率?，F(xiàn)在參考附圖借助特別優(yōu)選的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行闡述。其中示出了


圖1 根據(jù)本發(fā)明的逆變器的第一實(shí)施形式的示意性電路圖，在具有三相電機(jī)的連接在電流開(kāi)關(guān)上的繞組相的雙極技術(shù)中，該逆變器具有逆變器的電流開(kāi)關(guān)的可能的電路技術(shù)結(jié)構(gòu)；
圖2 根據(jù)本發(fā)明的逆變器的第二實(shí)施形式的示意性電路圖，在具有三相電機(jī)的連接在電流開(kāi)關(guān)上的繞組相的場(chǎng)效應(yīng)技術(shù)中，該逆變器具有逆變器的電流開(kāi)關(guān)的可能的電路技術(shù)結(jié)構(gòu)；
圖3 用于說(shuō)明在第一調(diào)制時(shí)間間隔期間損耗功率產(chǎn)生和典型的電流情況的等效電路
圖4 用于說(shuō)明在第二調(diào)制時(shí)間間隔期間損耗功率產(chǎn)生和典型的電流情況的等效電路
圖5 在所述兩個(gè)調(diào)制時(shí)間間隔期間在時(shí)間上描述的、相關(guān)的轉(zhuǎn)換元件中的電流曲線的非比例略圖。在圖1中示出的逆變器10的第一實(shí)施形式包括開(kāi)關(guān)控制裝置14 (在此也叫作控制電子裝置14)和用于繞組相U、V、W中的每一個(gè)繞組相的各一個(gè)上側(cè)開(kāi)關(guān)S1、S3、S5以及各一個(gè)下側(cè)開(kāi)關(guān)S4、S6或S2。借助于開(kāi)關(guān)Si、S2、S3、S4、S5、S6，借助于與正極化的供電線路16和負(fù)極化的供電線路18的交替連接，關(guān)于負(fù)極化的供電線路18在用于每個(gè)相U、 V或W的連接線路Ku、Kv, Kw上分別提供交流電壓Uiu Uv或Uw0借助于開(kāi)關(guān)控制裝置14， 連接線路Ku、Kv、Kw中的每一個(gè)可以在下述三個(gè)狀態(tài)中的每一個(gè)中接通。在第一開(kāi)關(guān)狀態(tài)中，引導(dǎo)至相應(yīng)的連接線路的開(kāi)關(guān)對(duì)S1、S4或S3、S6或S5、S2是高歐姆的，也就是說(shuō)，該開(kāi)關(guān)對(duì)沿電源觀的主流動(dòng)方向既不能與正極化的供電線路16連接，也不能與負(fù)極化的供電線路18連接。在第二開(kāi)關(guān)狀態(tài)中，相應(yīng)的開(kāi)關(guān)Si、S3、S5和正的供電線路16連接。在第三開(kāi)關(guān)狀態(tài)中，相應(yīng)的開(kāi)關(guān)S4、S6、S2和負(fù)的供電線路18連接。為了在電機(jī)12的與電位無(wú)關(guān)的星形結(jié)點(diǎn)20中使電流流過(guò)所述三個(gè)相U、V、W中的至少一個(gè)，所述三個(gè)開(kāi)關(guān)Si、S3、 S5中的至少一個(gè)開(kāi)關(guān)必須采取第二開(kāi)關(guān)狀態(tài)，并且三個(gè)開(kāi)關(guān)S4、S6、S2中的其它兩個(gè)開(kāi)關(guān)中的至少一個(gè)開(kāi)關(guān)必須采取第三開(kāi)關(guān)狀態(tài)。圖1示出了開(kāi)關(guān)Si的開(kāi)關(guān)技術(shù)結(jié)構(gòu)，其中每個(gè)開(kāi)關(guān)具有分別帶有空轉(zhuǎn)二極管Di的可控制的半導(dǎo)體Qi，其中，i可以表示數(shù)值1到6，并且可控制的半導(dǎo)體典型地是一種IGBT (insulated - gate bipolar transistor (絕緣柵雙極型晶體管))或者 MOSFET (metal oxide semiconductor fied-effect transistor (金屬氧化物半導(dǎo)體場(chǎng)效應(yīng)晶體管))。在圖2中示出的逆變器10的第二實(shí)施形式的每個(gè)開(kāi)關(guān)Si具有分別帶一個(gè)空轉(zhuǎn)二極管Di的可控制的半導(dǎo)體Qi。然而在此并沒(méi)有分開(kāi)地示出空轉(zhuǎn)二極管Di，因?yàn)樵诖嗽摽辙D(zhuǎn)二極管并不作為單獨(dú)的元器件存在，而是作為可控制的半導(dǎo)體Qi的寄生的或者集成的組成部分，這個(gè)組成部分例如可以是M0SFET。在機(jī)電的調(diào)節(jié)器中，如機(jī)電的轉(zhuǎn)向和電制動(dòng)中出現(xiàn)如“支承在末端擋板上”或者 “以最大的力擠壓”的運(yùn)行狀態(tài)。在這些狀態(tài)中所屬的電機(jī)12關(guān)于其額定值在較小轉(zhuǎn)速或者甚至是停息狀態(tài)時(shí)以高的轉(zhuǎn)矩運(yùn)行。在常規(guī)的阻塞換相(Blockkommutierung)時(shí)，在最有問(wèn)題的馬達(dá)位置中，開(kāi)關(guān)Si、S2、S3、S4、S5、S6中的至少一個(gè)開(kāi)關(guān)在由360°除以相位數(shù)η 的范圍中持久地導(dǎo)電。為了確保變頻器10和其功率半導(dǎo)體Qi、Di的耐用性，常規(guī)的變頻器 10如此設(shè)計(jì)，使得半橋的所有開(kāi)關(guān)Si能持久地承載整個(gè)的相電流。也就是說(shuō)或者必須使用比在通過(guò)可控制的半導(dǎo)體Qi的損耗功率的對(duì)稱(chēng)分布中所要求的更大的(并且因此更貴的) 可控制的半導(dǎo)體Qi，或者必須采取用于冷卻的成本高的措施
圖3和4示出用于根據(jù)本發(fā)明的調(diào)制方法的等效電路圖(Ersatzschaltbilder)， 該等效電路圖用于說(shuō)明在第一調(diào)制時(shí)間間隔a或者第二調(diào)制時(shí)間間隔b期間的損耗功率分布和電路22、24J6，其中，在不限制普遍性的情況下例如通過(guò)給三相交流電機(jī)12的支路U 和V通電來(lái)描述這一點(diǎn)。SwU和SwV象征性地表示開(kāi)關(guān)對(duì)S1、S4或者S3、S6的純轉(zhuǎn)換作用。 在這兩個(gè)等效電路圖中分別分開(kāi)地示出了這些開(kāi)關(guān)的轉(zhuǎn)換作用和損耗功率產(chǎn)生功能。電阻 Ri象征性地表示在開(kāi)關(guān)Si中的損耗功率產(chǎn)生功能。典型地，在經(jīng)由各個(gè)開(kāi)關(guān)Si的電流強(qiáng)度和開(kāi)關(guān)中的損耗功率之間的關(guān)系是非線性的。此外，備用電阻R1、R3、R4、R6、進(jìn)而損耗功率典型地與電流方向無(wú)關(guān)。典型地，在開(kāi)關(guān)Si中產(chǎn)生的損耗功率隨著電流強(qiáng)度和轉(zhuǎn)換頻率而增加。圖5示出在相關(guān)的開(kāi)關(guān)Si的轉(zhuǎn)換元件Qi、Di中在時(shí)間t上描述的時(shí)間電流曲線的非比例略圖。圖3示出了用于說(shuō)明在第一調(diào)制時(shí)間間隔a期間損耗功率形成和典型的電流情況的等效電路圖。在電機(jī)相U、V的充電階段30期間轉(zhuǎn)換作用SwU使三相交流電機(jī)的相U和正極化的供電線路連接，其中，轉(zhuǎn)換作用SwV使相V和負(fù)極化的供電線路連接。其中，用粗箭頭表示的充電電流Ia流過(guò)損耗電阻Rl、電機(jī)相U和V、損耗電阻R6和電源28 (電路22)。 當(dāng)電機(jī)12的轉(zhuǎn)子緩慢運(yùn)動(dòng)時(shí)僅產(chǎn)生少量的反電勢(shì)(Gegen-EMK)，并且在停止?fàn)顟B(tài)時(shí)幾乎不產(chǎn)生。因此若在起振狀態(tài)時(shí)電流Ia在轉(zhuǎn)子緩慢運(yùn)動(dòng)和停止?fàn)顟B(tài)時(shí)將會(huì)特別地高。因?yàn)楫?dāng)缺少反電勢(shì)時(shí)，在相U和V的歐姆電阻和損耗電阻Rl、R6處的總的電源電壓Up下降。由于相U和V的感應(yīng)特性，當(dāng)開(kāi)關(guān)S6變?yōu)閷?dǎo)電之后，電流Ia不能突然間上升。典型地，當(dāng)變?yōu)閷?dǎo)電后幾微秒，開(kāi)關(guān)S6重新切換為不導(dǎo)電。因此避免了在第一電路22中的電流Ia大大提高。由于開(kāi)關(guān)S6變?yōu)椴粚?dǎo)電，所以開(kāi)關(guān)S3沿二極管D3的通流方向是能導(dǎo)電的。在充電階段30里在第一電路22中已形成的電流Ia在現(xiàn)在開(kāi)始的空程階段32首先繼續(xù)流經(jīng)開(kāi)關(guān) S3，更確切地說(shuō)是流經(jīng)二極管D3 (電路M)。在第二實(shí)施形式中，二極管、寄生的或者集成的二極管D3通常具有較高的電阻R3，該電阻導(dǎo)致高的損耗功率。因此在第二實(shí)施形式中優(yōu)選的是，在開(kāi)關(guān)S6切換為不導(dǎo)電之后，控制器盡快地將場(chǎng)效應(yīng)晶體管S3置于導(dǎo)電狀態(tài)。 電阻R3則明顯更小，從而在空程階段就直接減小了逆變器的損耗功率，以及間接減小充電階段中的逆變器的電流消耗。與“正常的”電流方向相反地也使用半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)Q3的可能性通常不能利用雙極的晶體管得出。因?yàn)樵诘诙娐稭中未設(shè)置電源觀，所以在相電感U、 V中存儲(chǔ)的能量在損耗電阻R1、R3和繞組相U、V的歐姆電阻中逐漸被消耗，從而電流。通
6過(guò)二極管D3原則上按指數(shù)地下降。典型地，開(kāi)關(guān)周期(轉(zhuǎn)換頻率的逆轉(zhuǎn))與充電階段的時(shí)間常數(shù)(Lu+Lv)/ (R1+R6)和空程階段的時(shí)間常數(shù)(Lu+Lv)/ (R1+R3)相比更短，其中，Lu或 Lv分別表示相U或V的感應(yīng)率。雖然在這種運(yùn)行方式中電源28典型地僅以輕微的占空率 (Tastgrad)給相U和V直接提供電能，但是在逆變器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)經(jīng)過(guò)電機(jī)相U和V的電流的波動(dòng)性與其高度相比較為輕微。由于大的時(shí)間常數(shù)，所以在圖5中示出的上升的和下降的坡部(Flanke)恰好幾乎是直線地示出。然而所述坡部的高度超高地示出，以便更好地說(shuō)明電路的功能原理。重復(fù)了對(duì)于圖3所述的過(guò)程，直到第二調(diào)制時(shí)間間隔b開(kāi)始。圖4示出用于說(shuō)明在第二調(diào)制時(shí)間間隔b期間損耗功率出現(xiàn)和典型的電流情況的等效電路圖。在此，該過(guò)程和功能方式原則上與在第一調(diào)制時(shí)間間隔a中的過(guò)程和功能方式相同。特別是在第一電路22和充電電流Ia方面沒(méi)有區(qū)別。然而在第二調(diào)制時(shí)間間隔b 中，開(kāi)關(guān)S6保持導(dǎo)電；換言之，開(kāi)關(guān)Sl在充電階段30結(jié)束時(shí)切換為不導(dǎo)電，且開(kāi)關(guān)S4借助二極管D4在空程階段32開(kāi)始時(shí)切換為導(dǎo)電。由此，第二調(diào)制時(shí)間間隔b的空程電路沈與第一調(diào)制時(shí)間間隔a的空程電路M不同。重復(fù)對(duì)于圖4所描述的過(guò)程，直到第一調(diào)制時(shí)間間隔a開(kāi)始。圖5示出可控制的半導(dǎo)體Ql在第一調(diào)制時(shí)間間隔a內(nèi)比在第二調(diào)制時(shí)間間隔b內(nèi)更強(qiáng)地加載電流，因?yàn)榭煽刂频陌雽?dǎo)體在這個(gè)時(shí)間間隔內(nèi)除了充電電流Ia外還引導(dǎo)空程電流IE。相反，Q6在時(shí)間間隔a中只引導(dǎo)充電電流IA。因?yàn)镼l和Q6在調(diào)制時(shí)間間隔 b中的電流負(fù)載的情況發(fā)生逆轉(zhuǎn)，所以在這兩個(gè)調(diào)制模式Ma和Mb之間的來(lái)回轉(zhuǎn)換導(dǎo)致在可控制的半導(dǎo)體Ql和Q6之間的改進(jìn)的損耗功率分布。如果所述來(lái)回轉(zhuǎn)換在Sl和S6同時(shí)導(dǎo)電的時(shí)間內(nèi)實(shí)施，則這種調(diào)制模式的根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)換不會(huì)導(dǎo)致附加的切換損失。下述實(shí)例呈現(xiàn)出所述的極化和方向，當(dāng)所述裝置10、12、14的定義和/或運(yùn)行方式有變動(dòng)時(shí)這些極化和方向可以相反。此外，這些考慮也可以轉(zhuǎn)移到具有多于三個(gè)相位的或具有三角形電路的裝置和方法中。有利地，電機(jī)12的第一相U、V、W在第一時(shí)間間隔期間持續(xù)地與直流電源的第一極16連接、在第二時(shí)間間隔期間與直流電壓源的另一極18連接。 優(yōu)選地，第一調(diào)制時(shí)間間隔a和第二調(diào)制時(shí)間間隔b平均相同地長(zhǎng)，特別是平均長(zhǎng)于0. 2毫秒，和/或平均短于1000毫秒。有利地，不同的調(diào)制模式之間的變換在考慮在變換器10中的電流強(qiáng)度和/或電機(jī)12的力矩和/或電的角度和/或轉(zhuǎn)速和/或位置的情況下實(shí)現(xiàn)。在電機(jī)12上的負(fù)載可以是機(jī)械的，而驅(qū)動(dòng)裝置是電的。替代的或附加地，電機(jī)12能以機(jī)械的方式驅(qū)動(dòng)，而電機(jī)12的負(fù)載是電的。
權(quán)利要求
1.一種用于運(yùn)行電機(jī)(12)、特別是永久勵(lì)磁的同步電機(jī)(12)的逆變器(10)用的調(diào)制方法，其中，所述逆變器(10)包括至少兩個(gè)支路(U、V)，所述調(diào)制方法的特征在于，以時(shí)間交替的方式執(zhí)行下述步驟a.根據(jù)第一調(diào)制模式(Ma)在第一調(diào)制時(shí)間間隔(a)中實(shí)施第一調(diào)制(A)，其中，所述兩個(gè)支路(U、V)的第一支路(U或V)與電源的第一極(16)連接，并且所述兩個(gè)支路(U、V)的第二支路(V或U)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第二極(18)連接，b.根據(jù)第二調(diào)制模式(Mb)在第二調(diào)制時(shí)間間隔(b)中實(shí)施第二調(diào)制(B)，其中，所述兩個(gè)支路(U、V)的第二支路(V或U)與電源的第二極(16)連接，并且所述兩個(gè)支路(U、V)的第一支路(U或V)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第一極(18)連接。
2.按照權(quán)利要求1所述的調(diào)制方法，其特征在于，所述逆變器(10)包括至少三個(gè)支路 (U、V、W)。
3.按照權(quán)利要求1或2所述的調(diào)制方法，其特征在于，在實(shí)施所述第一調(diào)制(A)期間， 所述兩個(gè)支路(U、v)中的第二支路(V或U)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第一極(18)連接，和/或在實(shí)施所述第二調(diào)制(B)期間，所述兩個(gè)支路(U、V)中的第一支路(U或V)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第二極(18)連接。
4.按照權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的調(diào)制方法，其特征在于，所述調(diào)制方法附加地包括下述步驟將整個(gè)調(diào)制時(shí)間間隔劃分成第一調(diào)制時(shí)間間隔(a)和第二調(diào)制時(shí)間間隔 (b)。
5.按照權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的調(diào)制方法，其特征在于，所述第一調(diào)制(A)包括脈沖寬度調(diào)制和/或空間矢量調(diào)制，和/或所述第二調(diào)制(B)包括脈沖寬度調(diào)制和/或空間矢量調(diào)制。
6.按照權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的調(diào)制方法，其特征在于，所述第一調(diào)制模式 (Ma)和所述第二調(diào)制模式(Mb)具有至少一個(gè)協(xié)調(diào)一致的切換模式；當(dāng)兩個(gè)調(diào)制模式(Ma、Mb) 具有協(xié)調(diào)一致的切換模式時(shí)，實(shí)施從所述第一調(diào)制模式(Ma)到所述第二調(diào)制模式(Mb)的第一轉(zhuǎn)換，和/或?qū)嵤乃龅诙{(diào)制模式(Mb)到所述第一調(diào)制模式(Ma)的第二轉(zhuǎn)換。
7.按照權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的調(diào)制方法，其特征在于，在偽隨機(jī)時(shí)間和/或在每次調(diào)制過(guò)程中，和/或在實(shí)施確定數(shù)量或者隨機(jī)數(shù)量的調(diào)制過(guò)程之后，實(shí)施兩個(gè)調(diào)制模式(MA、MB)之間的變換。
8.一種逆變器(10)，或者用于逆變器(10)的控制電子裝置(12)，或者用于逆變器 (10)的調(diào)制器，其特征在于，特別地設(shè)置適合用于實(shí)施按照權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的調(diào)制方法的逆變器(10)、或者控制電子裝置(12)或者調(diào)制器。
9.按照權(quán)利要求8所述的逆變器(10)或者控制電子裝置(12)，其特征在于，所述逆變器(10)或者控制電子裝置(12)被設(shè)置成用于接收信號(hào)，利用所述信號(hào)能引起從第一調(diào)制模式(Ma)到第二調(diào)制模式(Mb)的第一轉(zhuǎn)換和/或從第二調(diào)制模式(Mb)到第一調(diào)制模式(Ma) 的第二轉(zhuǎn)換，和/或所述逆變器(10)或控制電子裝置(12)自動(dòng)地引起從第一調(diào)制模式(Ma) 到第二調(diào)制模式(Mb)的第一轉(zhuǎn)換，和/或從第二調(diào)制模式(Mb)到第一調(diào)制模式(Ma)的第二轉(zhuǎn)換，其中，特別是在所述逆變器(10)啟動(dòng)時(shí)和/或在逆變器(10)實(shí)施確定數(shù)量或者隨機(jī)數(shù)量的啟動(dòng)后，實(shí)施兩個(gè)調(diào)制模式(MA、MB)之間的第一轉(zhuǎn)換或者第二轉(zhuǎn)換。
10.按照權(quán)利要求8或9所述的逆變器(10)，其特征在于，在兩個(gè)調(diào)制模式中至少有時(shí)接通的開(kāi)關(guān)(Si)在所述第一調(diào)制模式(Ma)期間比在所述第二調(diào)制模式(Mb)期間產(chǎn)生更大或者更小的損耗功率。
全文摘要
在用于運(yùn)行電機(jī)(12)的逆變器(10)的調(diào)制方法中時(shí)間交替地實(shí)施第一調(diào)制(A)和第二調(diào)制(B)。在所述第一調(diào)制(A)期間根據(jù)第一調(diào)制模式(MA)，兩個(gè)支路(U、V)中的第一支路(U或V)與電源的第一極(16)連接，并且這兩個(gè)支路(U、V)中的第二支路(V或U)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第二極(18)連接。在所述第二次調(diào)制(B)期間根據(jù)第二調(diào)制模式(MB)，所述兩個(gè)支路(U、V)的第二支路(V或U)與電源的第二極(16)連接，并且兩個(gè)支路(U、V)的第一支路(U或V)以時(shí)間間歇的方式與所述電源的第一極(18)連接。逆變器(10)、用于逆變器(10)的控制電子裝置或者用于該控制電子裝置(14)的調(diào)制器適合用于實(shí)施本調(diào)制方法。
文檔編號(hào)H02M7/48GK102257717SQ200980150993
公開(kāi)日2011年11月23日 申請(qǐng)日期2009年12月9日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月19日
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