專利名稱：零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，特別是關(guān)于一種能在正弦波下工作并達成“零電壓且零電流”同時切換(不論Tum-on或Tum-off均呈零電壓且零電流狀態(tài))的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，因此可達到無電磁幅射又具高效率的效果；再者本發(fā)明的電源供應器具有零件便宜、造價低、不需繁雜的調(diào)整程序，不受寄生電容及漏電感影響、可大量生產(chǎn)、可以輕易制造出大小功率不同的機種等優(yōu)點。
諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器己發(fā)展多年，但因其需要繁雜的調(diào)整程序、零件特性依賴度高等種種缺點，使得無法大量又經(jīng)濟地生產(chǎn)。
公知的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器大略可分為1.利用電感及電容諧振產(chǎn)生正弦波，再利用正弦波的零交切點作零電壓或零電流切換，此項技術(shù)約可分為串接負載式諧振(SLR)(如

圖1所示)及并聯(lián)負載式諧振(PLR)(如圖2所示)及Class-E轉(zhuǎn)換器等方式。兩者均利用電感電容諧振產(chǎn)生的正弦波作零電壓或零電流切換，在此種電路中，當輸入電壓的頻率與諧振點相同時，系統(tǒng)的輸出最大，如果這時的負載保持定值，則輸出能量也會保持定值，但是這種理想狀況不能常常存在。
2.準諧振或相移式PWM，即利用晶體管的寄生電容及功率變壓器的漏電感作零電壓或零電流切換，但兩者均有其特殊的困難。
現(xiàn)有較易生產(chǎn)的唯有全橋相移零電壓轉(zhuǎn)換器(Full-Bidge ZVS PWMConverter)，但其用到四組開關(guān)，電路復雜，零件多且寄生電容及漏電感掌握不易，調(diào)整困難，若制作小功率轉(zhuǎn)換器也不經(jīng)濟，所以無法大量又低成本制造，而且在輕載時常常無法保持零電壓或零電流切換。換言之，公知諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器尚沒有能達到不論控制開關(guān)閉路(Turn-on)或控制開關(guān)開路(Turn-off)均呈“零電壓且零電流”狀態(tài)而且在輕載時也能作“零電壓且零電流切換”的效果。
由此可見，上述公知物品仍有諸多缺陷，實非一優(yōu)良的設計，而亟待加以改良。鑒于上述，本發(fā)明的目的即在于提供一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其系針對上述缺點且以大量生產(chǎn)為目的而設計的電路，可以全橋或半橋工作，制作小功率轉(zhuǎn)換器時也較為經(jīng)濟。
本發(fā)明的次一目的在于提供一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其具有“零電壓且零電流”切換特性，以達到無電磁幅射且具高效率的效果。
本發(fā)明的另一目的在于提供一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其具有零件便宜、造價低、不需繁雜的調(diào)整程序、可大量生產(chǎn)、可以輕易制造出大小功率不同的機種等優(yōu)點。
本發(fā)明的又一目的在于提供一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其不受寄生電容及漏電感影響。
為實現(xiàn)以上目的，本發(fā)明采用以下方案一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，包括一個開關(guān)電路模組，其具有二個或四個開關(guān)電路及相對應的開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路，所述驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路系產(chǎn)生驅(qū)動方波，以進行半橋式或全橋式開關(guān)工作；一諧振電路；一個變壓器，系與諧振電路相連接，并經(jīng)由整流二極管接至電源供應器的負載；一反饋控制電路，接于此電源供應器的負載及所述開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路之間，以依據(jù)負載產(chǎn)生一個可以控制所述驅(qū)動方波作用或不作用的控制方波，其特征在于開關(guān)電路在切換時，藉由其寄生電容充放電，以使其跨接電壓緩慢變化；開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路所產(chǎn)生的驅(qū)動方波具有特定頻率，可使驅(qū)動電壓的相位領先所述諧振電路中的諧振電流；該控制方波和所述開關(guān)電路的驅(qū)動方波同步，使驅(qū)動方波成整數(shù)而未破壞的狀態(tài)輸出。
所述開關(guān)電路由晶體管、場效應晶體管或絕緣柵晶體管開關(guān)元件組成。
所述每一開關(guān)電路皆具有一個與其并聯(lián)的旁路二極管。
所述整流二極管與負載之間接一飛輪電感。
所述諧振電路包含一諧振電感及一諧振電容。
所述諧振電路包含配合所述變壓器的電感進行諧振工作的諧振電容。
所述開關(guān)驅(qū)動電壓為作用比小于50％的方波。
所述相位控制電路可確保驅(qū)動電壓的相位領先諧振電流。
請參閱以下有關(guān)本發(fā)明一較佳實施例的詳細說明及其附圖，將可進一步了解本發(fā)明的技術(shù)內(nèi)容及其目的功效。
圖1為公知的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的電路圖；圖2a、b為其它公知諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的電路圖；圖3a為本發(fā)明一種零電壓及零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器電路圖；圖3b為本發(fā)明一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的全橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器電路圖；圖4a為依據(jù)本發(fā)明另一較佳具體實例的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器電路圖；圖4b為依據(jù)本發(fā)明另一較佳具體實例的全橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器電路圖5a為圖3a的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器的一簡化電路；圖5b為圖3a的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器中切換開關(guān)驅(qū)動電壓與諧振電流波形圖；圖6為圖3a的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器中數(shù)個元件或是節(jié)點間電壓或電流波形圖；圖7亦為圖3a的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器中數(shù)個元件或是節(jié)點間電壓或電流波形圖；圖8a、b為傳統(tǒng)全橋式及半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器輸出級的電路；圖9a、b為傳統(tǒng)Forward型全橋式及半橋式轉(zhuǎn)換電源供應器輸出級的電路；圖10a、b為本發(fā)明的全橋式及半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器輸出級的電路。
本發(fā)明的一較佳具體實例結(jié)構(gòu)圖如圖3a所示，此架構(gòu)為一半橋式架構(gòu)，而圖3b所示為一全橋式架構(gòu)，不論半橋式架構(gòu)或全橋式架構(gòu)，其工作原理卻完全一樣。以半橋式為例，如圖3a所示，圖中SW1及SW2為開關(guān)元件，可由晶體管、場效應晶體管FET、絕緣柵晶體管IGBT等電路組成；C1、C2分別為開關(guān)元件SW1及SW2的寄生電容；D1、D2為旁路二極管；C3為諧振電容；C4、C5為電源旁路電容；L1為諧振電感；T1為變壓器，D3及D4為輸出整流二極管作全波整流，(但若作半波整流亦可)，L2為可儲能及除能的飛輪電感(freewheel inductor)，C6為輸出濾波電容，其和負載R并聯(lián)以平滑輸出電壓，反饋控制電路F可以偵測電源供應器的負載而產(chǎn)生一控制方波訊號，來控制第一開關(guān)SW1及第二開關(guān)SW2。
上述電路的工作原理可配合圖5-圖7說明，其中圖5a為圖3a的簡化電路圖5b為說明圖3a中切換開關(guān)驅(qū)動電壓與諧振電流的波形圖；圖6為圖3a中數(shù)個元件或是節(jié)點間電壓或電流的波形圖；圖7亦為圖3a中數(shù)個元件或是節(jié)點間電壓或電流的波形圖。
請參閱圖6所示，當開關(guān)SW1及SW2的時序及波型如圖6中曲線1及曲線2所示時，則A-C兩點間的相對電壓理論上應如曲線3所示，而諧振電路的電流應如曲線4所示呈現(xiàn)正弦波狀。假設簡化負載為一固定值，SW1及SW2的波型為作用比(duty ratio)略小于50％的方波，配合開關(guān)驅(qū)動電壓頻率的特定選擇方式，即可達到自然的零電壓且零電流切換效果。如圖3a所示的半橋式諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器中，開關(guān)SW1及SW2的時序調(diào)整至和諧振電感L1及電容C3的自然振蕩頻率的ωo接近，且使驅(qū)動電壓的相位領先諧振電流一點(此有別于公知技術(shù)中開關(guān)頻率與自然振蕩頻率ωo相同時為最大功率)，且驅(qū)動電壓為連續(xù)不間斷。則產(chǎn)生如圖6的曲線4及曲線5所示，在A-C點間的電壓(曲線5)會略微領先諧振電流(曲線4)。換言之，本發(fā)明的電路利用作用比(duty ratio)小于50％的開關(guān)訊號所產(chǎn)生的時差及特定驅(qū)動電壓頻率，強迫諧振電路中的殘余電流會和SW1及SW2的寄生電容C1及C2之間產(chǎn)生互動，然后產(chǎn)生了自然的零電壓且零電流切換。
參見圖5且作更進一步分析，如圖5b所示，方波部份為開關(guān)SW1及SW2對于A-C兩點的相對作用電壓，正弦波部分即為諧振電路中的電流，如圖5a所示，即是簡化后的電路圖，圖中箭頭方向為對應該元件的電流方向。在時間尚未到達t1但接近t1時，這時電路中的諧振電流IL1為正，SW1呈短路狀態(tài)，SW2呈開路狀態(tài)，A點電壓呈+VCC，C1呈零電壓跨接，C2呈2VCC充電電壓，D1及D2呈反向偏壓未導通狀態(tài)，IL1的電流隨時間的增加而減少。在到達t1時，IL1已經(jīng)很小，這時SW1轉(zhuǎn)變?yōu)殚_路狀態(tài)，但因為IL1為一有慣性的電感連續(xù)電流；縱使電流很小，但因其連續(xù)性而依然含以正向流入諧振電路，這時SW1便可呈零電流切換。換言之，因為電流很小，所以SW1切換時其跨接的寄生電容C1也呈較慢的充電速度充電，這就是說SW1的跨接電壓呈緩慢而非急速上升，也同時形成零電壓切換。若時間繼續(xù)增加，這時C1呈充電而C2呈放電，A點電壓很快從+VCC變-VCC，SW2的跨接電壓也從2VCC降至零，若這時SW2尚未導通，則含有微量的電流ID2流通到諧振電感L1。二極管D2的作用是保護SW2的安全。若時間繼續(xù)增加，這時諧振電流到達零點，同時SW2馬上切換呈導通狀態(tài)，然后IL1呈反向流通至SW2，電流量從微量開始，注意這時的SW2是在零電壓且零電流之下切換至導通狀態(tài)，在如此的工作方式下，A點的電壓會呈現(xiàn)出曲線5所示的波型而非3所示(如圖6所示)，可以看出驅(qū)動電壓的相位是領先諧振電流一點，在實驗中也獲得完全證實。
另外當時間到達下一個切換時間t3、t4時，其工作方式和t1、t2時完全相同，只是SW1、SW2、C1、C2、及D1、D2的角色對調(diào)，其工作原理完全相同，若驅(qū)動電壓的頻率有微小漂移，只要是驅(qū)動電壓的相位是領先諧振電流一點，系統(tǒng)的工作不變，只會有少許的殘余電流通過D1及D2，整體效率依然很高。此外亦可加上相位控制，使頻率更穩(wěn)定，所以不合出現(xiàn)切換時間錯誤的問題。
再者，本電路中寄生電容C1、C2及T1的漏電感的大小并不重要，不像“全橋相移零電壓轉(zhuǎn)換器”需要調(diào)整。原因是“全橋相移零電壓轉(zhuǎn)換器”雖然是零電壓轉(zhuǎn)換，但在轉(zhuǎn)換時電流卻很大，寄生電容的充電速度很快，漏電感的放電時間要準確，所以不好控制，相對寄生電容及漏電感的大小要適合，否則不能工作。但本電路是在零電壓且零電流之下切換的，所以寄生電容及漏電感的大小對電路起不了作用，在實驗中也獲得完全證實。
在上述狀態(tài)之下，系統(tǒng)將呈現(xiàn)出最佳工作及最高效率，而又最重要的是電磁輻射不會發(fā)生，但是在于有先前的假設條件時才成立，而在平常狀態(tài)下負載不可能永遠不變，則輸出電壓將會隨負載改變而變動。為了克服這個困難，我們加上了特別的反饋控制電路加以控制，因為本諧振電路的振蕩頻率高達100k赫芝以上，所以我們可以利用一個較低頻的調(diào)變訊號，如1K赫芝(參見圖7的曲線6)控制其高頻驅(qū)動電壓的輸出時間量，就是說驅(qū)動的方波電壓不是連續(xù)而改成間斷的，如圖7所示，其中曲線6的訊號為反饋控制電路F產(chǎn)生的低頻控制訊號，當其為HIGH時，SW1及SW2均可正常工作，而輸出如t5到t6之間所示，這時系統(tǒng)輸出功率大小便由低頻的調(diào)變訊號6的時間長度決定，從圖中可以看出SW1及SW2的訊號有可能會被腰斬，這會使得在該點產(chǎn)生非零電壓且非零電流切換，同時也產(chǎn)生了雜訊(如圖7中曲線10所示)。解決方法即是使較低頻的調(diào)變訊號6和高頻驅(qū)動電壓同步，就是說讓高頻驅(qū)動電壓訊號呈現(xiàn)完整而無破壞的方法，而高頻驅(qū)動電壓訊號便會呈整數(shù)個作用，就是說SW1及SW2的切換時間由t5-t6改至t5’-t6’，則諧振電流呈曲線9所示，使用簡單的控制電路便獲得如此效果，也已從實驗證明無誤。
再者是關(guān)于負載的接法，若負載按一般的連接法，如圖8a及圖8b所示(圖8a為全波結(jié)構(gòu)，圖8b為半波結(jié)構(gòu))，則在變壓器T1的輸出會產(chǎn)生問題第一、當變壓器T1輸出電壓上升到大于濾波電容C6的電壓VC時，二極管D3、D4在瞬間會導通，這時在變壓器T1看來輸出端呈低阻抗狀態(tài)，整流二極管D3、D4會突然產(chǎn)生大量電流，這使諧振的電流、電壓波型產(chǎn)生改變之外，更產(chǎn)生了大量高頻雜訊，如圖7的曲線10所示。
第二、當變壓器T1輸出電壓下降到小于VC時，整流二極管D3、D4呈開路，在變壓器T1看來輸出端呈高阻抗狀態(tài)，這時諧振電路的Q值很高，這高Q值電感電容諧振電路會儲存能量，即諧振電路中的余振電流會一直振蕩，如圖7中的曲線9所示，能量完全直接消耗在諧振電路的元件上而無法輸出，這會使效率下降、熱量增高，而且余振能量可能會和下一個驅(qū)動電壓相沖，這樣會產(chǎn)生雜訊。
基于以上兩點缺陷，本發(fā)明各電路中包含一個可儲能及除能的飛輪電感L2，如圖10a及圖10b所示(圖10a為全波結(jié)構(gòu)，圖10b為半波結(jié)構(gòu))，它們看來和一般電路很像，但工作原理卻大大不同。如圖9a及圖9b所示(圖9a為全波結(jié)構(gòu)，圖9b為半波結(jié)構(gòu))，一般Forword型轉(zhuǎn)換電源供應器的功率變壓器本身不會儲存電能，電感L目的是使功率變壓器T1的輸出端和電容器C產(chǎn)生隔離，而電感L的順向飛輪電流必須加上飛輪二極管D使之排除；但圖10a的飛輪電感L2不用加上飛輪二極管，因為其順向飛輪電流剛好可以把諧振電路中的余振電流導出，這使余振電流的能量不再自行消耗在諧振電路而導出至輸出端的電容器中，所以余振電流很快消除(如圖7中曲線11所示)，這可以使效率提高且余振電流和下一驅(qū)動電壓相沖的機會也大幅減少，從實驗也證明無誤。從此可以看出這個飛輪電感和一般濾波電感不同，其電感值不能如一般濾波電感愈大愈好，如果太大則使起始諧振電壓過大引起危險，若太小則沒有作用。
圖4a為本發(fā)明另一具體實例，此架構(gòu)亦為半橋式，這是為了說明方便，但參見圖4b，須知全橋式的工作原理也完全一樣，其中T1除了作變壓器外，也是諧振電感，即有L1的功能，所以可以降低成本。在此電路中，驅(qū)動電壓頻率的選定要使在A-C點間的驅(qū)動電壓略微領先諧振電流，則亦可以配合作用比小于50％的開關(guān)訊號所產(chǎn)生的時差，強迫諧振電路中的殘余電流和SW1及SW2的寄生電容C1及C2之間產(chǎn)生互動，然后產(chǎn)生自然的零電壓且零電流切換，達成無電磁幅射且具高效率的效果。
本發(fā)明所提供的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，與其他公知技術(shù)相互比較，更具有高效率、低輻射等優(yōu)點，再者本發(fā)明亦無一般諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器無法大量生產(chǎn)的困難。因為本發(fā)明的驅(qū)動波形可利用公知的技術(shù)輕易產(chǎn)生，而整數(shù)脈沖驅(qū)動只需用一些數(shù)字電路即可做到，相位超前只要調(diào)整振蕩頻率至最佳點即可，或使用簡單的鎖相追跡技術(shù)也可達到。用以儲能及除能的飛輪電感也能精確計算出。最重要的是寄生電容及漏電感的大小對電路不起作用，所以整個電路非常簡單，很少的零件及調(diào)整便能制造及大量生產(chǎn)，因為半橋及全橋均可生產(chǎn)，所以小功率電路也不會增加太多成本。從實驗證實的確很容易制造，所以對于產(chǎn)業(yè)是一大改進。
上列詳細說明系針對本發(fā)明的一可行實施例的具體說明，惟該實施例并非用以限制本發(fā)明的專利范圍，凡未脫離本發(fā)明技藝精神所為的等效實施或變更，均應包含于本發(fā)明的專利范圍中。
權(quán)利要求
1.一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，包括一個開關(guān)電路模組，具有四個開關(guān)電路及相對應的開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路，所述驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路系產(chǎn)生驅(qū)動方波，以進行全橋式開關(guān)工作；一諧振電路；一個變壓器，與諧振電路相連接，并經(jīng)由整流二極管接至電源供應器的負載；一反饋控制電路，接于此電源供應器的負載及所述開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路之間，以依據(jù)負載產(chǎn)生一個可以控制所述驅(qū)動方波作用或不作用的控制方波，其特征在于開關(guān)電路在切換時，藉由其寄生電容充放電，以使其跨接電壓緩慢變化；開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路所產(chǎn)生的驅(qū)動方波具有特定頻率，可使驅(qū)動電壓的相位領先所述諧振電路中的諧振電流；該控制方波和所述開關(guān)電路的驅(qū)動方波同步，使驅(qū)動方波成整數(shù)而未破壞的狀態(tài)輸出。
2.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述開關(guān)電路可由晶體管、場效應晶體管或絕緣柵晶體管開關(guān)元件組成。
3.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述每一開關(guān)電路皆具有一個與其并聯(lián)的旁路二極管。
4.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述整流二極管與負載之間接一飛輪電感。
5.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述諧振電路包含一諧振電感及一諧振電容。
6.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述諧振電路包含一配合所述變壓器的電感進行諧振工作的諧振電容。
7.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述開關(guān)驅(qū)動電壓為作用比小于50％的方波。
8.按權(quán)利要求1所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述相位控制電路可確保驅(qū)動電壓的相位領先諧振電流。
9.一種零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，包括一個開關(guān)電路模組，具有二個開關(guān)電路及相對應的開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路，所述驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路系產(chǎn)生驅(qū)動方波，以進行半橋式開關(guān)工作；一諧振電路；一個變壓器，與諧振電路相連接，并經(jīng)由整流二極管接至電源供應器的負載；一反饋控制電路，接于此電源供應器的負載及所述開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路之間，以依據(jù)負載產(chǎn)生一個可以控制所述驅(qū)動方波作用或不作用的控制方波，其特征在于開關(guān)電路在切換時，藉由其寄生電容充放電，以使其跨接電壓緩慢變化；開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路所產(chǎn)生的驅(qū)動方波具有特定頻率，可使驅(qū)動電壓的相位領先所述諧振電路中的諧振電流；該控制方波和所述開關(guān)電路的驅(qū)動方波同步，使驅(qū)動方波成整數(shù)而未破壞的狀態(tài)輸出。
10.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述開關(guān)電路由晶體管、場效應晶體管或絕緣柵晶體管開關(guān)元件組成。
11.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述每一開關(guān)電路皆具有一個與其并聯(lián)的旁路二極管。
12.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述整流二極管與負載之間接一飛輪電感。
13.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述諧振電路包含一諧振電感及一諧振電容。
14.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述諧振電路包含一配合所述變壓器的電感進行諧振工作的諧振電容。
15.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述開關(guān)驅(qū)動電壓為作用比小于50％的方波。
16.按權(quán)利要求9所述的零電壓且零電流切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器，其特征在于所述相位控制電路可確保驅(qū)動電壓的相位領先諧振電流。
全文摘要
一種可在正弦波下工作并達成“零電壓且零電流”同時切換的諧振式轉(zhuǎn)換電源供應器,其包含:一個具有二或四個開關(guān)電路及開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路的開關(guān)電路模組;一諧振電路;一個變壓器;一反饋控制電路,接于負載及開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路之間;開關(guān)電路在切換時藉由其寄生電容充放電,使其跨接電壓緩慢變化;開關(guān)驅(qū)動電壓產(chǎn)生電路產(chǎn)生的驅(qū)動方波具有特定頻率,可使驅(qū)動電壓的相位領先諧振電路中的諧振電流;控制方波和開關(guān)電路的驅(qū)動方波同步,使驅(qū)動方波成整數(shù)而未破壞的狀態(tài)輸出。
文檔編號H02M3/22GK1338811SQ0012124
公開日2002年3月6日 申請日期2000年8月9日 優(yōu)先權(quán)日2000年8月9日
發(fā)明者劉志生 申請人:華瀅股份有限公司