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一種制備釩電池高純電解液的系統(tǒng)及方法與流程

文檔序號(hào):12485765閱讀:248來源:國知局

本發(fā)明屬于能源、化工領(lǐng)域,特別涉及一種制備釩電池高純電解液的系統(tǒng)及方法。



背景技術(shù):

傳統(tǒng)化石燃料一直是主要的能源來源,由于長期開采和大量使用,面臨資源枯竭的問題,同時(shí)也帶來嚴(yán)重的環(huán)境污染。風(fēng)能、水能、太陽能、潮汐能等清潔的可再生能源的開發(fā)與利用逐漸引起人類社會(huì)重視。但是可再生能源存在固有的間歇性,現(xiàn)有的能源管理系統(tǒng)難以有效利用。

能量儲(chǔ)存技術(shù)是解決這類問題的方法之一。在各式各樣的能量儲(chǔ)存系統(tǒng)中,全釩液流電池(VRB)是一種引人注目的能量儲(chǔ)存裝置。VRB最大的優(yōu)勢(shì)是它的靈活性——功率和儲(chǔ)能容量是獨(dú)立的。VRB的功率決定于電池單元的數(shù)量和電池單元有效電極面積,而儲(chǔ)能容量決定于電解液中的活性物質(zhì)的濃度及電解液體積。每個(gè)電池單元由兩個(gè)極室(正極室和負(fù)極室)組成,中間被質(zhì)子交換膜分開。電解液即釩的硫酸鹽溶液用于存儲(chǔ)能量。當(dāng)電解液流經(jīng)電池單元時(shí),在正負(fù)極室分別發(fā)生V(IV)/V(V)和V(II)/V(III)氧化還原反應(yīng)。釩電解液是全釩液流電池至關(guān)重要的組成部分。

釩電池新電堆配置時(shí)一般采用V(III)和V(IV)濃度比1:1混合電解液,即電解液中釩離子的平均價(jià)態(tài)為3.5。該種電解液可以直接加入正負(fù)極室使用,操作簡單。釩電解液純度對(duì)電池性能起著至關(guān)重要的作用。當(dāng)電解液中雜質(zhì)濃度較高時(shí),會(huì)帶來以下問題:(1)雜質(zhì)離子與釩離子存在競爭反應(yīng),降低電池效率。(2)在正極室,雜質(zhì)離子在石墨氈電極上沉積,阻塞石墨氈空隙,降低石墨氈比表面積,進(jìn)而影響充放電效率。(3)在負(fù)極室,雜質(zhì)離子會(huì)響析氫過電位,氣體產(chǎn)生影響電池內(nèi)部的壓力平衡。(4)雜質(zhì)離子降低質(zhì)子交換膜的壽命。(5)雜質(zhì)離子影響釩離子的穩(wěn)定,導(dǎo)致電解液過早老化。

釩電解液的活性是指電解液中能用于充放電的有效釩離子濃度,由于電解液中的釩離子受溫度、雜質(zhì)等影響會(huì)形成氧橋鍵,發(fā)生縮聚,降低電化學(xué)活性。提高釩電解液活性可以有效提高釩資源利用效率,降低釩電池成本。

VRB電解液的制備方法有以下幾種:(1)VOSO4方法:美國專利US849094公 開一種由VOSO4溶于硫酸溶液,再通過電化學(xué)調(diào)整價(jià)態(tài)制備V(III)和V(IV)濃度比1:1的混合電解液。該種方法存在的主要問題是VOSO4制作工藝比較復(fù)雜,且價(jià)格高,不利于在VRB中大規(guī)模推廣使用;VOSO4難以實(shí)現(xiàn)高度純化,以這種工藝配置的電解液含雜質(zhì)較多;需要電化學(xué)處理以調(diào)整V(III)和V(IV)濃度比1:1,使電解液中釩離子平均價(jià)態(tài)為3.5。(2)化學(xué)還原法:中國專利CN101562256公開了一種在V2O5和硫酸溶液混合體系中加入乙二酸、丁醛等還原劑,在50-100℃保溫0.5-10小時(shí),化學(xué)還原制備出V(III)和V(IV)混合的釩電解液。該種方法主要問題是還原程度不易精確控制;現(xiàn)有工藝制備的V2O5難以實(shí)現(xiàn)高度純化,以這種工藝配置的電解液含雜質(zhì)較多;添加還原劑會(huì)引入新的雜質(zhì)進(jìn)入釩電解液體系,影響電解液純度。(3)電解法:國際PCT專利AKU88/000471介紹了將V2O5活化后加入硫酸溶液,通過恒電流電解制備V(III)和V(IV)濃度比1:1的混合的釩電解液。電解法制備釩電解液適合大規(guī)模電解液生產(chǎn),但是需要進(jìn)行前期的活化處理,需要額外的電解裝置及消耗電能;同樣存在電解液雜質(zhì)較多的問題(4)溶解低價(jià)釩氧化物的方法:中國專利CN101728560A公布了以高純V2O3為原料,在80~150℃溫度下,溶于1:1的稀硫酸中,制備V2(SO4)3溶液用于負(fù)極電解液。該種工藝主要的問題是在80~150℃溫度下操作,V(III)釩離子水合物易形成氧橋鍵而產(chǎn)生縮聚,導(dǎo)致電解液活性降低,缺少活化步驟;該種方法只能用于制備負(fù)極電解液,適用面較窄;專利采用的工業(yè)高純V2O3,全釩含量為67%,相當(dāng)于98.5%的純度,仍然含有很多雜質(zhì)離子。中國專利CN102468509A公開了一種釩電池電解液的制備方法,以偏釩酸銨和碳酸氫銨為原料,經(jīng)過200~300℃和600~700℃分段煅燒制備出V2O3。在50~120℃,將V2O3溶于稀硫酸中,反應(yīng)5~20小時(shí),得到V2(SO4)3溶液。在80~110℃,將V2O5溶于V2(SO4)3溶液中,反應(yīng)1~3小時(shí),得到平均釩離子濃度為3.5價(jià)的釩電池電解液。該專利中制備V2(SO4)3溶液用于負(fù)極電解液。該種方法主要問題是在較高溫度下長時(shí)間溶解操作,V(III)釩離子水合物易形成氧橋鍵而產(chǎn)生縮聚,導(dǎo)致電解液活性降低,缺少活化步驟;電解液純度不高。中國專利CN103401010A公開了一種全釩液流電池電解液制備方法,將V2O5粉末在氫氣中還原制備V2O4粉末和V2O3粉末。將V2O4和V2O3分別溶于濃硫酸中,得到釩電池的正極和負(fù)極電解液。該專利存在的主要問題是:沒有給出具體的還原工藝,在氫氣中還原V2O5制備V2O4粉末,很容易出現(xiàn)過還原或欠還原的情況,需要精確控制才能實(shí)現(xiàn),該專利中沒有列出精確控制還原的措施;純度較低;中國專利CN101880059A和CN102557134A公開了一生產(chǎn)高純?nèi)趸C的流 態(tài)化還原爐及還原方法,通過流化床中加入換熱內(nèi)構(gòu)件,實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化換熱;采用旋風(fēng)預(yù)熱提高能源利用率,實(shí)現(xiàn)V2O3的高效制備。這兩件專利所述方法只適用于V2O3的制備,不適于其他價(jià)態(tài)的低價(jià)釩氧化物的制備,因?yàn)樵撓到y(tǒng)不具備精確控制還原的功能。

綜上所述,本領(lǐng)域亟需一種能夠解決全釩液流電池電解液制備工藝和技術(shù)上的不足,以實(shí)現(xiàn)簡化制備流程、提高電解液純度及活性、提高電解液配置及使用的簡潔性。



技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

針對(duì)以上問題,本發(fā)明提出了一種制備釩電池高純電解液的系統(tǒng)及方法,以實(shí)現(xiàn)簡化制備流程、提高電解液純度、提高配置電解液的簡潔性、便于運(yùn)輸。為了達(dá)到這些目的,本發(fā)明采用了如下技術(shù)方案:

本發(fā)明制備釩電池高純電解液的系統(tǒng),所述系統(tǒng)包括三氯氧釩儲(chǔ)罐1、液相水解裝置2、五氧化二釩加料裝置3、預(yù)熱系統(tǒng)4、還原流化床5、燃燒室6、冷卻系統(tǒng)7、二次冷卻系統(tǒng)8、低價(jià)釩氧化物加料裝置9、溶解反應(yīng)釜10、活化裝置11;

所述液相水解裝置2包括液相水解反應(yīng)罐2-1和洗滌過濾器2-2;

所述五氧化二釩加料裝置3包括五氧化二釩料倉3-1和五氧化二釩螺旋加料器3-2;

所述預(yù)熱系統(tǒng)4包括文丘里預(yù)熱器4-1、一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2、二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3、布袋除塵器4-4;

所述還原流化床5包括進(jìn)料器5-1、床體5-2、排料器5-3、氣體加熱器5-4、氣體凈化器5-5、第一旋風(fēng)分離器5-6;

所述冷卻系統(tǒng)7包括文丘里冷卻器7-1、旋風(fēng)冷卻器7-2、第二旋風(fēng)分離器7-3;

所述低價(jià)釩氧化物加料裝置9包括低價(jià)釩氧化物料倉9-1和低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2;

所述三氯氧釩儲(chǔ)罐1底部的出料口與所述液相水解反應(yīng)罐2-1的氯化物進(jìn)料口通過管道相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的潔凈水入口與潔凈水總管通過管道相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的酸氣出口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的漿料出口與所述洗滌過濾器2-2的漿料入口通過管道相連;所述洗滌過濾器2-2的清水入口與潔凈水總管相連;所述洗滌過濾器2-2的洗滌液出口與廢水處理系統(tǒng)通過管 道相連;所述洗滌過濾器2-2的固體物料出口與所述五氧化二釩料倉3-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述五氧化二釩料倉3-1底部的出料口與所述五氧化二釩螺旋加料器3-2的進(jìn)料口相連接;所述五氧化二釩螺旋加料器3-2的出料口與所述文丘里預(yù)熱器4-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述文丘里預(yù)熱器4-1的進(jìn)氣口與所述燃燒室6的出氣口通過管道相連;所述文丘里預(yù)熱器4-1的出氣口與所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2的進(jìn)氣口通過管道相連;所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的出氣口與所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的進(jìn)氣口通過管道相連;所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3的出氣口與所述布袋除塵裝置4-4的進(jìn)氣口通過管道相連;所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱4-3的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述布袋除塵裝置4-4的出氣口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述布袋除塵裝置4-4的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述進(jìn)料器5-1的松動(dòng)風(fēng)入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述進(jìn)料器5-1的出料口與所述床體5-2的進(jìn)料口通過管道相連;所述床體5-2的進(jìn)氣口與所述氣體加熱器5-4的出氣口通過管道相連;所述氣體加熱器5-4的進(jìn)氣口與所述第二旋風(fēng)分離器7-3的出氣口及所述氣體凈化器5-5的出氣口通過管道相連;所述氣體加熱器5-4的助燃風(fēng)入口與壓縮空氣總管相連;所述氣體加熱器5-4的燃料入口與燃料總管相連;所述氣體凈化器5-5的進(jìn)氣口與還原氣體總管相連;所述床體5-2的出料口與所述排料器5-3的進(jìn)料口通過管道相連;所述排料器5-3的松動(dòng)風(fēng)入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述排料器5-3的出料口與所述文丘里冷卻器7-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述床體5-2的出氣口與所述第一旋風(fēng)分離器5-6的進(jìn)氣口通過管道相連;所述第一旋風(fēng)分離器5-6的出料口與所述排料器5-3的進(jìn)料口通過管道相連;所述第一旋風(fēng)分離器5-6的出氣口與所述燃燒室6的進(jìn)氣口通過管道相連;

所述燃燒室6的助燃風(fēng)入口與壓縮空氣總管相連;所述燃燒室6的氣體出口與所述文丘里預(yù)熱器的氣體入口通過管道相連;

所述文丘里冷卻器7-1的氣體入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述文丘里冷卻器7-1的出氣口與所述旋風(fēng)冷卻器7-2的進(jìn)氣口通過管道相連;所述旋風(fēng)冷卻器7-2的出氣口與所述第二旋風(fēng)分離器7-3的進(jìn)氣口通過管道相連;所述旋風(fēng)冷卻器7-2的出料口與所述二級(jí)冷卻裝置8的進(jìn)料口通過管道相連;所述第二旋風(fēng)分離器7-3的氣體出口 與所述氣體加熱器5-4的氣體入口通過管道相連;所述第二旋風(fēng)分離器7-3的排料口與所述二級(jí)冷卻裝置8的進(jìn)料口通過管道相連;

所述二級(jí)冷卻裝置8的排料口與所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述二級(jí)冷卻裝置8的工藝水入口與工藝水總管通過管道相連;所述二級(jí)冷卻裝置8的出水口與水冷卻系統(tǒng)通過管道相連;

所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1底部的出料口與所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2的進(jìn)料口相連接;所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2的出料口和與所述溶解反應(yīng)釜10的進(jìn)料口通過管道相連接;

所述溶解反應(yīng)釜10的潔凈水入口與潔凈水總管通過管道相連;所述溶解反應(yīng)釜10的濃硫酸入口與濃硫酸總管通過管道相連;所述溶解反應(yīng)釜10的氣體出口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述溶解反應(yīng)釜10的初級(jí)電解液出口與所述活化裝置11的初級(jí)電解液入口通過管道相連。

本發(fā)明的基于上述系統(tǒng)的制備釩電池高純電解液的方法,包括以下步驟:

所述三氯氧釩儲(chǔ)罐1中的三氯氧釩液體通過管道進(jìn)入所述液相水解反應(yīng)罐2-1后與來自潔凈水總管的潔凈水發(fā)生水解沉淀,形成五氧化二釩沉淀與鹽酸溶液的混合漿料;產(chǎn)生的酸氣通過管道送入尾氣處理系統(tǒng);漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料;洗滌液送往廢水處理系統(tǒng);五氧化二釩沉淀送入所述五氧化二釩料倉3-1中;

所述五氧化二釩料倉3-1中的五氧化二釩沉淀依次經(jīng)所述五氧化二釩螺旋加料器3-2、所述文丘里預(yù)熱器4-1,進(jìn)入所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2中,與所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3和所述布袋除塵裝置4-4回收的細(xì)粉一同經(jīng)所述進(jìn)料器5-1進(jìn)入所述床體5-2中;來自于凈化氮?dú)饪偣艿膬艋獨(dú)庖来谓?jīng)過所述文丘里冷卻器7-1、所述旋風(fēng)冷卻器7-2、所述第二旋風(fēng)分離器7-3與來自于所述氣體凈化器5-5的凈化還原氣體匯合,一同經(jīng)所述氣體加熱器5-4預(yù)熱后,送入所述床體5-2中使五氧化二釩粉體物料維持流態(tài)化,并使之發(fā)生還原,得到釩平均價(jià)態(tài)為3.5的低價(jià)釩氧化物粉體和還原煙氣;

低價(jià)釩氧化物依次經(jīng)所述排料器5-3和所述文丘里冷卻器7-1進(jìn)入所述旋風(fēng)冷卻器7-2中,與所述第二旋風(fēng)分離器7-3回收的細(xì)粉一同經(jīng)所述二級(jí)冷卻裝置8、所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1、所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2進(jìn)入所述溶解反應(yīng)釜10中與來自于潔凈水總管的潔凈水、濃硫酸總管的濃硫酸發(fā)生溶解反應(yīng)得到初級(jí)電解 液,產(chǎn)生的酸霧氣體送尾氣處理系統(tǒng),初級(jí)電解液經(jīng)所述活化裝置11活化后,得到釩電池高純電解液;

產(chǎn)生的還原煙氣經(jīng)所述第一旋風(fēng)分離器5-6除塵后,與助燃風(fēng)一起送入所述燃燒室6中,產(chǎn)生的高溫?zé)煔庖来芜M(jìn)入所述文丘里預(yù)熱器4-1、所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2、所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3,經(jīng)所述布袋除塵器4-4除塵后送入尾氣處理系統(tǒng)。

本發(fā)明的特征之一在于:所述還原流化床的床體為矩形多倉的形式,內(nèi)置豎直擋板。

本發(fā)明的特征之二在于:所述三氯氧釩原料純度為99%~99.9999%,即2N~6N。

本發(fā)明的特征之三在于:在所述液相水解反應(yīng)罐2-1內(nèi),加入潔凈水與三氯氧釩的質(zhì)量比為0.5~20,操作溫度30~90℃。

本發(fā)明的特征之四在于:通入還原氣體凈化器5-5中的還原氣體是氫氣或煤氣。

本發(fā)明的特征之五在于:在還原流化床主體5-2內(nèi),還原的操作溫度為300~700℃,還原氣體經(jīng)所述凈化器5-5凈化后,有機(jī)物含量小于1mg/Nm3,固體顆粒總含量小于2mg/Nm3,通入氮?dú)馀c還原氣體的混合氣體中還原氣體積分?jǐn)?shù)為10%~90%,粉料的平均停留時(shí)間為20~120min。

本發(fā)明的特征之六在于:所述溶解反應(yīng)釜10中,配加的潔凈水電阻率不低于12.0MΩ·cm,濃硫酸為電子級(jí)濃硫酸,溶解溫度為30~90℃。

本發(fā)明的特征之七在于:所述釩電解液是V(III)和V(IV)釩離子摩爾濃度比為1:1混合電解液,釩離子的平均價(jià)態(tài)為3.5,可以直接用于全釩液流電池新電堆。

本發(fā)明的特征之八在于:在所述活化裝置11中,采用紫外線的方式活化釩離子,溶解活化時(shí)間為30~300分鐘,溶解活化溫度為20~45℃,功率密度為10~300W/m3

本發(fā)明生產(chǎn)得到的電解液高純度,高活性,電解液裝配簡潔,本發(fā)明具有如下突出的優(yōu)點(diǎn):

(1)高純度:選用易于高度提純的三氯氧釩為原料,純度為2N~6N的高純度的三氯氧釩易于獲得。以5N三氯氧釩為例,通過本發(fā)明可以制備純度4N5(即純度99.995%)的低價(jià)釩氧化物,進(jìn)而配制出高純釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于5ppm;

(2)液相水解:操作簡單,便于工業(yè)化運(yùn)用;

(3)實(shí)現(xiàn)流化床高溫尾氣與高溫還原產(chǎn)物的熱量利用:通過還原流化床高溫尾氣燃燒預(yù)熱粉釩物料回收高溫尾氣的顯熱和潛熱,通過還原產(chǎn)物與流化氮?dú)鈸Q熱回 收還原產(chǎn)物的顯熱,

(4)精準(zhǔn)控制還原:采用矩形多倉流化床的形式,實(shí)現(xiàn)價(jià)態(tài)精確控制還原;

(5)高活性:通過紫外線照射的方式活化釩離子,大幅度提高電解液活性;

(6)運(yùn)輸方便:本工藝生產(chǎn)電解液流程短,適用于釩電池現(xiàn)場配置,可以運(yùn)輸?shù)蛢r(jià)釩氧化物,大大降低運(yùn)輸成本;

(7)3.5價(jià)電解液:適用于釩電池新電堆配置,可以直接加入正負(fù)極室使用,操作簡單。

本發(fā)明具有生產(chǎn)能耗和操作成本低、產(chǎn)品純度高、質(zhì)量穩(wěn)定、電解液配置及裝配簡潔等優(yōu)點(diǎn),適用于全釩液流電池電解液的大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn),具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

附圖說明

附圖用來提供對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步闡釋,并且構(gòu)成說明書的一部分,與本發(fā)明的實(shí)施例一起用于解釋本發(fā)明,并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的限制。

圖1為本發(fā)明的制備釩電池高純電解液的配置示意圖。

附圖標(biāo)記:

1、三氯氧釩儲(chǔ)罐;

2、液相水解裝置;

2-1、液相水解反應(yīng)罐;2-2、洗滌過濾器;

3、五氧化二釩加料裝置;

3-1、五氧化二釩料倉;3-2、五氧化二釩螺旋加料器;

4、預(yù)熱系統(tǒng);

4-1、文丘里預(yù)熱器;4-2、一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器;

4-3、二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器;4-4、布袋除塵器;

5、還原流化床;

5-1、進(jìn)料器;5-2、床體;5-3、排料器;

5-4、氣體加熱器;5-5、氣體凈化器;5-6、第一旋風(fēng)分離器;

6、燃燒室;

7、冷卻系統(tǒng);

7-1、文丘里冷卻器;7-2、旋風(fēng)冷卻器;7-3、第二旋風(fēng)分離器;

8、二次冷卻系統(tǒng);

9、低價(jià)釩氧化物加料裝置;

9-1、低價(jià)釩氧化物料倉;9-2、低價(jià)釩氧化物螺旋加料器;

10、溶解反應(yīng)釜;

11、活化裝置。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚,下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖,對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整的描述,顯然,所描述的實(shí)施例是本發(fā)明的一部分實(shí)施例,而不是全部的實(shí)施例。值得說明的是,實(shí)施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案,而非對(duì)其限制。圖1為本發(fā)明的一種制備釩電池高純電解液的系統(tǒng)及方法示意圖。

實(shí)施例1

結(jié)合圖1,本實(shí)施例所使用的制備釩電池高純電解液的系統(tǒng),包括三氯氧釩儲(chǔ)罐1、液相水解裝置2、五氧化二釩加料裝置3、預(yù)熱系統(tǒng)4、還原流化床5、燃燒室6、冷卻系統(tǒng)7、二次冷卻系統(tǒng)8、低價(jià)釩氧化物加料裝置9、溶解反應(yīng)釜10、活化裝置11;

所述液相水解裝置2包括液相水解反應(yīng)罐2-1和洗滌過濾器2-2;

所述五氧化二釩加料裝置3包括五氧化二釩料倉3-1和五氧化二釩螺旋加料器3-2;

所述預(yù)熱系統(tǒng)4包括文丘里預(yù)熱器4-1、一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2、二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3、布袋除塵器4-4;

所述還原流化床5包括進(jìn)料器5-1、床體5-2、排料器5-3、氣體加熱器5-4、氣體凈化器5-5、第一旋風(fēng)分離器5-6;

所述冷卻系統(tǒng)7包括文丘里冷卻器7-1、旋風(fēng)冷卻器7-2、第二旋風(fēng)分離器7-3;

所述低價(jià)釩氧化物加料裝置9包括低價(jià)釩氧化物料倉9-1和低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2;

所述三氯氧釩儲(chǔ)罐1底部的出料口與所述液相水解反應(yīng)罐2-1的氯化物進(jìn)料口通過管道相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的潔凈水入口與潔凈水總管通過管道相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的酸氣出口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述液相水解反應(yīng)罐2-1的漿料出口與所述洗滌過濾器2-2的漿料入口通過管道相連;所述洗滌過濾器2-2的清 水入口與潔凈水總管相連;所述洗滌過濾器2-2的洗滌液出口與廢水處理系統(tǒng)通過管道相連;所述洗滌過濾器2-2的固體物料出口與所述五氧化二釩料倉3-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述五氧化二釩料倉3-1底部的出料口與所述五氧化二釩螺旋加料器3-2的進(jìn)料口相連接;所述五氧化二釩螺旋加料器3-2的出料口與所述文丘里預(yù)熱器4-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述文丘里預(yù)熱器4-1的進(jìn)氣口與所述燃燒室6的出氣口通過管道相連;所述文丘里預(yù)熱器4-1的出氣口與所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2的進(jìn)氣口通過管道相連;所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的出氣口與所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的進(jìn)氣口通過管道相連;所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3的出氣口與所述布袋除塵裝置4-4的進(jìn)氣口通過管道相連;所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱4-3的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述布袋除塵裝置4-4的出氣口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述布袋除塵裝置4-4的出料口與所述進(jìn)料器5-1的進(jìn)料口通過管道相連;

所述進(jìn)料器5-1的松動(dòng)風(fēng)入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述進(jìn)料器5-1的出料口與所述床體5-2的進(jìn)料口通過管道相連;所述床體5-2的進(jìn)氣口與所述氣體加熱器5-4的出氣口通過管道相連;所述氣體加熱器的進(jìn)氣口與所述第二旋風(fēng)分離器7-3的出氣口及所述氣體凈化器5-5的出氣口通過管道相連;所述氣體加熱器5-4的助燃風(fēng)入口與壓縮空氣總管相連;所述氣體加熱器5-4的燃料入口與燃料總管相連;所述氣體凈化器5-5的進(jìn)氣口與還原氣體總管相連;所述床體5-2的出料口與所述排料器5-3的進(jìn)料口通過管道相連;所述排料器5-3的松動(dòng)風(fēng)入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述排料器5-3的出料口與所述文丘里冷卻器7-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述床體5-2的出氣口與所述第一旋風(fēng)分離器5-6的進(jìn)氣口通過管道相連;所述第一旋風(fēng)分離器5-6的出料口與所述排料器5-3的進(jìn)料口通過管道相連;所述第一旋風(fēng)分離器5-6的出氣口與所述燃燒室6的進(jìn)氣口通過管道相連;

所述燃燒室6的助燃風(fēng)入口與壓縮空氣總管相連;所述燃燒室6的氣體出口與所述文丘里預(yù)熱器的氣體入口通過管道相連;

所述文丘里冷卻器7-1的氣體入口與凈化氮?dú)饪偣芟噙B;所述文丘里冷卻器7-1的出氣口與所述旋風(fēng)冷卻器7-2的進(jìn)氣口通過管道相連;所述旋風(fēng)冷卻器7-2的出氣口與所述第二旋風(fēng)分離器7-3的進(jìn)氣口通過管道相連;所述旋風(fēng)冷卻器7-2的出料口 與所述二級(jí)冷卻裝置8的進(jìn)料口通過管道相連;所述第二旋風(fēng)分離器7-3的氣體出口與所述氣體加熱器5-4的氣體入口通過管道相連;所述第二旋風(fēng)分離器7-3的排料口與所述二級(jí)冷卻裝置8的進(jìn)料口通過管道相連;

所述二級(jí)冷卻裝置8的排料口與所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1的進(jìn)料口通過管道相連;所述二級(jí)冷卻裝置8的工藝水入口與工藝水總管通過管道相連;所述二級(jí)冷卻裝置8的出水口與水冷卻系統(tǒng)通過管道相連;

所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1底部的出料口與所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2的進(jìn)料口相連接;所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2的出料口和與所述溶解反應(yīng)釜10的進(jìn)料口通過管道相連接;

所述溶解反應(yīng)釜10的潔凈水入口與潔凈水總管通過管道相連;所述溶解反應(yīng)釜10的濃硫酸入口與濃硫酸總管通過管道相連;所述溶解反應(yīng)釜10的氣體出口與尾氣處理系統(tǒng)相連;所述溶解反應(yīng)釜10的初級(jí)電解液出口與所述活化裝置11的初級(jí)電解液入口通過管道相連。

實(shí)施例2

本實(shí)施例利用上述系統(tǒng)制備釩電池高純電解液,具體方法包括以下步驟:

所述三氯氧釩儲(chǔ)罐1中的三氯氧釩液體通過管道進(jìn)入所述液相水解反應(yīng)罐2-1后與來自潔凈水總管的潔凈水發(fā)生水解沉淀,形成五氧化二釩沉淀與鹽酸溶液的混合漿料;產(chǎn)生的酸氣通過管道送入尾氣處理系統(tǒng);漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料;洗滌液送往廢水處理系統(tǒng);五氧化二釩沉淀送入所述五氧化二釩料倉3-1中;

所述五氧化二釩料倉3-1中的五氧化二釩沉淀依次經(jīng)所述五氧化二釩螺旋加料器3-2、所述文丘里預(yù)熱器4-1,進(jìn)入所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2中,與所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3和所述布袋除塵裝置4-4回收的細(xì)粉一同經(jīng)所述進(jìn)料器5-1進(jìn)入所述床體5-2中;來自于凈化氮?dú)饪偣艿膬艋獨(dú)庖来谓?jīng)過所述文丘里冷卻器7-1、所述旋風(fēng)冷卻器7-2、所述第二旋風(fēng)分離器7-3與來自于所述氣體凈化器5-5的凈化還原氣體匯合,一同經(jīng)所述氣體加熱器5-4預(yù)熱后,送入所述床體5-2中使五氧化二釩粉體物料維持流態(tài)化,并使之發(fā)生還原,得到釩平均價(jià)態(tài)為3.5的低價(jià)釩氧化物粉體和還原煙氣;低價(jià)釩氧化物依次經(jīng)所述排料器5-3和所述文丘里冷卻器7-1進(jìn)入所述旋風(fēng)冷卻器7-2中,與所述第二旋風(fēng)分離器7-3回收的細(xì)粉一同經(jīng)所述二級(jí)冷卻裝置8、所述低價(jià)釩氧化物料倉9-1、所述低價(jià)釩氧化物螺旋加料器9-2進(jìn)入所述溶解反應(yīng)釜10 中與來自于潔凈水總管的潔凈水、濃硫酸總管的濃硫酸發(fā)生溶解反應(yīng)得到初級(jí)電解液,產(chǎn)生的酸霧氣體送尾氣處理系統(tǒng),初級(jí)電解液經(jīng)所述活化裝置11活化后,得到釩電池高純電解液;產(chǎn)生的還原煙氣經(jīng)所述第一旋風(fēng)分離器5-6除塵后,與助燃風(fēng)一起送入所述燃燒室6中,產(chǎn)生的高溫?zé)煔庖来芜M(jìn)入所述文丘里預(yù)熱器4-1、所述一級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-2、所述二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器4-3,經(jīng)所述布袋除塵器4-4除塵后送入尾氣處理系統(tǒng)。

實(shí)施例3

本實(shí)施例以三氯氧釩(純度2N以上)為原料,處理量為3kg/h,在液相水解反應(yīng)罐2-1中,加入潔凈水(電阻15.0MΩ·cm)與三氯氧釩的質(zhì)量比為0.5,操作溫度為90℃,得到含五氧化二釩漿料,漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水(電阻15.0MΩ·cm)洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料,洗滌液送往廢水處理系統(tǒng),五氧化二釩沉淀經(jīng)預(yù)熱系統(tǒng)預(yù)熱后進(jìn)入還原流化床;在還原流化床5中,通入的還原氣體為煤氣,通入還原流化床5中氮?dú)馀c煤氣的混合氣體中煤氣體積分?jǐn)?shù)為10%,粉料的平均停留時(shí)間為120min,操作溫度為300℃,得到釩的平均價(jià)態(tài)為3.5,純度為98.5%的低價(jià)釩氧化物;在溶解反應(yīng)釜中配加電子級(jí)濃硫酸和潔凈水(電阻15.0MΩ·cm),溶解溫度90℃;在活化裝置11中,紫外線功率密度30W/m3,活化溫度為20℃,活化300分鐘后得到釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于0.25%。

實(shí)施例4

本實(shí)施例以三氯氧釩(純度3N以上)為原料,處理量為30kg/h,在液相水解反應(yīng)罐2-1中,加入潔凈水(電阻15.0MΩ·cm)與三氯氧釩的質(zhì)量比為20,操作溫度為30℃,得到含五氧化二釩漿料,漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水(電阻15.0MΩ·cm)洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料,洗滌液送往廢水處理系統(tǒng),五氧化二釩沉淀經(jīng)預(yù)熱系統(tǒng)預(yù)熱后進(jìn)入還原流化床;在還原流化床5中,通入的還原氣體為煤氣,通入還原流化床5中氮?dú)馀c煤氣的混合氣體中煤氣體積分?jǐn)?shù)為90%,粉料的平均停留時(shí)間為20min,操作溫度為700℃,得到釩的平均價(jià)態(tài)為3.5,純度為99.85%的低價(jià)釩氧化物;在溶解反應(yīng)釜中配加電子級(jí)濃硫酸和潔凈水(電阻15.0MΩ·cm),溶解溫度30℃;在活化裝置11中,紫外線功率密度300W/m3,活化溫度為45℃,活化30分鐘后,得到高純釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于0.03%。

實(shí)施例5

本實(shí)施例以三氯氧釩(純度4N以上)為原料,處理量為300kg/h,在液相水解反應(yīng)罐2-1中,加入潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)與三氯氧釩的質(zhì)量比為10,操作溫度為60℃,得到含五氧化二釩漿料,漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料,洗滌液送往廢水處理系統(tǒng),五氧化二釩沉淀經(jīng)預(yù)熱系統(tǒng)預(yù)熱后進(jìn)入還原流化床;在還原流化床5中,通入的還原氣體為氫氣,通入還原流化床5中氮?dú)馀c氫氣的混合氣體中氫氣體積分?jǐn)?shù)為60%,粉料的平均停留時(shí)間為90min,操作溫度為600℃,得到釩的平均價(jià)態(tài)為3.5,純度為99.98%的低價(jià)釩氧化物;在溶解反應(yīng)釜中配加電子級(jí)濃硫酸和潔凈水(電阻18.0MΩ·cm),溶解溫度60℃;在活化裝置11中,紫外線功率密度200W/m3,活化溫度為40℃,活化200分鐘后,得到高純釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于0.005%。

實(shí)施例6

本實(shí)施例以三氯氧釩(純度5N以上)為原料,處理量為3000kg/h,在液相水解反應(yīng)罐2-1中,加入潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)與三氯氧釩的質(zhì)量比為3,操作溫度為50℃,得到含五氧化二釩漿料,漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料,洗滌液送往廢水處理系統(tǒng),五氧化二釩沉淀經(jīng)預(yù)熱系統(tǒng)預(yù)熱后進(jìn)入還原流化床;在還原流化床5中,通入的還原氣體為氫氣,通入還原流化床5中氮?dú)馀c氫氣的混合氣體中氫氣體積分?jǐn)?shù)為50%,粉料的平均停留時(shí)間為30min,操作溫度為550℃,得到釩的平均價(jià)態(tài)為3.5,純度為99.997%的低價(jià)釩氧化物;在溶解反應(yīng)釜中配加電子級(jí)濃硫酸和潔凈水(電阻18.0MΩ·cm),溶解溫度50℃;在活化裝置11中,紫外線功率密度100W/m3,活化溫度為30℃,活化150分鐘后,得到高純釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于5ppm。

實(shí)施例7

本實(shí)施例以三氯氧釩(純度6N以上)為原料,處理量為3000kg/h,在液相水解反應(yīng)罐2-1中,加入潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)與三氯氧釩的質(zhì)量比為3,操作溫度為50℃,得到含五氧化二釩漿料,漿料進(jìn)入所述洗滌過濾器2-2中經(jīng)潔凈水(電阻18.0MΩ·cm)洗滌,過濾后得到洗滌液和五氧化二釩沉淀粉料,洗滌液送往廢水處理系統(tǒng),五氧化二釩沉淀經(jīng)預(yù)熱系統(tǒng)預(yù)熱后進(jìn)入還原流化床;在還原流化床5中, 通入的還原氣體為氫氣,通入還原流化床5中氮?dú)馀c氫氣的混合氣體中氫氣體積分?jǐn)?shù)為50%,粉料的平均停留時(shí)間為30min,操作溫度為550℃,得到釩的平均價(jià)態(tài)為3.5,純度為5N5(即純度99.9995%)的低價(jià)釩氧化物;在溶解反應(yīng)釜中配加電子級(jí)濃硫酸和潔凈水(電阻18.0MΩ·cm),溶解溫度50℃;在活化裝置11中,紫外線功率密度100W/m3,活化溫度為30℃,活化150分鐘后,得到高純釩電解液,除了有效組分,雜質(zhì)總含量低于1ppm。

本發(fā)明未詳細(xì)闡述部分屬于本領(lǐng)域公知技術(shù)。

當(dāng)然,本發(fā)明還可以有多種實(shí)施例,在不背離本發(fā)明精神及其實(shí)質(zhì)的情況下,熟悉本領(lǐng)域的技術(shù)人員可根據(jù)本發(fā)明的公開做出各種相應(yīng)的改變和變形,但這些相應(yīng)的改變和變形都應(yīng)屬于本發(fā)明的權(quán)利要求的保護(hù)范圍。

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