固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種固體氧化物型燃料電池，可以充分抑制燃料電池單電池氧化，并執(zhí)行關(guān)機(jī)停止。本發(fā)明是一種固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(1)，其特征在于，具有燃料電池模塊(2)、燃料供給裝置(38)、供水裝置(28)、氧化劑氣體供給裝置(45)、重整器(20)、從燃料供給裝置經(jīng)由重整器、燃料極向外部引導(dǎo)燃料/排放氣體的燃料/排放氣體通路、以及具備關(guān)機(jī)停止電路的控制器(110)，燃料/排放氣體通路構(gòu)成為作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，其在執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，在燃料極的溫度下降至規(guī)定的氧化抑制溫度之前，將燃料電池模塊內(nèi)的氧化劑氣體極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，同時(shí)將燃料極側(cè)的壓力保持為比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高。
【專利說明】固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]0001本發(fā)明涉及一種固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，尤其涉及通過使對燃料進(jìn)行水蒸氣重整而生成的氫和氧化劑氣體進(jìn)行反應(yīng)來發(fā)電的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)。

【背景技術(shù)】
[0002]固體氧化物型燃料電池(Solid Oxide Fuel Cell:以下也稱為“SOFC”)是將氧化物離子導(dǎo)電性固體電解質(zhì)用作電解質(zhì)，在其兩側(cè)安裝電極，在一側(cè)供給燃料氣體，在另一側(cè)供給氧化劑(空氣、氧等)，并在較高的溫度下進(jìn)行動作的燃料電池。
[0003]在日本國特開2012-3850號公報(bào)(專利文獻(xiàn)I)中記載有一種固體電解質(zhì)型燃料電池。在該燃料電池中，使以高溫進(jìn)行動作的燃料電池停止時(shí)，繼續(xù)供給少量的燃料及燃料重整用水，并向燃料電池電堆的空氣極側(cè)供給空氣，利用該空氣的冷卻效果使燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降。即，在該燃料電池中，首先在停止工序中，在停止從燃料電池模塊導(dǎo)出電力后也繼續(xù)供給燃料，并通過大量輸送冷卻用空氣來冷卻燃料電池電堆。接下來，在使電堆溫度下降至小于燃料電池單電池的氧化溫度時(shí)使燃料供給停止，之后，在溫度充分下降之前僅繼續(xù)供給冷卻用空氣，使燃料電池安全地停止。
[0004]另外，還已知有一種在停止工序中，使電力導(dǎo)出以及燃料、燃料重整用水及發(fā)電用空氣(輸送至空氣極側(cè)的空氣)的供給在短時(shí)間內(nèi)完全停止的進(jìn)行所謂關(guān)機(jī)停止的燃料電池。
在日本國特開2010-27579號公報(bào)(專利文獻(xiàn)2)中記載有一種燃料電池系統(tǒng)。在該燃料電池系統(tǒng)中，在緊急停止時(shí)使向重整器供給燃料的輸出泵、供給水蒸氣重整用水的重整水泵、及向電堆的空氣極側(cè)輸送空氣的空氣鼓風(fēng)機(jī)停止。其后，通過緊急停止時(shí)工作控制使輸出泵及重整水泵再次工作時(shí)，即使在截?cái)鄰娜剂瞎┙o源供給燃料氣體的狀態(tài)下，也向重整器輸送吸附器所吸附的燃料氣體，通過從重整水泵供給的水，進(jìn)行水蒸氣重整。由此，在截?cái)嗳剂蠚怏w的供給后，也在規(guī)定期間內(nèi)向電堆的燃料極供給重整燃料，防止因空氣逆流而引起的燃料極氧化。
[0005]而且，在日本國特開2012-138186號公報(bào)(專利文獻(xiàn)3)中記載有一種高溫工作型燃料電池系統(tǒng)。在該高溫工作型燃料電池系統(tǒng)中，在緊急停止時(shí)使供給燃料氣體的原燃料泵停止，另一方面，使向重整器供水的重整水泵工作。重整水泵工作時(shí)，所供給的水通過在重整器內(nèi)蒸發(fā)而發(fā)生體積膨脹。因此，即使在截?cái)鄰娜剂瞎┙o源供給原燃料氣體的狀態(tài)下，殘存在比重整器更靠下游側(cè)的燃料氣體供給管線中的燃料氣體由于體積膨脹的水蒸氣的壓力而被壓向燃料電池(電堆)側(cè)。由此，防止因空氣逆流而引起的燃料極氧化。
[0006]專利文獻(xiàn)1:日本國特開2012-3850號公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本國特開2010-27579號公報(bào)
專利文獻(xiàn)3:日本國特開2012-138186號公報(bào)
[0007]在日本國特開2012-3850號公報(bào)(專利文獻(xiàn)I)記載的燃料電池中，由于在停止工序中也在燃料電池電堆下降至規(guī)定溫度之前供給燃料，因此存在未貢獻(xiàn)于發(fā)電的燃料浪費(fèi)的問題。另外，在電堆溫度充分下降之前停止燃料供給，并供給冷卻用空氣時(shí)，供給至燃料電池單電池的空氣極側(cè)的冷卻用空氣向燃料極側(cè)逆流，逆流的空氣使燃料電池單電池的燃料極氧化，會使單電池受損。因此，需要在燃料電池單電池的溫度下降至小于氧化溫度之前持續(xù)供給燃料，防止向燃料電池單電池的空氣極側(cè)供給的冷卻用空氣逆流。另外，雖然工作中的燃料電池電堆的溫度在停止工序中下降至小于氧化溫度之前的時(shí)間還依賴于燃料電池模塊的絕熱性能等，但是通常達(dá)到I小時(shí)乃至幾小時(shí)，在此期間需要持續(xù)供給未貢獻(xiàn)于發(fā)電的燃料。
[0008]另一方面，由于在關(guān)機(jī)停止中，燃料及燃料重整用水的供給在短時(shí)間內(nèi)被完全停止，因此可以抑制燃料浪費(fèi)。另外，由于在關(guān)機(jī)停止中，在燃料電池電堆高溫的狀態(tài)下使燃料供給停止，因此在燃料供給停止的同時(shí)，使向燃料電池電堆的空氣極側(cè)輸送的冷卻用空氣的供給也停止，避免空氣向燃料極側(cè)逆流以及燃料極氧化。
[0009]但是，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了如下新的技術(shù)課題，在進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)，即使在燃料供給停止時(shí)使向燃料電池電堆的空氣極側(cè)輸送的空氣停止，燃料電池單電池的燃料極也發(fā)生氧化從而使單電池劣化，這導(dǎo)致單電池受損。
[0010]另一方面，在日本國特開2010-27579號公報(bào)(專利文獻(xiàn)2)記載的燃料電池系統(tǒng)中，在截?cái)鄟碜匀剂瞎┙o源的供給后也使輸出泵工作，由此在一定期間內(nèi)向電堆輸送吸附器所吸附的燃料氣體，可以防止燃料極氧化。但是，在該燃料電池系統(tǒng)中，為了預(yù)先貯藏燃料，需要預(yù)先特別設(shè)置吸附器。另外，通常由于燃料電池的熱容量極大，因此在下降至可避免燃料極氧化的溫度之前需要較長時(shí)間，很難預(yù)先在吸附器中吸附在該較長時(shí)間內(nèi)持續(xù)供給的大量燃料。因此，在日本國特開2010-27579號公報(bào)記載的燃料電池系統(tǒng)中，無法充分抑制燃料極氧化。另外，在該燃料電池系統(tǒng)中，雖然為了向電堆輸送燃料而使輸出泵及重整水泵工作，但是存在如下問題，在失去用于使各泵工作的電源的緊急時(shí)，其中包括來自燃料供給源的燃料供給，則無法避免燃料極氧化。
[0011]而且，在日本國特開2012-138186號公報(bào)(專利文獻(xiàn)3)記載的高溫工作型燃料電池系統(tǒng)中，在原燃料泵剛剛停止之后使重整水泵工作，利用在重整器內(nèi)蒸發(fā)的水的體積膨脹，將殘留的燃料壓向電堆側(cè)。因此，在該高溫工作型燃料電池系統(tǒng)中，不需要用于預(yù)選吸附燃料的吸附器。但是，在該高溫工作型燃料電池系統(tǒng)中，通過蒸發(fā)的水蒸氣的壓力，積極地推壓殘留的燃料，使從電堆流出的燃料燃燒。因而，在下降至不發(fā)生電堆氧化的溫度之前持續(xù)供給殘留的燃料是極為困難的，無法防止燃料極氧化。另外，在該高溫工作型燃料電池系統(tǒng)中，也存在如下問題，在失去用于使水泵工作的電源的緊急時(shí)，則無法避免燃料極氧化。
[0012]因而，本發(fā)明的目的在于提供一種固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，可以充分抑制燃料電池單電池氧化，并執(zhí)行關(guān)機(jī)停止。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0013]為了解決上述課題，本發(fā)明是一種通過使對燃料進(jìn)行水蒸氣重整而生成的氫和氧化劑氣體進(jìn)行反應(yīng)而發(fā)電的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，具有:燃料電池模塊，具備燃料電池電堆；燃料供給裝置，向該燃料電池模塊供給燃料；供水裝置，向燃料電池模塊供給水蒸氣重整用水；氧化劑氣體供給裝置，向燃料電池電堆的氧化劑氣體極側(cè)供給氧化劑氣體；重整器，配置在燃料電池模塊內(nèi)，使用從供水裝置供給的水，對從燃料供給裝置供給的燃料進(jìn)行水蒸氣重整；燃料/排放氣體通路，從燃料供給裝置經(jīng)由重整器、構(gòu)成燃料電池電堆的各燃料電池單電池單元的燃料極向燃料電池模塊的外部引導(dǎo)燃料/排放氣體；及控制器，對燃料供給裝置、供水裝置、氧化劑氣體供給裝置以及從燃料電池模塊導(dǎo)出電力進(jìn)行控制，控制器具備關(guān)機(jī)停止電路，執(zhí)行使燃料供給、供水及發(fā)電停止的關(guān)機(jī)停止，燃料/排放氣體通路構(gòu)成為作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，其在由關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，在燃料極的溫度下降至燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低的規(guī)定的氧化抑制溫度之前，將燃料電池模塊內(nèi)的氧化劑氣體極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，同時(shí)將燃料極側(cè)的壓力保持為比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高。
[0014]在如此構(gòu)成的本發(fā)明中，燃料及水通過燃料供給裝置及供水裝置而被分別供給至配置在燃料電池模塊內(nèi)的重整器，重整器對燃料進(jìn)行水蒸氣重整。重整后的燃料被供給至構(gòu)成燃料電池電堆的各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)。另一方面，氧化劑氣體通過氧化劑氣體供給裝置而被供給至燃料電池電堆的氧化劑氣體極側(cè)。燃料/排放氣體通路從燃料供給裝置經(jīng)由重整器、構(gòu)成燃料電池電堆的各燃料電池單電池單元的燃料極向燃料電池模塊的外部引導(dǎo)燃料/排放氣體?？刂破骶邆潢P(guān)機(jī)停止電路，對燃料供給裝置、供水裝置、氧化劑氣體供給裝置及從燃料電池模塊導(dǎo)出電力進(jìn)行控制。另外，燃料/排放氣體通路作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，在通過關(guān)機(jī)停止電路使燃料供給、供水及發(fā)電停止后，在燃料極的溫度下降至燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低的規(guī)定的氧化抑制溫度之前，將燃料電池模塊內(nèi)的氧化劑氣體極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，同時(shí)將燃料極側(cè)的壓力保持為比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高。
[0015]在現(xiàn)有的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中，進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)，使燃料供給、燃料重整用水的供給、從燃料電池模塊導(dǎo)出電力以及氧化劑氣體供給全部同時(shí)停止。在現(xiàn)有技術(shù)中，在停止燃料及電力導(dǎo)出的同時(shí)還停止氧化劑氣體供給是因?yàn)樵陔娏?dǎo)出剛剛停止之后的燃料電池電堆溫度比氧化溫度高的狀態(tài)下，使燃料停止而僅供給氧化劑氣體時(shí)，氧化劑氣體向燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)逆流，有可能使燃料極受損。
[0016]但是，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了如下新的課題，即便在如此使氧化劑氣體的供給同時(shí)停止的情況下，有時(shí)氧化劑氣體也使燃料極氧化。該問題是因?yàn)樵陔娏?dǎo)出停止后，在各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)和氧化劑氣體極側(cè)之間產(chǎn)生溫度差而引起的。首先，由于停止供給發(fā)電用氧化劑氣體，因此由氧化劑氣體產(chǎn)生的冷卻效果消失，各燃料電池單電池單元的氧化劑氣體極側(cè)呈現(xiàn)溫度上升的傾向。另一方面，由于停止電力導(dǎo)出，因此各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)不再產(chǎn)生發(fā)電熱量。另外，燃料供給部件停止燃料供給后，殘存在重整器等中的燃料也流入各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)。該流入燃料極側(cè)的燃料是在重整器中通過吸熱反應(yīng)即水蒸氣重整反應(yīng)而生成的，通常與燃料電池單電池單元的氧化劑氣體極側(cè)的溫度相比呈現(xiàn)低溫。如此，各燃料電池單電池單元的氧化劑氣體極側(cè)在停止燃料供給及電力導(dǎo)出后，溫度呈現(xiàn)上升傾向，與此相對，燃料極側(cè)由于發(fā)電熱量的消失、低溫殘存燃料的流入而溫度呈現(xiàn)下降的傾向。在溫度下降的部分中其周圍的氣體收縮而壓力下降，在溫度上升的部分中其周圍的氣體膨脹而壓力上升。由于這些現(xiàn)象，各燃料電池單電池單元的氧化劑氣體極側(cè)的壓力變高，燃料極側(cè)的壓力變低，由于該壓力差，有時(shí)氧化劑氣體會從氧化劑氣體極側(cè)向燃料極側(cè)逆流。
[0017]本申請發(fā)明人通過具備機(jī)械性壓力保持部件而解決了該新的技術(shù)課題。S卩，作為機(jī)械性壓力保持部件而構(gòu)成有燃料/排放氣體通路，其從燃料供給裝置經(jīng)由重整器、構(gòu)成燃料電池電堆的各燃料電池單電池單元的燃料極向燃料電池模塊的外部引導(dǎo)燃料/排放氣體。燃料通路構(gòu)成為從燃料供給裝置經(jīng)由重整器、各燃料電池單電池單元的燃料極而通至氧化劑氣體極側(cè)。排放氣體通路構(gòu)成為從燃料電池模塊內(nèi)的氧化劑氣體極側(cè)通至燃料電池模塊之外的外氣。在本發(fā)明中，通過恰當(dāng)?shù)胤峙渖鲜鋈剂?排放氣體通路各部分的流路阻力等的平衡，從而關(guān)機(jī)停止后，成功地在下降至燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低的氧化抑制溫度之前，將氧化劑氣體極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，將燃料極側(cè)的壓力保持為比氧化劑氣體極側(cè)高。由此，防止氧化劑氣體從氧化劑氣體極側(cè)向燃料極側(cè)逆流。根據(jù)該機(jī)械性壓力保持部件，即使在因?yàn)?zāi)害等而失去對本發(fā)明的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料供給及工業(yè)電源的供給時(shí)，也能夠在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前防止氧化劑氣體逆流，可以抑制燃料極氧化。
[0018]在本發(fā)明中，優(yōu)選機(jī)械性壓力保持部件構(gòu)成為，在執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，燃料極側(cè)的壓力一邊保持比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的壓力一邊下降，即使在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度時(shí)，也保持于比大氣壓高的壓力。
[0019]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，通過機(jī)械性壓力保持部件，在下降至氧化抑制溫度之前，燃料極側(cè)的壓力一邊保持比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的壓力一邊下降。在此，通常由于固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)在高溫下進(jìn)行動作，并具有較大的熱容量，因此關(guān)機(jī)停止后的溫度下降動作、燃料極側(cè)及氧化劑氣體極側(cè)的壓力下降動作不容易受到外氣溫度等的影響。本發(fā)明著眼于這一點(diǎn)而如下構(gòu)成燃料/排放氣體通路，關(guān)機(jī)停止后的燃料極側(cè)及氧化劑氣體極側(cè)的壓力下降是一邊保持燃料極側(cè)比氧化劑氣體極側(cè)高的壓力而一邊進(jìn)行壓力下降。由此，僅通過機(jī)械性構(gòu)成，便能夠?qū)嵸|(zhì)上不受外氣溫度等的影響，而在下降至氧化抑制溫度之前，防止氧化劑氣體逆流。
[0020]在本發(fā)明中，優(yōu)選機(jī)械性壓力保持部件具有流出側(cè)流路阻力部，其使各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)和氧化劑氣體極側(cè)連通，該流出側(cè)流路阻力部的流路阻力被設(shè)定為，使燃料供給、供水及發(fā)電停止后的燃料極側(cè)的壓力下降比氧化劑氣體極側(cè)的壓力下降平緩。
[0021]本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)關(guān)機(jī)停止后的燃料極側(cè)及氧化劑氣體極側(cè)的壓力變化動作根據(jù)燃料/排放氣體通路各部分的流路阻力的平衡而變化，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定該平衡，可以長時(shí)間將燃料極側(cè)的壓力保持為比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高。根據(jù)如上構(gòu)成的本發(fā)明，由于通過設(shè)定流出側(cè)流路阻力部的流路阻力，可以調(diào)節(jié)燃料/排放氣體通路的流路阻力的平衡，因此可以通過簡單的結(jié)構(gòu)使燃料極側(cè)的壓力下降比氧化劑氣體極側(cè)的壓力下降平緩，可以防止氧化劑氣體逆流。
[0022]在本發(fā)明中，優(yōu)選機(jī)械性壓力保持部件具有流入側(cè)流路阻力部，其使燃料流入各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)。
根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于具備使燃料流入燃料極側(cè)的流入側(cè)流路阻力部，因此可以防止燃料電池單電池單元上游側(cè)的壓力變動直接傳遞至燃料極側(cè)，而殘留在燃料極側(cè)的燃料被過度壓向氧化劑氣體極側(cè)的情況。由此，通過機(jī)械性壓力保持部件，可以使殘留燃料長時(shí)間滯留在燃料極側(cè)。
[0023]在本發(fā)明中，優(yōu)選在各燃料電池單電池單元的上端安裝有分體形成的端帽，流出側(cè)流路阻力部由以從端帽向上方延伸的方式設(shè)置的細(xì)長的細(xì)管構(gòu)成，細(xì)管作為緩沖部而發(fā)揮作用，防止從其上端進(jìn)入的氧化劑氣體使燃料極氧化。
[0024]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于流出側(cè)流路阻力部由設(shè)置在分體形成的端帽上的細(xì)長的細(xì)管構(gòu)成，因此可以準(zhǔn)確地設(shè)定流路阻力。流出側(cè)流路阻力部為了通過與各部分取得流路阻力的平衡而構(gòu)成機(jī)械性壓力保持部件，需要精密地設(shè)定其流路阻力。但是，由于構(gòu)成燃料電池單電池單元本體的材料，而很難設(shè)定如此精密的流路阻力。根據(jù)本發(fā)明，由于將流出側(cè)流路阻力部設(shè)置在分體形成的端帽上，因此能夠由可實(shí)現(xiàn)精密加工的各種材料構(gòu)成流出側(cè)流路阻力部，可以準(zhǔn)確地設(shè)定流路阻力。
[0025]在本發(fā)明中，優(yōu)選端帽由金屬構(gòu)成，使氧化劑氣體極側(cè)的熱量容易傳導(dǎo)至燃料極側(cè)。
根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于端帽由金屬構(gòu)成，因此熱傳導(dǎo)率高，氧化劑氣體極側(cè)的熱量容易傳導(dǎo)至燃料極側(cè)。因此，可以防止殘留在燃料電池電堆的燃料極側(cè)的燃料的溫度急劇下降，而燃料極側(cè)的氣體體積急劇收縮，氧化劑氣體極側(cè)的氧化劑氣體被吸入燃料極側(cè)的情況。
[0026]在本發(fā)明中，優(yōu)選機(jī)械性壓力保持部件在燃料極的溫度下降至400°C以下之前，保持燃料極側(cè)的壓力比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)。
[0027]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于在燃料極的溫度下降至400°C以下之前，保持燃料極偵_壓力比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)，因此可以切實(shí)地抑制燃料極氧化。
[0028]在本發(fā)明中，優(yōu)選機(jī)械性壓力保持部件在燃料極的溫度下降至350°C以下之前，保持燃料極側(cè)的壓力比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)。
[0029]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于在燃料極的溫度下降至350°C以下之前，保持燃料極偵_壓力比氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)，因此可以更加切實(shí)地抑制燃料極氧化。
[0030]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，使燃料供給裝置、氧化劑氣體供給裝置及供水裝置停止。
[0031]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，關(guān)機(jī)停止后，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，使燃料供給裝置、氧化劑氣體供給裝置及供水裝置停止，即使在同時(shí)失去燃料及工業(yè)電源的緊急時(shí)，也能在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前防止氧化劑氣體逆流。
[0032]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，使氧化劑氣體供給裝置工作規(guī)定時(shí)間，其后，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，使氧化劑氣體供給裝置停止。
[0033]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于關(guān)機(jī)停止后，使氧化劑氣體供給裝置工作規(guī)定時(shí)間，因此使剛剛關(guān)機(jī)停止之后的氧化劑氣體極側(cè)的溫度下降，調(diào)整燃料極側(cè)和氧化劑氣體極側(cè)的溫度平衡，同時(shí)使燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降。由此，可以在使工作規(guī)定時(shí)間后的氧化劑氣體供給裝置停止后，調(diào)整由機(jī)械性壓力保持部件開始氧化劑氣體的逆流防止時(shí)的初期狀態(tài)，在下降至氧化抑制溫度之前更加切實(shí)地防止逆流。
[0034]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路在即將執(zhí)行關(guān)機(jī)停止之前，使發(fā)電量下降至一定值，同時(shí)使氧化劑氣體供給裝置的氧化劑氣體供給量增加。
[0035]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于在即將關(guān)機(jī)停止之前，使發(fā)電量下降至一定值，同時(shí)使氧化劑氣體供給量增加，因此可以將關(guān)機(jī)停止時(shí)的燃料極側(cè)及氧化劑氣體極側(cè)的溫度及壓力設(shè)定于合適值。由此，可以調(diào)整在關(guān)機(jī)停止后，由機(jī)械性壓力保持部件開始氧化劑氣體的逆流防止時(shí)的初期狀態(tài)，在下降至氧化抑制溫度之前更加切實(shí)地防止逆流。
[0036]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路具有提高燃料極側(cè)壓力的壓力保持控制電路，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度后，抑制伴隨燃料極側(cè)的溫度下降而發(fā)生的燃料極側(cè)的壓力下降。
[0037]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，通過具備機(jī)械性壓力保持部件以及壓力保持控制，可以防止空氣從空氣極側(cè)向燃料極側(cè)逆流。雖然通過機(jī)械性壓力保持部件而使燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)充分降低，但是在因發(fā)生脫離設(shè)計(jì)值的氣壓變化等而引發(fā)未預(yù)期的干擾時(shí)，僅通過該機(jī)械性部件則有可能無法將燃料極側(cè)的壓力保持到燃料極完全不發(fā)生氧化的溫度(氧化下限溫度)為止。于是，壓力保持控制電路在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度后，執(zhí)行提高燃料極側(cè)壓力的壓力保持控制。由于壓力保持控制是在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度后而被執(zhí)行的，因此燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力都已大幅下降，僅稍稍彌補(bǔ)燃料極側(cè)的壓力即可。另外，由于壓力保持控制是在氧化的風(fēng)險(xiǎn)充分降低的狀態(tài)下而被執(zhí)行的，因此不進(jìn)行精密的控制便能切實(shí)地防止燃料極氧化。
[0038]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路構(gòu)成為，執(zhí)行使燃料供給及發(fā)電停止的緊急停止模式以及通常停止模式的停止，關(guān)機(jī)停止電路在由緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行壓力保持控制電路的控制。
[0039]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行壓力保持控制電路的控制。作為執(zhí)行緊急停止模式的情況，設(shè)想同時(shí)失去向固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)供給的燃料及電源的情況等，在這種情況下，可以不執(zhí)行壓力保持控制，而僅通過機(jī)械性壓力保持部件使燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低。另外，通過不執(zhí)行壓力保持控制，從而可以在執(zhí)行緊急停止模式的異常事態(tài)中，避免有可能在執(zhí)行主動的控制時(shí)發(fā)生的二次故障。而且，雖然由于在緊急停止模式中不執(zhí)行壓力保持控制，因而避免燃料極氧化的確定性降低，但是由于執(zhí)行緊急停止模式的頻度極低，因此通過利用機(jī)械性壓力保持部件使燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低，從而能夠降低至可忽略對固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的耐用年數(shù)造成的影響的水平。
[0040]在本發(fā)明中，優(yōu)選通常停止模式包括在預(yù)先預(yù)定的時(shí)機(jī)執(zhí)行停止的程序停止模式，關(guān)機(jī)停止電路在由程序停止模式進(jìn)行停止時(shí)，執(zhí)行壓力保持控制電路的控制。
[0041]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由于在程序停止模式中執(zhí)行壓力保持控制，因此是在預(yù)先預(yù)定的時(shí)間執(zhí)行壓力保持控制。因此，在關(guān)機(jī)停止后執(zhí)行壓力保持控制，即使在壓力保持控制停止之前需要較長時(shí)間時(shí)也沒有不良現(xiàn)象。另外，由于設(shè)想程序停止模式是為了對應(yīng)于智能燃?xì)獗矶鴪?zhí)行的，因此其以高頻度被執(zhí)行，通過在以高頻度執(zhí)行的停止模式中執(zhí)行壓力保持控制，切實(shí)地預(yù)先避免燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)，從而能夠延長固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的耐用年數(shù)。
[0042]在本發(fā)明中，優(yōu)選關(guān)機(jī)停止電路在由通常停止模式進(jìn)行停止時(shí)，在剛剛停止燃料供給及發(fā)電之后，執(zhí)行溫度下降控制，使燃料電池電堆的氧化劑氣體極側(cè)的溫度下降，另一方面，在由緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行溫度下降控制。
[0043]根據(jù)如此構(gòu)成的本發(fā)明，由緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后的溫度下降控制，僅通過機(jī)械性壓力保持部件來減少燃料極的氧化風(fēng)險(xiǎn)。另一方面，由通常停止模式進(jìn)行停止時(shí)，通過在關(guān)機(jī)停止后進(jìn)行溫度下降控制，從而可以預(yù)先使開始機(jī)械性壓力保持時(shí)的燃料極側(cè)和氧化劑氣體極側(cè)的溫度、壓力下降，可以進(jìn)一步減少燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前的期間內(nèi)的氧化劑氣體逆流的風(fēng)險(xiǎn)。
[0044]根據(jù)本發(fā)明的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，可以充分抑制燃料電池單電池氧化，并執(zhí)行關(guān)機(jī)停止。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0045]圖1是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的整體構(gòu)成圖。
圖2是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料電池模塊的主視首1J視圖。
圖3是沿圖2的II1-1II線的剖視圖。
圖4是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料電池單電池單元的局部剖視圖。
圖5是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料電池電堆的立體圖。
圖6是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的框圖。
圖7是本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的重整器的立體圖。
圖8是拆下本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的重整器的頂板以示出重整器內(nèi)部的立體圖。
圖9是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的重整器內(nèi)部的燃料流向的俯視剖視圖。
圖10是表示收納在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的殼體內(nèi)的金屬制箱體及空氣用換熱器的立體圖。
圖11是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的換熱器用絕熱材料和蒸發(fā)部的位置關(guān)系的剖視圖。
圖12是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的起動工序中的燃料等的各供給量以及各部分的溫度的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
圖13是在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。
圖14是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式I時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
圖15是用于以時(shí)序說明在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式I時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
圖16是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式2時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
圖17是用于以時(shí)序說明在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式2時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
圖18是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式3時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
圖19是放大表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的停止模式3中剛剛關(guān)機(jī)停止之后的時(shí)間圖。
圖20是用于以時(shí)序說明在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式3時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
圖21是停止前處理中的供水的流程圖。
圖22是表示停止模式3的變形例的時(shí)間圖。
圖23是表示本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的框圖。
圖24是在本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。
圖25是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式4時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
圖26是用于以時(shí)序說明在本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式4時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
圖27是在本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的變形例中進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。
圖28是以時(shí)序模式化表示現(xiàn)有的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
符號說明
1-固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)；2_燃料電池模塊；4_輔助設(shè)備單元；7_絕熱材料(蓄熱材料)；8-箱體；8a-連通開口 ；8b-下垂壁；10-發(fā)電室；12-燃料電池單電池集合體；14-燃料電池電堆；16-燃料電池單電池單元(固體氧化物型燃料電池單電池)；18_燃燒室(燃燒部)；20_重整器；20a-蒸發(fā)部(蒸發(fā)室)；20b-混合部(壓力變動吸收部件)；20c-重整部；20d-蒸發(fā)/混合部隔離壁；20e-隔離壁開口 ；20f-混合/重整部隔離壁(壓力變動吸收部件)；20g-連通孔(狹小流路)；21_整流板(隔離壁)；21a-開口部；21b_排氣通路；21c-氣體滯留空間；21d-豎壁；22-空氣用換熱器(換熱器)；23_蒸發(fā)室用絕熱材料(內(nèi)部絕熱材料)；24_供水源；26_純水箱；28_水流量調(diào)節(jié)單元(供水裝置)；30_燃料供給源；38_燃料流量調(diào)節(jié)單元(燃料供給裝置)；39_閥；40_空氣供給源；44_重整用空氣流量調(diào)節(jié)單元(重整用氧化劑氣體供給裝置)；45_發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元(發(fā)電用氧化劑氣體供給裝置)；46_第I加熱器；48-第2加熱器；50-溫水制造裝置(排熱回收用換熱器)；52_控制箱；54-逆變器；62-重整器導(dǎo)入管(水導(dǎo)入管、預(yù)熱部、結(jié)露部)；62a-T字管(結(jié)露部)；63a-供水用配管；63b_燃料氣體供給用配管；64_燃料氣體供給管；64c-壓力變動抑制用流路阻力部；66_分流器(分散室)；74_空氣導(dǎo)入管；76a-吹出口 ；82-排放氣體排出管；83_點(diǎn)火裝置；84_燃料電池單電池；85_排氣閥；86_內(nèi)側(cè)電極端子(端帽)；98_燃料氣體流路細(xì)管(流入側(cè)流路阻力部、流出側(cè)流路阻力部、收縮流路、加速部)；110_控制部(控制器)；110a-關(guān)機(jī)停止電路；112_操作裝置；114_顯示裝置；116_警報(bào)裝置；126_電力狀態(tài)檢測傳感器(需求電力檢測部件)；132-燃料流量傳感器(燃料供給量檢測傳感器)；138_壓力傳感器(重整器壓力傳感器)；142-發(fā)電室溫度傳感器(溫度檢測傳感器);148_重整器溫度傳感器；150_外氣溫度傳感器。

【具體實(shí)施方式】
[0046]下面，參照【專利附圖】

【附圖說明】本發(fā)明實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)。
圖1是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的整體構(gòu)成圖。如該圖1所示，本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)I具備燃料電池模塊2和輔助設(shè)備單元4。
[0047]燃料電池模塊2具備殼體6，在該殼體6內(nèi)部隔著絕熱材料7內(nèi)置有金屬制箱體
8。在該密閉空間的箱體8的下方部分即發(fā)電室10內(nèi)，配置有利用燃料和氧化劑氣體(空氣)進(jìn)行發(fā)電反應(yīng)的燃料電池單電池集合體12。該燃料電池單電池集合體12具備10個(gè)燃料電池電堆14 (參照圖5)，該燃料電池電堆14由16根燃料電池單電池單元16 (參照圖4)構(gòu)成。如此，燃料電池單電池集合體12具有160根燃料電池單電池單元16，這些燃料電池單電池單元16全部串聯(lián)連接。
[0048]在燃料電池模塊2的箱體8的上述發(fā)電室10的上方形成有燃燒部即燃燒室18，發(fā)電反應(yīng)中未使用的殘余的燃料和殘余的氧化劑(空氣)在該燃燒室18內(nèi)燃燒，生成排放氣體。而且，箱體8被絕熱材料7覆蓋，抑制燃料電池模塊2內(nèi)部的熱量向外氣散放。
另外，在該燃燒室18的上方配置有對燃料進(jìn)行重整的重整器20，利用前述殘余氣體的燃燒熱量將重整器20加熱為可進(jìn)行重整反應(yīng)的溫度。而且，在該重整器20的上方配置有換熱器即空氣用換熱器22，通過殘余氣體的燃燒氣體加熱發(fā)電用空氣，對發(fā)電用空氣進(jìn)行預(yù)熱。
[0049]接下來，輔助設(shè)備單元4具備:純水箱26，貯存使來自燃料電池模塊2的排氣中含有的水分結(jié)露后的水并通過過濾器使其成為純水；及水流量調(diào)節(jié)單元28 (由電動機(jī)驅(qū)動的“水泵”等)，調(diào)節(jié)從該貯水箱供給的水的流量。輔助設(shè)備單元4還具備:氣體截止閥32，截?cái)鄰某鞘忻簹獾鹊娜剂瞎┙o源30供給的燃料；脫硫器36，用于從燃料氣體除去硫；燃料流量調(diào)節(jié)單元38(由電動機(jī)驅(qū)動的“燃料泵”等)，調(diào)節(jié)燃料氣體的流量；及閥39，在失去電源時(shí)，截?cái)鄰娜剂狭髁空{(diào)節(jié)單元38流出的燃料氣體。輔助設(shè)備單元4還具備:電磁閥42,截?cái)鄰目諝夤┙o源40供給的氧化劑氣體即空氣；重整用空氣流量調(diào)節(jié)單元44及發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45 (由電動機(jī)驅(qū)動的“空氣鼓風(fēng)機(jī)”等)，調(diào)節(jié)空氣的流量;第I加熱器46，力口熱向重整器20供給的重整用空氣；及第2加熱器48，加熱向發(fā)電室供給的發(fā)電用空氣。上述第I加熱器46和第2加熱器48是為了高效地進(jìn)行起動時(shí)的升溫而設(shè)置的，但是也可以省略。
[0050]接下來，在燃料電池模塊2上連接有溫水制造裝置50，其被供給排放氣體。該溫水制造裝置50被供給來自供水源24的自來水，該自來水由于排放氣體的熱量而成為溫水，并被供給至未圖示的外部供熱水器的貯熱水箱。
另外，在燃料電池模塊2上安裝有控制箱52，其用于控制燃料氣體的供給量等。
而且，在燃料電池模塊2上連接有電力導(dǎo)出部(電力轉(zhuǎn)換部)即逆變器54，其用于向外部供給由燃料電池模塊發(fā)出的電力。
[0051]下面，根據(jù)圖2及圖3，說明本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的燃料電池模塊的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。圖2是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的燃料電池模塊的主視剖視圖，圖3是沿圖2的II1-1II線的剖視圖。
如圖2及圖3所示，在燃料電池模塊2的殼體6的箱體8內(nèi)，如上所述，從下方依次配置有燃料電池單電池集合體12、重整器20、空氣用換熱器22。
[0052]重整器20在其上游端側(cè)的端部側(cè)面安裝有重整器導(dǎo)入管62，用于導(dǎo)入純水、將要重整的燃料氣體及重整用空氣。
重整器導(dǎo)入管62是從重整器20 —端的側(cè)壁面延伸的圓管，以90°彎曲而沿大致鉛垂方向延伸，貫穿箱體8的上端面。另外，重整器導(dǎo)入管62作為向重整器20導(dǎo)入水的水導(dǎo)入管而發(fā)揮作用。另外，在重整器導(dǎo)入管62的上端連接有T字管62a，在該T字管62a的沿大致水平方向延伸的管兩側(cè)的端部上分別連接有用于供給燃料氣體及純水的配管。供水用配管63a從T字管62a的一個(gè)側(cè)端向斜上方延伸。燃料氣體供給用配管63b從T字管62a的另一個(gè)側(cè)端沿水平方向延伸后，彎曲為U字形，朝向與供水用配管63a相同的方向，沿大致水平延伸。
[0053]另一方面，在重整器20的內(nèi)部，從上游側(cè)依次形成有蒸發(fā)部20a、混合部20b、重整部20c，在該重整部20c內(nèi)填充有重整催化劑。導(dǎo)入該重整器20的混合有水蒸氣(純水)的燃料氣體及空氣通過填充在重整器20內(nèi)的重整催化劑而被重整。作為重整催化劑適合使用在氧化鋁的球體表面賦予鎳的物質(zhì)，或在氧化鋁的球體表面賦予釕的物質(zhì)。
[0054]在該重整器20的下游端側(cè)連接有燃料氣體供給管64，該燃料氣體供給管64向下方延伸，進(jìn)而在形成于燃料電池單電池集合體12下方的分流器66內(nèi)水平延伸。在燃料氣體供給管64的水平部64a的下方面形成有多個(gè)燃料供給孔64b，從該燃料供給孔64b向分流器66內(nèi)供給重整后的燃料氣體。另外，在燃料氣體供給管64的鉛垂部的中途，設(shè)置有使流路變窄的壓力變動抑制用流路阻力部64c，調(diào)節(jié)燃料氣體的供給流量的流路阻力。對于流路阻力的調(diào)節(jié)在后面進(jìn)行說明。
[0055]在該分流器66的上方安裝有用于支撐上述燃料電池電堆14的具備貫穿孔的下支撐板68，分流器66內(nèi)的燃料氣體被供給至燃料電池單電池單元16內(nèi)。
[0056]另一方面，在重整器20的上方設(shè)置有空氣用換熱器22。
另外，如圖2所示，用于使燃料氣體和空氣開始燃燒的點(diǎn)火裝置83設(shè)置于燃燒室18。
[0057]下面，根據(jù)圖4對燃料電池單電池單元16進(jìn)行說明。圖4是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的燃料電池單電池單元的局部剖視圖。
如圖4所示，燃料電池單電池單元16具備燃料電池單電池84和分別連接在該燃料電池單電池84兩端部的金屬制端帽即內(nèi)側(cè)電極端子86。
燃料電池單電池84是在上下方向上延伸的管狀結(jié)構(gòu)體，具備在內(nèi)部形成燃料氣體流路88的圓筒形內(nèi)側(cè)電極層90、圓筒形外側(cè)電極層92、位于內(nèi)側(cè)電極層90和外側(cè)電極層92之間的電解質(zhì)層94。該內(nèi)側(cè)電極層90是燃料氣體流過的燃料極，為(-)極，另一方面，外側(cè)電極層92是與空氣接觸的空氣極，為(+)極。
[0058]由于安裝在燃料電池單電池84的上端側(cè)和下端側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86呈相同結(jié)構(gòu)，所以在此具體地說明安裝于上端側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86。內(nèi)側(cè)電極層90的上部90a具備相對于電解質(zhì)層94和外側(cè)電極層92露出的外周面90b和上端面90c。內(nèi)側(cè)電極端子86隔著導(dǎo)電性密封材料96與內(nèi)側(cè)電極層90的外周面90b連接，而且，通過與內(nèi)側(cè)電極層90的上端面90c直接接觸而與內(nèi)側(cè)電極層90電連接。在內(nèi)側(cè)電極端子86的中心部形成有與內(nèi)側(cè)電極層90的燃料氣體流路88連通的燃料氣體流路細(xì)管98。
[0059]該燃料氣體流路細(xì)管98是被設(shè)置為從內(nèi)側(cè)電極端子86的中心向燃料電池單電池84的軸線方向延伸的細(xì)長的細(xì)管。因此，在從分流器66 (圖2)經(jīng)由下側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86的燃料氣體流路細(xì)管98而流入燃料氣體流路88的燃料氣體的流動中產(chǎn)生規(guī)定的壓損。因而，下側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86的燃料氣體流路細(xì)管98作為流入側(cè)流路阻力部而發(fā)揮作用，其流路阻力被設(shè)定為規(guī)定值。另外，在從燃料氣體流路88經(jīng)由上側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86的燃料氣體流路細(xì)管98而向燃燒室18(圖2)流出的燃料氣體的流動中也產(chǎn)生規(guī)定的壓損。因而，上側(cè)的內(nèi)側(cè)電極端子86的燃料氣體流路細(xì)管98作為流出側(cè)流路阻力部而發(fā)揮作用，其流路阻力被設(shè)定為規(guī)定值。
[0060]內(nèi)側(cè)電極層90例如可以由Ni和摻雜有從Ca或Y、Sc等稀土類元素中選擇的至少一種元素的氧化鋯的混合體、Ni和摻雜有從稀土類元素中選擇的至少一種元素的二氧化鈰的混合體、Ni和摻雜有從Sr、Mg、Co、Fe、Cu中選擇的至少一種元素的鎵酸鑭的混合體中的至少一種形成。
[0061]電解質(zhì)層94例如可以由摻雜有從Y、Sc等稀土類元素中選擇的至少一種元素的氧化錯(cuò)、摻雜有從稀土類元素中選擇的至少一種元素的二氧化鋪、摻雜有從Sr、Mg中選擇的至少一種元素的鎵酸鑭中的至少一種形成。
[0062]外側(cè)電極層92例如可以由摻雜有從Sr、Ca中選擇的至少一種元素的錳酸鑭、摻雜有從Sr、Co、N1、Cu中選擇的至少一種元素的鐵酸鑭、摻雜有從Sr、Fe、N1、Cu中選擇的至少一種元素的鈷酸鑭、銀等中的至少一種形成。
[0063]下面，根據(jù)圖5對燃料電池電堆14進(jìn)行說明。圖5是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的燃料電池電堆的立體圖。
如圖5所示，燃料電池電堆14具備16根燃料電池單電池單元16，這些燃料電池單電池單元16被配置為各8根排成2排。各燃料電池單電池單元16的下端側(cè)被陶瓷制長方形下支撐板68 (圖2)支撐，上端側(cè)的兩端部的燃料電池單電池單元16的各4根被大致正方形的2張上支撐板100支撐。在上述下支撐板68及上支撐板100上分別形成有內(nèi)側(cè)電極端子86可貫穿的貫穿孔。
[0064]而且，在燃料電池單電池單元16上安裝有集電體102及外部端子104。該集電體102以連接燃料極用連接部102a和空氣極用連接部102b方式而一體地形成，其中，該燃料極用連接部102a與安裝于燃料極即內(nèi)側(cè)電極層90的內(nèi)側(cè)電極端子86電連接，該空氣極用連接部102b與空氣極即外側(cè)電極層92的外周面電連接。另外，在各燃料電池單電池單元16的外側(cè)電極層92(空氣極)的外表面整體上，作為空氣極側(cè)的電極而形成有銀制薄膜?？諝鈽O用連接部102b與該薄膜表面接觸，由此集電體102與空氣極整體電連接。
[0065]而且，在位于燃料電池電堆14 一端(圖5中左端的里側(cè))的燃料電池單電池單元16的空氣極86上分別連接有2個(gè)外部端子104。這些外部端子104與位于鄰接的燃料電池電堆14 一端的燃料電池單電池單元16的內(nèi)側(cè)電極端子86連接，如上所述，160根燃料電池單電池單元16全部串聯(lián)連接。
[0066]下面，根據(jù)圖6對安裝于本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的傳感器類等進(jìn)行說明。圖6是表示本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)的框圖。
如圖6所示，固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I具備控制部110，該控制部110連接有:操作裝置112，具備用于使用者操作的“開”、“關(guān)”等操作按鈕；顯示裝置114，用于顯示發(fā)電輸出值(瓦數(shù))等的各種數(shù)據(jù)；及警報(bào)裝置116，在異常狀態(tài)時(shí)等發(fā)出警報(bào)(warning)。另外，控制部110中內(nèi)置有微處理器、存儲器及使它們工作的程序(以上未圖示)，由此，根據(jù)來自各傳感器的輸入信號，控制輔助設(shè)備單元4、逆變器54等。另外，該警報(bào)裝置116也可以是與位于遠(yuǎn)距離地點(diǎn)的管理中心連接，向該管理中心通知異常狀態(tài)的形式。
[0067]接下來，向控制部110輸入來自以下說明的各種傳感器的信號。
首先，可燃?xì)怏w檢測傳感器120是用于檢測氣體泄漏的元件，安裝于燃料電池模塊2及輔助設(shè)備單元4。
CO檢測傳感器122是用于檢測原本經(jīng)由排放氣體通路80等向外部排出的排放氣體中的CO是否泄漏在覆蓋燃料電池模塊2及輔助設(shè)備單元4的外部殼體(未圖示)中的元件。
熱水貯存狀態(tài)檢測傳感器124是用于檢測未圖示的供熱水器中的熱水溫度、水量等的元件。
[0068]電力狀態(tài)檢測傳感器126是用于檢測逆變器54及配電板(未圖示)的電流及電壓等的元件。
發(fā)電用空氣流量檢測傳感器128是用于檢測向發(fā)電室10供給的發(fā)電用空氣的流量的元件。
重整用空氣流量傳感器130是用于檢測向重整器20供給的重整用空氣的流量的元件。 燃料流量傳感器132是用于檢測向重整器20供給的燃料氣體的流量的元件。
[0069]水流量傳感器134是用于檢測向重整器20供給的純水的流量的元件。
水位傳感器136是用于檢測純水箱26的水位的元件。
壓力傳感器138是用于檢測重整器20的外部上游側(cè)的壓力的元件。
排氣溫度傳感器140是用于檢測流入溫水制造裝置50的排放氣體的溫度的元件。
[0070]如圖3所示，發(fā)電室溫度傳感器142設(shè)置在燃料電池單電池集合體12附近的前面?zhèn)群捅趁鎮(zhèn)?，是用于檢測燃料電池電堆14附近的溫度，從而推斷燃料電池電堆14(即燃料電池單電池84自身)的溫度的元件。
燃燒室溫度傳感器144是用于檢測燃燒室18的溫度的元件。
排放氣體室溫度傳感器146是用于檢測排放氣體室78的排放氣體的溫度的元件。重整器溫度傳感器148是用于檢測重整器20的溫度的元件，根據(jù)重整器20的入口溫度和出口溫度計(jì)算出重整器20的溫度。
外氣溫度傳感器150是當(dāng)固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(SOFC)配置在室外時(shí)用于檢測外氣溫度的元件。而且，也可以設(shè)置測定外氣濕度等的傳感器。
[0071]來自這些傳感器類的信號被發(fā)送至控制部110，控制部110根據(jù)基于這些信號的數(shù)據(jù)，向水流量調(diào)節(jié)單元28、燃料流量調(diào)節(jié)單元38、重整用空氣流量調(diào)節(jié)單元44、發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45發(fā)送控制信號，以控制這些單元的各流量。
[0072]下面，參照圖7至圖9說明重整器20的詳細(xì)構(gòu)成。
圖7是重整器20的立體圖，圖8是拆下頂板以示出重整器20內(nèi)部的立體圖。圖9是表示重整器20內(nèi)部的燃料流向的俯視剖視圖。
[0073]如圖7所示，重整器20是長方體狀的金屬制箱，在內(nèi)部填充有用于對燃料進(jìn)行重整的重整催化劑。另外，在重整器20的上游側(cè)連接有重整器導(dǎo)入管62，用于導(dǎo)入水、燃料及重整用空氣。而且，在重整器20的下游側(cè)連接有燃料氣體供給管64，使在內(nèi)部重整后的燃料流出。
[0074]如圖8所示，在重整器20的內(nèi)部，在其上游側(cè)設(shè)置有蒸發(fā)室即蒸發(fā)部20a，與該蒸發(fā)部20a鄰接而在下游側(cè)設(shè)置有混合部20b。而且，與混合部20b鄰接而在下游側(cè)設(shè)置有重整部20c。通過在蒸發(fā)部20a的內(nèi)部配置多個(gè)隔板，從而形成有曲折蜿蜒的通路。導(dǎo)入重整器20的水在溫度上升的狀態(tài)下在蒸發(fā)部20a內(nèi)蒸發(fā)而成為水蒸氣。而且，混合部20b由具有規(guī)定容積的腔室構(gòu)成，在其內(nèi)部也通過配置多個(gè)隔板而形成有曲折蜿蜒的通路。導(dǎo)入重整器20的燃料氣體、重整用空氣流過混合部20b的曲折的通路并與蒸發(fā)部20a中生成的水蒸氣混合。
[0075]另一方面，在重整部20c的內(nèi)部也通過配置多個(gè)隔板而形成有曲折的通路，在該通路中填充有催化劑。經(jīng)由蒸發(fā)部20a、混合部20b而導(dǎo)入燃料氣體、水蒸氣及重整用空氣的混合物時(shí)，在重整部20c中發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)及水蒸氣重整反應(yīng)。而且,導(dǎo)入燃料氣體及水蒸氣的混合物時(shí)，在重整部20c中僅發(fā)生水蒸氣重整反應(yīng)。
另外，在本實(shí)施方式中，雖然蒸發(fā)部、混合部、重整部一體地構(gòu)成，從而形成I個(gè)重整器，但是作為變形例，也可以設(shè)置僅具備重整部的重整器，并在其上游側(cè)鄰接設(shè)置混合部、蒸發(fā)室。
[0076]如圖8及圖9所示，向重整器20的蒸發(fā)部20a導(dǎo)入的燃料氣體、水及重整用空氣沿重整器20的橫切方向蜿蜒流動，在此期間所導(dǎo)入的水蒸發(fā)而成為水蒸氣。在蒸發(fā)部20a和混合部20b之間設(shè)置有蒸發(fā)/混合部隔離壁20d，在該蒸發(fā)/混合部隔離壁20d上設(shè)置有隔離壁開口 20e。該隔離壁開口 20e是設(shè)置在蒸發(fā)/混合部隔離壁20d的一側(cè)約一半中的上側(cè)約一半的區(qū)域內(nèi)的長方形開口部。
另外，在混合部20b和重整部20c之間設(shè)置有混合/重整部隔離壁20f，在該混合/重整部隔離壁20f上通過設(shè)置很多的連通孔20g而形成有狹小流路。在混合部20b內(nèi)混合的燃料氣體等經(jīng)由這些連通孔20g而流入重整部20c。
[0077]流入重整部20c的燃料等在重整部20c的中央沿長度方向流動后，分支為2個(gè)并折返，2個(gè)通路再次折返以朝向重整部20c的下游端，在此合流并流入燃料氣體供給管64。燃料流過如此蜿蜒的通路，并通過填充在通路中的催化劑而被重整。另外，在蒸發(fā)部20a內(nèi)有時(shí)發(fā)生一定量的水短時(shí)間內(nèi)急劇蒸發(fā)的暴沸，從而內(nèi)部壓力上升。但是，由于在混合部20b內(nèi)構(gòu)成有規(guī)定容積的腔室，在混合/重整部隔離壁20f上形成有狹小流路，因此重整部20c不容易受到蒸發(fā)部20a內(nèi)的急劇的壓力變動的影響。因而，混合部20b的腔室及混合/重整部隔離壁20f的狹小流路作為壓力變動吸收部件而發(fā)揮作用。
[0078]下面，再參照圖10及圖11，同時(shí)再次參照圖2及圖3，詳細(xì)說明發(fā)電氧化劑氣體用換熱器即空氣用換熱器22的結(jié)構(gòu)。圖10是表示收納在殼體6內(nèi)的金屬制箱體8及空氣用換熱器22的立體圖。圖11是表示蒸發(fā)室用絕熱材料和蒸發(fā)部的位置關(guān)系的剖視圖。
[0079]如圖10所示，空氣用換熱器22是配置在燃料電池模塊2內(nèi)的箱體8上方的換熱器。另外，如圖2及圖3所示，由于在箱體8的內(nèi)部形成有燃燒室18，并收納有多個(gè)燃料電池單電池單元16、重整器20等，因此空氣用換熱器22位于它們的上方?？諝庥脫Q熱器22構(gòu)成為回收、利用在燃燒室18內(nèi)燃燒并作為排氣而排出的燃燒氣體的熱量，對被導(dǎo)入燃料電池模塊2內(nèi)的發(fā)電用空氣進(jìn)行預(yù)熱。另外，如圖10所示，在箱體8的上面和空氣用換熱器22的底面之間，以夾在它們之間的方式配置有內(nèi)部絕熱材料即蒸發(fā)室用絕熱材料23。SP，蒸發(fā)室用絕熱材料23配置在重整器20和空氣用換熱器22之間。而且，外側(cè)絕熱材料即絕熱材料7覆蓋圖10所示的空氣用換熱器22及箱體8的外側(cè)(圖2)。
[0080]如圖2及圖3所示，空氣用換熱器22具有多個(gè)燃燒氣體配管70和發(fā)電用空氣流路72。另外，如圖2所示，在多個(gè)燃燒氣體配管70的一個(gè)端部上設(shè)置有排放氣體匯集室78，該排放氣體匯集室78與各燃燒氣體配管70連通。另外，在排放氣體匯集室78上連接有排放氣體排出管82。而且，各燃燒氣體配管70的另一個(gè)端部開放，該開放的端部介由形成在箱體8的上面的連通開口 8a而與箱體8內(nèi)的燃燒室18連通。
[0081]燃燒氣體配管70是朝向水平方向的多個(gè)金屬制圓管,各圓管各自平行配置。另一方面，發(fā)電用空氣流路72由各燃燒氣體配管70的外側(cè)空間構(gòu)成。另外，在發(fā)電用空氣流路72的排放氣體排出管82側(cè)的端部上連接有發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74(圖10)，燃料電池模塊2外部的空氣經(jīng)由發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74而被導(dǎo)入發(fā)電用空氣流路72。另外，如圖10所示，發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74與排放氣體排出管82平行地從空氣用換熱器22向水平方向突出。而且，在發(fā)電用空氣流路72的另一個(gè)端部的兩個(gè)側(cè)面上連接有一對連接流路76 (圖3、圖10)，發(fā)電用空氣流路72和各連接流路76分別介由出口孔76a而連通。
[0082]如圖3所示，在箱體8的兩個(gè)側(cè)面上分別設(shè)置有發(fā)電用空氣供給通路77。設(shè)置在空氣用換熱器22的兩個(gè)側(cè)面上的各連接流路76分別與設(shè)置在箱體8的兩個(gè)側(cè)面上的發(fā)電用空氣供給通路77的上部連通。另外，在各發(fā)電用空氣供給通路77的下部沿水平方向排列設(shè)置有很多的吹出口 77a。經(jīng)由各發(fā)電用空氣供給通路77而供給的發(fā)電用空氣從很多的吹出口 77a向燃料電池模塊2內(nèi)的燃料電池電堆14的下部側(cè)面噴射。
[0083]另外，在箱體8內(nèi)部的頂棚面上安裝有隔離壁即整流板21，在該整流板21上設(shè)置有開口部21a。
整流板21是水平配置在箱體8的頂棚面和重整器20之間的板材。該整流板21構(gòu)成為調(diào)整從燃燒室18流向上方的氣體流向，并引導(dǎo)至空氣用換熱器22的入口(圖2的連通開口 8a)。從燃燒室18流向上方的發(fā)電用空氣及燃燒氣體經(jīng)由設(shè)置在整流板21中央的開口部21a而流入整流板21的上側(cè)，沿整流板21的上面和箱體8的頂棚面之間的排氣通路21b流向圖2中的左側(cè)方向，并被引導(dǎo)至空氣用換熱器22的入口。另外，如圖11所示，開口部21a被設(shè)置在重整器20的重整部20c的上方，經(jīng)由開口部21a而上升的氣體流向與蒸發(fā)部20a相反側(cè)的圖2、圖11中的左側(cè)的排氣通路21b。因此，蒸發(fā)部20a上方的空間(圖
2、圖11中的右側(cè))作為排氣流動比重整部20c上方的空間慢且排氣流動停滯的氣體滯留空間21c而發(fā)揮作用。
[0084]另外，在整流板21的開口部21a的邊緣沿全周設(shè)置有豎壁21d，通過該豎壁21d，從整流板21下側(cè)的空間向整流板21上側(cè)的排氣通路21b流入的流路變窄。而且，在使排氣通路21b和空氣用換熱器22連通的連通開口 8a的邊緣也沿全周設(shè)置有下垂壁Sb (圖2)，通過該下垂壁Sb，從排氣通路21b向空氣用換熱器22流入的流路變窄。通過設(shè)置上述豎壁21d、下垂壁8b，從而調(diào)節(jié)從燃燒室18經(jīng)由空氣用換熱器22直至燃料電池模塊2外部的排氣通路中的流路阻力。對于流路阻力的調(diào)節(jié)在后面進(jìn)行說明。
[0085]蒸發(fā)室用絕熱材料23是在空氣用換熱器22的底面上以大致覆蓋其整體的方式安裝的絕熱材料。因而，蒸發(fā)室用絕熱材料23橫跨配置在蒸發(fā)部20a整體的上方。該蒸發(fā)室用絕熱材料23被配置為，抑制形成在整流板21的上面和箱體8的頂棚面之間的排氣通路21b及氣體滯留空間21c內(nèi)的高溫氣體直接加熱空氣用換熱器22的底面。因此，在燃料電池模塊2的運(yùn)行中，從滯留在蒸發(fā)部20a上方的排氣通路中的排氣直接傳遞給空氣用換熱器22底面的熱量變少，蒸發(fā)部20a周圍的溫度變得容易上升。另外，在燃料電池模塊2停止后，由于配置有蒸發(fā)室用絕熱材料23，從而抑制熱量從重整器20散放，即，蒸發(fā)部20a周圍的熱量變得不容易被空氣用換熱器22奪走，蒸發(fā)部20a的溫度下降變得平緩。
[0086]另外，與為了抑制熱量向外氣散失而覆蓋燃料電池模塊2的箱體8及空氣用換熱器22整體的外側(cè)絕熱材料即絕熱材料7不同，蒸發(fā)室用絕熱材料23是配置在絕熱材料7內(nèi)部的絕熱材料。另外，絕熱材料7構(gòu)成為絕熱性比蒸發(fā)室用絕熱材料23高。S卩，絕熱材料7的內(nèi)面和外面之間的熱阻比蒸發(fā)室用絕熱材料23的上面和下面之間的熱阻大。S卩，用同一材料構(gòu)成絕熱材料7和蒸發(fā)室用絕熱材料23時(shí)，使絕熱材料7構(gòu)成為比蒸發(fā)室用絕熱材料23厚。
[0087]下面，說明固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的發(fā)電運(yùn)行時(shí)的燃料、發(fā)電用空氣及排放氣體的流向。
首先，燃料介由燃料氣體供給用配管63b、T字管62a、重整器導(dǎo)入管62而被導(dǎo)入重整器20的蒸發(fā)部20a，同時(shí)純水介由供水用配管63a、T字管62a、重整器導(dǎo)入管62而被導(dǎo)入蒸發(fā)部20a。因而，所供給的燃料及水在T字管62a中合流，經(jīng)由重整器導(dǎo)入管62而被導(dǎo)入蒸發(fā)部20a。由于在發(fā)電運(yùn)行中，蒸發(fā)部20a被加熱至高溫，因此導(dǎo)入蒸發(fā)部20a的純水比較快速地蒸發(fā)而成為水蒸氣。所蒸發(fā)的水蒸氣及燃料在混合部20b內(nèi)混合，流入重整器20的重整部20c。與水蒸氣一起被導(dǎo)入重整部20c的燃料在此進(jìn)行水蒸氣重整，被重整為富含氫的燃料氣體。在重整部20c中重整后的燃料經(jīng)由燃料氣體供給管64向下方下降，流入分散室即分流器66。
[0088]分流器66是配置在燃料電池電堆14下側(cè)的體積比較大的長方體狀的空間，設(shè)置在其上面的很多的孔與構(gòu)成燃料電池電堆14的各燃料電池單電池單元16的內(nèi)側(cè)連通。導(dǎo)入分流器66的燃料經(jīng)由設(shè)置在其上面的很多的孔，并經(jīng)由燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)，即燃料電池單電池單元16的內(nèi)部，從其上端流出。另外，燃料即氫氣流過燃料電池單電池單元16的內(nèi)部時(shí)，與流經(jīng)空氣極(氧化劑氣體極)即燃料電池單電池單元16外側(cè)的空氣中的氧進(jìn)行反應(yīng)從而生成電荷。未使用于該發(fā)電而殘余的殘余氣體從各燃料電池單電池單元16的上端流出，在設(shè)置于燃料電池電堆14上方的燃燒室18內(nèi)燃燒。
[0089]另一方面，通過發(fā)電用氧化劑氣體供給裝置即發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45，氧化劑氣體即發(fā)電用空氣介由發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74而被送入燃料電池模塊2內(nèi)。被送入燃料電池模塊2內(nèi)的空氣介由發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74而被導(dǎo)入空氣用換熱器22的發(fā)電用空氣流路72，并被預(yù)熱。預(yù)熱后的空氣介由各出口孔76a(圖3)而向各連接流路76流出。流入各連接流路76的發(fā)電用空氣經(jīng)由設(shè)置在燃料電池模塊2的兩個(gè)側(cè)面上的發(fā)電用空氣供給通路77而流向下方，從很多的吹出口 77a朝向燃料電池電堆14而被噴射至發(fā)電室10內(nèi)。
[0090]噴射至發(fā)電室10內(nèi)的空氣與燃料電池電堆14的空氣極側(cè)(氧化劑氣體極側(cè))即各燃料電池單電池單元16的外側(cè)面接觸，空氣中的氧的一部分被利用于發(fā)電。另外，介由吹出口 77a而向發(fā)電室10的下部噴射的空氣一邊利用于發(fā)電一邊沿發(fā)電室10內(nèi)上升。沿發(fā)電室10內(nèi)上升的空氣使從各燃料電池單電池單元16的上端流出的燃料燃燒。該燃燒所產(chǎn)生的燃燒熱量加熱配置在燃料電池電堆14上方的重整器20的蒸發(fā)部20a、混合部20b及重整部20c。燃料燃燒而生成的燃燒氣體在加熱上方的重整器20后，經(jīng)由重整器20上方的開口部21a而流入整流板21的上側(cè)。流入整流板21上側(cè)的燃燒氣體經(jīng)由用整流板21構(gòu)成的排氣通路21b，而被引導(dǎo)至空氣用換熱器22的入口即連通開口 8a。從連通開口 8a流入空氣用換熱器22的燃燒氣體流入開放的各燃燒氣體配管70的端部，與沿各燃燒氣體配管70外側(cè)的發(fā)電用空氣流路72流動的發(fā)電用空氣之間進(jìn)行熱交換，并匯集至排放氣體匯集室78。匯集至排放氣體匯集室78的排放氣體介由排放氣體排出管82而向燃料電池模塊2的外部排出。由此，蒸發(fā)部20a中的水的蒸發(fā)以及重整部20c中的吸熱反應(yīng)即水蒸氣重整反應(yīng)被促進(jìn)，同時(shí)空氣用換熱器22內(nèi)的發(fā)電用空氣被預(yù)熱。
[0091]下面，再參照圖12，說明固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的起動工序中的控制。
圖12是表示起動工序中的燃料等的各供給量以及各部分的溫度的一個(gè)例子的時(shí)間圖。另外，圖12的縱軸的刻度表示溫度，燃料等的各供給量概略示出它們的增減。
[0092]在圖12所示的起動工序中，使處于常溫狀態(tài)的燃料電池電堆14的溫度上升至可進(jìn)行發(fā)電的溫度。
首先，在圖12的時(shí)刻t0，開始供給發(fā)電用空氣及重整用空氣。具體而言，控制器即控制部110向發(fā)電用氧化劑氣體供給裝置即發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45發(fā)送信號，使其工作。如上所述，發(fā)電用空氣介由發(fā)電用空氣導(dǎo)入管74而被導(dǎo)入燃料電池模塊2內(nèi)，經(jīng)由空氣用換熱器22、發(fā)電用空氣供給通路77而流入發(fā)電室10內(nèi)。另外，控制部110向重整用氧化劑氣體供給裝置即重整用空氣流量調(diào)節(jié)單元44發(fā)送信號，使其工作。導(dǎo)入燃料電池模塊2內(nèi)的重整用空氣經(jīng)由重整器20、分流器66而流入各燃料電池單電池單元16的內(nèi)部，并從其上端流出。另外，在時(shí)刻t0，由于還未供給燃料，因此在重整器20內(nèi)不發(fā)生重整反應(yīng)。在本實(shí)施方式中，在圖12的時(shí)刻t0開始的發(fā)電用空氣的供給量為約100L/min，重整用空氣的供給量為約 10.0L/min。
[0093]之后，在距圖12的時(shí)刻t0規(guī)定時(shí)間后的時(shí)刻tl，開始燃料供給。具體而言，控制部110向燃料供給裝置即燃料流量調(diào)節(jié)單元38發(fā)送信號，使其工作。在本實(shí)施方式中，在時(shí)刻tl開始的燃料供給量為約5.0L/min。導(dǎo)入燃料電池模塊2內(nèi)的燃料經(jīng)由重整器20、分流器66而流入各燃料電池單電池單元16的內(nèi)部，并從其上端流出。另外，在時(shí)刻tl，由于重整器的溫度還處于低溫，因此在重整器20內(nèi)不發(fā)生重整反應(yīng)。
[0094]之后，在距圖12的時(shí)刻11經(jīng)過規(guī)定時(shí)間后的時(shí)刻t2，開始針對所供給的燃料的點(diǎn)火工序。具體而言，在點(diǎn)火工序中，控制部110向點(diǎn)火部件即點(diǎn)火裝置83(圖2)發(fā)送信號，對從各燃料電池單電池單元16的上端流出的燃料進(jìn)行點(diǎn)火。點(diǎn)火裝置83在燃料電池電堆14的上端附近反復(fù)產(chǎn)生火花，對從各燃料電池單電池單元16的上端流出的燃料進(jìn)行點(diǎn)火。
[0095]在圖12的時(shí)刻t3完成點(diǎn)燃時(shí)，開始供給重整用水。具體而言，控制部110向供水裝置即水流量調(diào)節(jié)單元28 (圖6)發(fā)送信號，使其工作。在本實(shí)施方式中，在時(shí)刻t3開始的供水量為2.0cc/min。在時(shí)刻t3，燃料供給量保持于之前的約5.0L/min。另外，發(fā)電用空氣及重整用空氣的供給量也保持于之前的值。另外，在該時(shí)刻t3，重整用空氣中的氧O2和燃料中的碳C的比02/C為約0.32。
[0096]在圖12的時(shí)刻t3點(diǎn)燃后，所供給的燃料作為剩余氣體而從各燃料電池單電池單元16的上端流出，并在此燃燒。該燃燒熱量加熱配置在燃料電池電堆14上方的重整器20。在此，在重整器20的上方(箱體8之上)配置有蒸發(fā)室用絕熱材料23，由此，在燃料剛剛開始燃燒之后，重整器20的溫度從常溫急劇上升。由于向配置在蒸發(fā)室用絕熱材料23之上的空氣用換熱器22導(dǎo)入外氣，因此空氣用換熱器22尤其在剛剛開始燃燒之后溫度較低，容易成為冷卻源。在本實(shí)施方式中，通過在箱體8的上面和空氣用換熱器22的底面之間配置有蒸發(fā)室用絕熱材料23，從而可抑制熱量從箱體8內(nèi)的配置在上部的重整器20向空氣用換熱器22轉(zhuǎn)移，變得容易在箱體8內(nèi)的重整器20附近留住熱量。此外，由于蒸發(fā)部20a上方的整流板21上側(cè)的空間構(gòu)成為燃燒氣體流動變慢的氣體滯留空間21c (圖2)，因此蒸發(fā)部20a附近被雙重絕熱，溫度更加急速地上升。
[0097]如此，通過蒸發(fā)部20a的溫度急速地上升，從而剩余氣體開始燃燒后可在短時(shí)間內(nèi)生成水蒸氣。另外，由于向蒸發(fā)部20a每次少量地供給重整用水，因此與大量的水貯留在蒸發(fā)部20a中的情況相比，可以通過較少的熱量將水加熱至沸點(diǎn)，可以盡快開始供給水蒸氣。而且，由于從水流量調(diào)節(jié)單元28剛剛開始工作之后便流入水，因此可以避免供水延遲所引起的蒸發(fā)部20a的過度溫度上升及水蒸氣的供給延遲。
[0098]另外，在剩余氣體開始燃燒后經(jīng)過一定程度的時(shí)間時(shí)，空氣用換熱器22的溫度也通過從燃燒室18流入空氣用換熱器22的排放氣體而上升。對重整器20和空氣用換熱器22之間進(jìn)行絕熱的蒸發(fā)室用絕熱材料23是設(shè)置在絕熱材料7內(nèi)側(cè)的絕熱材料。因而，蒸發(fā)室用絕熱材料23不是抑制熱量從燃料電池模塊2散失的絕熱材料，而是在剩余氣體剛剛開始燃燒之后，使重整器20尤其是其蒸發(fā)部20a的溫度急速上升。
[0099]如此，在重整器20的溫度已上升的時(shí)刻t4，經(jīng)由蒸發(fā)部20a而流入重整部20c的燃料和重整用空氣發(fā)生式(I)所示的部分氧化重整反應(yīng)。
CniHJxO2 — aC02+bC0+cH2 (I)
由于該部分氧化重整反應(yīng)是發(fā)熱反應(yīng)，因此在重整部20c內(nèi)發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)時(shí)，其周圍的溫度局部地急劇上升。
[0100]另一方面，在本實(shí)施方式中，從剛剛確認(rèn)點(diǎn)燃之后的時(shí)刻t3開始供給重整用水，另外，由于構(gòu)成為蒸發(fā)部20a的溫度急速上升，因此在時(shí)刻t4，已經(jīng)在蒸發(fā)部20a內(nèi)生成水蒸氣，并向重整部20c供給。即，使剩余氣體點(diǎn)燃后，從重整部20c的溫度達(dá)到發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)的溫度的規(guī)定時(shí)間之前開始供水，在達(dá)到發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)的溫度時(shí)，在蒸發(fā)部20a中貯留有規(guī)定量的水，并生成有水蒸氣。因此，由于發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)而導(dǎo)致溫度急劇上升時(shí)，則發(fā)生供給至重整部20c的重整用水蒸氣與燃料進(jìn)行反應(yīng)的水蒸氣重整反應(yīng)。該水蒸氣重整反應(yīng)是式(2)所示的吸熱反應(yīng)，在比部分氧化重整反應(yīng)高的溫度下發(fā)生。
C111HJxH2O — aC02+bC0+cH2 (2)
[0101]如此，到達(dá)圖12的時(shí)刻t4時(shí)，在重整部20c內(nèi)發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)，另外，由于發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)而引起的溫度上升，還同時(shí)發(fā)生水蒸氣重整反應(yīng)。因而，在時(shí)刻t4之后在重整部20c內(nèi)發(fā)生的重整反應(yīng)是部分氧化重整反應(yīng)和水蒸氣重整反應(yīng)同時(shí)存在的式⑶所示的自熱重整反應(yīng)(ATR)。S卩，在時(shí)刻t4開始ATRl工序。
CmHn+x02+yH20 — aC02+bC0+cH2 (3)
[0102]如此，在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中，在起動工序的整個(gè)期間內(nèi)進(jìn)行供水，部分氧化重整反應(yīng)(POX)不會單獨(dú)發(fā)生。另外，在圖12所示的時(shí)間圖中，時(shí)刻t4的重整器溫度為約200°C。雖然該重整器溫度比發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)的溫度低，但是由重整器溫度傳感器148 (圖6)檢測出的溫度為重整部20c的平均溫度。實(shí)際上即使在時(shí)刻t4，重整部20c也局部達(dá)到發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)的溫度，利用所發(fā)生的部分氧化重整反應(yīng)的反應(yīng)熱量，還誘發(fā)水蒸氣重整反應(yīng)。如此，在本實(shí)施方式中，點(diǎn)燃后，從重整部20c達(dá)到發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)的溫度之前開始供水，部分氧化重整反應(yīng)不會單獨(dú)發(fā)生。
[0103]之后，當(dāng)重整器溫度傳感器148的檢測溫度達(dá)到約500°C以上時(shí)，在圖12的時(shí)刻t5，從ATRl工序轉(zhuǎn)入ATR2工序。在時(shí)刻t5，供水量從2.0cc/min變更至3.0cc/min。另外，燃料供給量、重整用空氣供給量及發(fā)電用空氣供給量保持于之前的值。由此，ATR2工序中的水蒸氣和碳的比S/C增加至0.64，另一方面，重整用空氣和碳的比02/C則保持于0.32。如此，通過將重整用空氣和碳的比02/C保持于一定，并使水蒸氣和碳的比S/C增加，從而未使可進(jìn)行部分氧化重整的碳量下降，而使可進(jìn)行水蒸氣重整的碳量增加。由此，切實(shí)地避免重整部20c中的碳析出的風(fēng)險(xiǎn)，并可以在重整部20c的溫度上升的同時(shí)，使水蒸氣重整的碳量增加。
[0104]而且，在圖12的時(shí)刻t6，當(dāng)發(fā)電室溫度傳感器142的檢測溫度達(dá)到約400°C以上時(shí)，從ATR2工序轉(zhuǎn)入ATR3工序。與此相伴，燃料供給量從5.0L/min變更至4.0L/min,重整用空氣供給量從9.0L/min變更至6.5L/min。另外，供水量及發(fā)電用空氣供給量保持于之前的值。由此，ATR3工序中的水蒸氣和碳的比S/C增加至0.80，另一方面，重整用空氣和碳的比02/C減少至0.29。
[0105]而且，在圖12的時(shí)刻t7，當(dāng)發(fā)電室溫度傳感器142的檢測溫度達(dá)到約550°C以上時(shí)，則轉(zhuǎn)入SRl工序。與此相伴，燃料供給量從4.0L/min變更至3.0L/min，供水量從3.0cc/min變更至7.0cc/min。另外，停止供給重整用空氣，發(fā)電用空氣供給量保持于之前的值。由此，在SRl工序中，在重整部20c內(nèi)只發(fā)生水蒸氣重整，水蒸氣和碳的比S/C被設(shè)定于為了對所供給的燃料的全部量進(jìn)行水蒸氣重整而恰當(dāng)?shù)?.49。由于在圖12的時(shí)刻t7，重整器
20、燃料電池電堆14的溫度都已充分上升，因此即使在重整部20c內(nèi)不發(fā)生部分氧化重整反應(yīng)，也可以穩(wěn)定地發(fā)生水蒸氣重整反應(yīng)。
[0106]之后，在圖12的時(shí)刻t8，當(dāng)發(fā)電室溫度傳感器142的檢測溫度達(dá)到約600°C以上時(shí)，則轉(zhuǎn)入SR2工序。與此相伴，燃料供給量從3.0L/min變更至2.5L/min,供水量從7.0cc/min變更至6.0cc/min。另外,發(fā)電用空氣供給量保持于之前的值。由此,在SR2工序中，水蒸氣和碳的比S/C被設(shè)定于2.56。
[0107]而且，在執(zhí)行SR2工序規(guī)定時(shí)間后，轉(zhuǎn)入發(fā)電工序。在發(fā)電工序中，從燃料電池電堆14向逆變器54(圖6)導(dǎo)出電力，開始發(fā)電。另外，在發(fā)電工序中，在重整部20c中只通過水蒸氣重整對燃料進(jìn)行重整。另外，在發(fā)電工序中，與對燃料電池模塊2要求的輸出電力相對應(yīng)，變更燃料供給量、發(fā)電用空氣供給量及供水量。
[0108]下面，參照圖13至圖22及圖28，對本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的停止進(jìn)行說明。
首先，參照圖28，說明現(xiàn)有的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中的關(guān)機(jī)停止時(shí)的動作。圖28是以時(shí)序模式化表示現(xiàn)有的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。
[0109]首先，在圖28的時(shí)刻t501中，進(jìn)行發(fā)電運(yùn)行中的燃料電池的關(guān)機(jī)停止操作。由此，不等待燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降，便在短時(shí)間內(nèi)使燃料供給量、重整用水供給量及發(fā)電用空氣供給量為零，使從燃料電池模塊導(dǎo)出的電流(發(fā)電電流)也為零。即，使朝向燃料電池模塊的燃料、水、發(fā)電用空氣的供給在短時(shí)間內(nèi)停止，停止從燃料電池模塊導(dǎo)出電力。另夕卜，由于災(zāi)害等而失去朝向固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料及電氣供給時(shí)，停止動作也成為與圖28相同的狀態(tài)。另外，圖28中的各供給量、電流、電壓的曲線僅表示變化傾向，而不表示具體的值。
[0110]通過在時(shí)刻t501使電力導(dǎo)出停止，從而燃料電池電堆中產(chǎn)生的電壓值上升(但是電流為零)。另外，在時(shí)刻t501，由于使發(fā)電用空氣供給量為零，因此未向燃料電池模塊內(nèi)強(qiáng)制地送入空氣，在時(shí)刻t501之后，在長時(shí)間內(nèi)使燃料電池電堆自然冷卻。
[0111]假使在時(shí)刻t501后也持續(xù)向燃料電池模塊內(nèi)供給空氣，則燃料電池模塊內(nèi)的壓力因送入的空氣而上升。另一方面，由于燃料供給已經(jīng)停止，因此燃料電池單電池單元的內(nèi)部壓力開始下降。因此，可以想到送入燃料電池模塊的發(fā)電室內(nèi)的空氣從上端向燃料電池單電池單元內(nèi)側(cè)的燃料極側(cè)逆流。在時(shí)刻t501，由于燃料電池電堆處于高溫狀態(tài)，因此空氣向燃料極側(cè)逆流時(shí)，燃料極發(fā)生氧化，燃料電池單電池單元則會受損。為了避免該問題，在現(xiàn)有的燃料電池中，如圖28所示，在通過關(guān)機(jī)停止而使燃料供給剛剛停止之后，即使在未失去電源時(shí)，也使發(fā)電用空氣快速停止。
[0112]而且，關(guān)機(jī)停止后，在經(jīng)過6至7小時(shí)左右，當(dāng)燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降至小于燃料極的氧化下限溫度后，還再次向燃料電池模塊內(nèi)供給空氣(未圖示)。雖然這種空氣供給是為了排出滯留的燃料氣體而執(zhí)行的，但是在燃料電池電堆的溫度已下降至小于燃料極的氧化下限溫度的狀態(tài)下，假使空氣向燃料極逆流，燃料極也不會氧化。
[0113]但是，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)即便進(jìn)行這種現(xiàn)有燃料電池中的關(guān)機(jī)停止，還是有空氣向燃料極側(cè)逆流，而燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)。
[0114]空氣從空氣極側(cè)向燃料極側(cè)逆流是基于燃料電池單電池單元的內(nèi)側(cè)(燃料極側(cè))和外側(cè)(空氣極側(cè))的壓力差而產(chǎn)生的。在燃料氣體及發(fā)電用空氣正被供給的關(guān)機(jī)停止前的狀態(tài)下，重整后的燃料被壓送至燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)。另一方面，發(fā)電用空氣也被送入燃料電池單電池單元的空氣極側(cè)。在該狀態(tài)下，燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力高，燃料從燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)向空氣極側(cè)噴出。
[0115]接下來，通過關(guān)機(jī)停止而停止供給燃料氣體及發(fā)電用空氣時(shí)，燃料從處于壓力較高狀態(tài)的燃料極側(cè)向壓力較低的空氣極側(cè)噴出。另外，由于燃料電池模塊內(nèi)的空氣極側(cè)的壓力也處于比外氣壓力(大氣壓)高的狀態(tài)，因此關(guān)機(jī)停止后，燃料電池模塊內(nèi)的空氣極側(cè)的空氣(及從燃料極側(cè)噴出的燃料氣體)經(jīng)由排氣通路而向燃料電池模塊的外部排出。因此，關(guān)機(jī)停止后，燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力都下降，最終收斂于大氣壓。因而，在燃料極側(cè)及空氣極側(cè)壓力下降的動作受到燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)和空氣極側(cè)之間的流路阻力、燃料電池模塊內(nèi)的空氣極側(cè)和外氣之間的流路阻力等的影響。另外，在燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的壓力相等的狀態(tài)下，空氣極側(cè)的空氣通過擴(kuò)散而進(jìn)入燃料極側(cè)。
[0116]但是，實(shí)際上由于燃料電池模塊的內(nèi)部處于高溫狀態(tài)，因此關(guān)機(jī)停止后的壓力動作還受燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的溫度變化影響。例如，由于燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)的溫度與空氣極側(cè)相比急劇下降時(shí)，燃料電池單電池單元內(nèi)的燃料氣體的體積收縮，因此燃料極側(cè)的壓力下降從而發(fā)生空氣逆流。如此，關(guān)機(jī)停止后的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力受到燃料電池模塊內(nèi)各部分的流路阻力、燃料電池模塊內(nèi)的溫度分布、所蓄積的熱量等的影響，非常復(fù)雜地進(jìn)行變化。
[0117]存在于燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的氣體成分可以根據(jù)未導(dǎo)出電流的狀態(tài)(輸出電流=O)下的電堆的輸出電壓來進(jìn)行推斷。如圖28的粗虛線所示，在時(shí)刻t501的剛剛關(guān)機(jī)停止之后，電堆的輸出電壓急劇上升(圖28的A部)。這是因?yàn)樵趧倓傟P(guān)機(jī)停止之后，在燃料極側(cè)存在很多的氫，在空氣極側(cè)存在空氣，同時(shí)從電堆導(dǎo)出的電流為O。之后，雖然電堆的輸出電壓急劇下降(圖28的B部)，但是推斷這是因?yàn)殛P(guān)機(jī)停止后，存在于各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)的氫流出從而燃料極側(cè)的氫濃度下降，同時(shí)由于流出的氫，空氣極側(cè)的空氣濃度下降。
[0118]之后，電堆的輸出電壓隨著時(shí)間的經(jīng)過而下降，燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降至小于氧化下限溫度時(shí)(圖28的C部)，輸出電壓大幅下降。推斷在該狀態(tài)下，在各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)幾乎沒有殘留氫，在現(xiàn)有的燃料電池中，燃料極被置于氧化的危險(xiǎn)。實(shí)際上在現(xiàn)有的燃料電池中，大多數(shù)情況下，在燃料電池模塊內(nèi)的溫度下降至小于氧化下限溫度之前，發(fā)生燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力更為下降的現(xiàn)象，可以認(rèn)為對燃料電池單電池單元產(chǎn)生了不良影響。
[0119]另外，根據(jù)燃料電池模塊的結(jié)構(gòu)、關(guān)機(jī)停止前的運(yùn)行條件，在關(guān)機(jī)停止后，盡管已停止燃料供給，還是發(fā)生燃料電池模塊內(nèi)上部的溫度上升的現(xiàn)象(未圖示)。即，有時(shí)燃料電池模塊內(nèi)的溫度在關(guān)機(jī)停止后的I個(gè)小時(shí)左右比發(fā)電運(yùn)行時(shí)更為上升。可以認(rèn)為這種溫度上升是因?yàn)榘l(fā)電運(yùn)行中重整器內(nèi)發(fā)生的吸熱反應(yīng)即水蒸氣重整反應(yīng)因停止燃料供給而不再發(fā)生，另一方面，殘留在各燃料電池單電池單元內(nèi)部、向它們分配燃料的分流器內(nèi)的燃料在燃料供給停止后還在燃燒室內(nèi)持續(xù)燃燒。
[0120]如此，燃料電池模塊內(nèi)的重整器附近的溫度上升，另一方面，由于已停止從燃料電池電堆導(dǎo)出電流，因此在燃料電池電堆中不再產(chǎn)生發(fā)電熱量。由此，燃料電池電堆上方的溫度上升而壓力上升，與此相對，各燃料電池單電池單元的內(nèi)部因溫度下降而壓力下降。因?yàn)檫@種燃料電池模塊內(nèi)的溫度梯度，有時(shí)各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力低。在這種情況下，燃料電池單電池單元外部的空氣極側(cè)的空氣向內(nèi)部的燃料極側(cè)逆流，燃料電池單電池單元受損的可能性較高。
[0121]在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中，將燃料電池模塊內(nèi)各部分的流路阻力設(shè)定于恰當(dāng)?shù)闹担瑫r(shí)通過內(nèi)置在控制部110中的關(guān)機(jī)停止電路110a(圖6)的控制，大幅度抑制燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)。
[0122]下面，參照圖13至圖22，對本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的停止進(jìn)行說明。
圖13是本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中的進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。圖13的流程圖是用于根據(jù)規(guī)定條件來判斷選擇哪一個(gè)停止模式的流程圖，在固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的運(yùn)行中，以規(guī)定的時(shí)間間隔而被反復(fù)執(zhí)行。
[0123]首先，在圖13的步驟SI中，判斷是否已停止從燃料供給源30 (圖1)供給燃料氣體以及從工業(yè)電源供給電力。在燃料氣體及電力雙方的供給已停止時(shí)，進(jìn)入步驟S2，在步驟S2中，選擇緊急停止模式即停止模式1，結(jié)束圖13的流程圖的I次處理。作為選擇停止模式I的情況，設(shè)想因自然災(zāi)害等停止燃料氣體及電力供給的情況，可以認(rèn)為進(jìn)行這種停止的頻度極少。
[0124]另一方面，當(dāng)燃料氣體及電力的至少一方被供給時(shí)，則進(jìn)入步驟S3，在步驟S3中，判斷是否是停止供給燃料氣體且正在供給電力的狀態(tài)。在停止供給燃料氣體且正在供給電力的情況下進(jìn)入步驟S4，除此以外的情況則進(jìn)入步驟S5。在步驟S4中，選擇通常停止模式中的一個(gè)即停止模式2，結(jié)束圖13的流程圖的I次處理。作為選擇停止模式2的情況，設(shè)想因燃料氣體供給路徑的施工等暫時(shí)停止燃料氣體供給的情況等，可以認(rèn)為進(jìn)行這種停止的頻度較少。
[0125]進(jìn)而，在步驟S5中，判斷是否是由使用者操作了停止開關(guān)。由使用者操作了停止開關(guān)時(shí)則進(jìn)入步驟S6，未操作時(shí)則進(jìn)入步驟S7。在步驟S6中，選擇通常停止模式中的一個(gè)的開關(guān)停止模式即停止模式3，結(jié)束圖13的流程圖的I次處理。作為選擇停止模式3的情況，設(shè)想由于固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的利用者長期不在，因此在較長期間內(nèi)有意使固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的運(yùn)行停止的情況，可以認(rèn)為進(jìn)行這種停止的頻度并不多。
[0126]另一方面，在步驟S7中，判斷是否是在預(yù)先預(yù)定的時(shí)機(jī)定期執(zhí)行的定期停止。其為定期停止時(shí)則進(jìn)入步驟S6，不是定期停止時(shí)則結(jié)束圖13的流程圖的I次處理。在步驟S6中，作為通常停止模式中的一個(gè)的程序停止模式，與開關(guān)停止模式一樣選擇停止模式3，結(jié)束圖13的流程圖的I次處理。作為執(zhí)行程序停止模式的情況，設(shè)想相對于燃料供給源30上設(shè)置的智能燃?xì)獗淼膶?yīng)。即，通常在燃料供給源30上設(shè)置有智能燃?xì)獗?未圖示)，該智能燃?xì)獗順?gòu)成為在約I個(gè)月的期間內(nèi)，當(dāng)燃料氣體供給完全停止的狀態(tài)未連續(xù)存在I小時(shí)左右以上時(shí)，則判斷為已發(fā)生氣體泄漏，截?cái)嗳剂蠚怏w的供給。因此，通常固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I需要每約I個(gè)月I次停止I小時(shí)左右以上。因而，程序停止模式的停止是設(shè)想以約I個(gè)月I次以上的頻度來進(jìn)行的，是以最高頻度進(jìn)行的停止。
[0127]另外，當(dāng)停止電力供給而持續(xù)燃料氣體供給時(shí)，則根據(jù)圖13的流程圖，不選擇任何停止模式。在這種情況下，本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I通過利用由燃料電池電堆14生成的電力而使輔助設(shè)備單元4工作，從而可以繼續(xù)發(fā)電。另外，也可以如下構(gòu)成本發(fā)明，在電力的供給停止在規(guī)定的長時(shí)間內(nèi)持續(xù)時(shí)，則使發(fā)電停止。
[0128]下面，參照圖14至圖22，說明各停止模式中的停止處理。
圖14是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中執(zhí)行停止模式1(圖13的步驟S2)時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。圖15是用于以時(shí)序說明執(zhí)行停止模式I時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
[0129]首先，在圖14的時(shí)刻tlOl，進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)，燃料流量調(diào)節(jié)單元38的燃料供給、水流量調(diào)節(jié)單元28的供水、及發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45的發(fā)電用空氣供給在短時(shí)間內(nèi)停止。另外，還停止由逆變器54從燃料電池模塊2導(dǎo)出電力(輸出電流=0)。執(zhí)行停止模式I時(shí)，在關(guān)機(jī)停止后，燃料電池模塊2在該狀態(tài)下被自然放置。因此，存在于各燃料電池單電池單元16內(nèi)部的燃料極側(cè)的燃料基于與外部空氣極側(cè)的壓力差，而經(jīng)由燃料氣體流路細(xì)管98(圖4)向空氣極側(cè)噴出。另外，存在于各燃料電池單電池單元16的空氣極側(cè)的空氣(及從燃料極側(cè)噴出的燃料)基于空氣極側(cè)的壓力(發(fā)電室10(圖1)內(nèi)的壓力)和大氣壓的壓力差，而經(jīng)由排氣通路21b、空氣用換熱器22等向燃料電池模塊2的外部排出。因而，在關(guān)機(jī)停止后，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力自然下降。
[0130]但是，在各燃料電池單電池單元16的上端部設(shè)置有流出側(cè)流路阻力部即燃料氣體流路細(xì)管98，在排氣通路21b上設(shè)置有豎壁21d及下垂壁8b (圖2)。該燃料氣體流路細(xì)管98的流路阻力被設(shè)定為，停止燃料供給及發(fā)電后的燃料極側(cè)的壓力下降比空氣極側(cè)的壓力下降平緩。本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I構(gòu)成為通過恰當(dāng)調(diào)整這些燃料及排氣的通路各部分中的流路阻力，從而在關(guān)機(jī)停止后燃料也在長時(shí)間內(nèi)殘存在各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)。例如，相對于燃料氣體流路細(xì)管98中的流路阻力，從發(fā)電室10通至外氣的排氣路徑的流路阻力過小時(shí)，由于在關(guān)機(jī)停止后空氣極側(cè)的壓力急劇下降，因此燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的壓力差增大，反而會促進(jìn)燃料從燃料極側(cè)流出。相反，相對于燃料氣體流路細(xì)管98中的流路阻力，排氣路徑的流路阻力過大時(shí)，則與燃料極側(cè)的壓力下降相比，空氣極側(cè)的壓力下降變得平緩，由于燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的壓力接近，因此空氣向燃料極側(cè)逆流的風(fēng)險(xiǎn)變高。
[0131]如此，在本實(shí)施方式中，從燃料流量調(diào)節(jié)單元38經(jīng)由重整器20、各燃料電池單電池單元16的燃料極向燃料電池模塊2的外部引導(dǎo)燃料及/或排放氣體的燃料/排放氣體通路被如上調(diào)整。因此，在關(guān)機(jī)停止后被自然放置時(shí)，燃料極側(cè)的壓力也一邊保持比空氣極側(cè)的壓力高的壓力一邊下降，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，保持于比大氣壓高的壓力，可以充分抑制燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)。如圖14所示，在本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中，雖然在時(shí)刻tlOl進(jìn)行關(guān)機(jī)停止后，粗虛線所示的燃料電池電堆14的輸出電壓在暫時(shí)大幅上升后發(fā)生下降，但是其下落幅度比現(xiàn)有的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)(圖28)少，長時(shí)間持續(xù)較高的電壓。在圖14所示的例子中，關(guān)機(jī)停止后，在燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的溫度下降至規(guī)定的氧化抑制溫度的時(shí)刻tl02之前，保持較高的電壓。該情況表示在各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)，在溫度下降至氧化抑制溫度的時(shí)刻tl02之前殘存有燃料。
[0132]另外，在本說明書中，氧化抑制溫度是指使燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)充分降低的溫度。燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)與溫度下降一起逐漸減少，最終變?yōu)榱?。因此，即便是比可能發(fā)生燃料極氧化的最低溫度即氧化下限溫度稍高的溫度區(qū)域的氧化抑制溫度，也能夠充分減少燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)。在通常的燃料電池單電池單元中，可以認(rèn)為這種氧化抑制溫度為350°C至400°C左右，氧化下限溫度為250°C至300°C左右。
[0133]即，在本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中，燃料/排放氣體通路構(gòu)成為在關(guān)機(jī)停止后，燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，將燃料電池模塊2內(nèi)的空氣極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，同時(shí)將燃料極側(cè)的壓力保持為比空氣極側(cè)的壓力高。因而，燃料/排放氣體通路作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，延長燃料極側(cè)的壓力接近至空氣極側(cè)的壓力之前的時(shí)間。
[0134]圖15是說明停止模式I的動作的圖，上段示出模式化表示燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力變化的曲線，中段以時(shí)序示出控制部I1的控制動作及燃料電池模塊2內(nèi)的溫度，下段示出各時(shí)間點(diǎn)的燃料電池單電池單元16的上端部的狀態(tài)。
[0135]首先，圖15中段中的關(guān)機(jī)停止之前進(jìn)行通常的發(fā)電運(yùn)行。在該狀態(tài)下，燃料電池模塊2內(nèi)的溫度為700°C左右。另外，如圖15的下段(I)所示，從燃料電池單電池單元16上端的燃料氣體流路細(xì)管98噴出未使用于發(fā)電而殘余的燃料氣體，該噴出的燃料氣體在燃料氣體流路細(xì)管98的上端燃燒。之后，通過關(guān)機(jī)停止，使燃料氣體、重整用水、發(fā)電用空氣的供給停止時(shí)，噴出的燃料氣體的流量下降，如圖15的下段(2)所示，燃料氣體流路細(xì)管98頂端的火焰消失。由于燃料氣體流路細(xì)管98形成為細(xì)長，因此因燃料氣體流量下降而將火焰卷入燃料氣體流路細(xì)管98中時(shí)，火焰快速消失。由于火焰快速消失，殘存在燃料電池單電池單元16內(nèi)部等的燃料氣體的消耗被抑制，可在燃料極側(cè)維持殘存的燃料的時(shí)間被延長。
[0136]如圖15的下段(3)所示，關(guān)機(jī)停止后，在火焰消失后，由于燃料電池單電池單元16內(nèi)部(燃料極側(cè))的壓力還比外部(空氣極側(cè))高，因此燃料氣體還繼續(xù)從燃料氣體流路細(xì)管98噴出。另外，如圖15上段所示，在剛剛關(guān)機(jī)停止之后，燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力高，各壓力在保持該關(guān)系的基礎(chǔ)上下降。燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的壓力差在關(guān)機(jī)停止后隨著燃料氣體的噴出而下降。
[0137]來自燃料氣體流路細(xì)管98的燃料氣體的噴出量隨著燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的壓力差下降而減少(圖15的下段(4) (5))。另一方面，關(guān)機(jī)停止時(shí)，在重整器20內(nèi)部還殘存有重整后的燃料氣體、未重整的燃料氣體、水蒸氣、水，在關(guān)機(jī)停止后未重整的燃料氣體也利用余熱而通過水蒸氣進(jìn)行重整。另外，由于重整器20中一體地具備蒸發(fā)部20a，因此殘存的水也利用余熱蒸發(fā)而成為水蒸氣。由于伴隨重整器20中的燃料氣體的重整及水的蒸發(fā)而發(fā)生體積膨脹，因此殘存在重整器20內(nèi)、燃料氣體供給管64、分流器66(圖2)內(nèi)的燃料氣體被依次壓出至各燃料電池單電池單元16中(燃料極側(cè))。因此，抑制伴隨從燃料氣體流路細(xì)管98噴出燃料氣體的燃料極側(cè)的壓力下降。
[0138]而且，由于重整器20內(nèi)的重整部20c填充有催化劑，因此流路阻力較大。因此，殘存的水在蒸發(fā)部20a中蒸發(fā)時(shí)，水蒸氣流入重整部20c，另一方面，向重整器導(dǎo)入管62 (圖2)逆流。該重整器導(dǎo)入管62構(gòu)成為從蒸發(fā)部20a的側(cè)面沿大致水平延伸后彎曲并向大致鉛垂上方延伸。因而，逆流的水蒸氣在重整器導(dǎo)入管62中沿鉛垂方向上升，到達(dá)連接在重整器導(dǎo)入管62上端的T字管62a。在此，由于從蒸發(fā)部20a延伸的重整器導(dǎo)入管62配置在覆蓋箱體8的絕熱材料7的內(nèi)部，因此溫度較高。另外，由于重整器導(dǎo)入管62的上端部及T字管62a位于絕熱材料7的外部，因此溫度變低。因此，沿重整器導(dǎo)入管62中上升的水蒸氣接觸溫度較低的重整器導(dǎo)入管62的上端部及T字管62a的內(nèi)壁面而冷卻并結(jié)露，從而生成水。
[0139]通過結(jié)露而生成的水從T字管62a及重整器導(dǎo)入管62的上端部向重整器導(dǎo)入管62下部的內(nèi)壁面落下，在此再次被加熱而溫度上升，再次流入蒸發(fā)部20a。由于重整器導(dǎo)入管62被彎曲地構(gòu)成，因此結(jié)露后落下的水滴并未直接流入蒸發(fā)部20a，而是落到重整器導(dǎo)入管62下部的內(nèi)壁面上。因而，配置在重整器導(dǎo)入管62的絕熱材料7內(nèi)側(cè)的部分作為對所供給的水或結(jié)露的水進(jìn)行預(yù)熱的預(yù)熱部而發(fā)揮作用，溫度比該預(yù)熱部低的重整器導(dǎo)入管62的上端部及T字管62a作為結(jié)露部而發(fā)揮作用。
[0140]另外，沿重整器導(dǎo)入管62內(nèi)上升的水蒸氣有時(shí)從T字管62a逆流至供水用配管63a。但是，由于供水用配管63a被傾斜配置為從T字管62a朝向上方，因此水蒸氣在供水用配管63a內(nèi)結(jié)露時(shí)，結(jié)露水也從供水用配管63a流向T字管62a，并向重整器導(dǎo)入管62內(nèi)落下。另外，如圖2所示，重整器導(dǎo)入管62的下部在絕熱材料7的內(nèi)側(cè)，以與排放氣體排出管82交叉的方式鄰近配置。因此，在預(yù)熱部即重整器導(dǎo)入管62和排放氣體排出管82之間進(jìn)行熱交換，從而還被排氣的熱量加熱。
[0141]如此，蒸發(fā)部20a中蒸發(fā)的水蒸氣的一部分向重整器導(dǎo)入管62逆流，其生成結(jié)露水，再次在蒸發(fā)部20a中蒸發(fā)。因此，在關(guān)機(jī)停止時(shí)供水停止后，殘留的水也一點(diǎn)點(diǎn)在蒸發(fā)部20a內(nèi)蒸發(fā)，關(guān)機(jī)停止后在較長的時(shí)間內(nèi)發(fā)生水的蒸發(fā)。而且，重整器導(dǎo)入管62從蒸發(fā)部20a的側(cè)面延伸后彎曲，并向大致鉛垂上方延伸而貫穿絕熱材料7。因而，重整器導(dǎo)入管62貫穿絕熱材料7的位置離開重整器20的鉛垂上方區(qū)域，重整器20的熱量不容易經(jīng)由重整器導(dǎo)入管62貫穿絕熱材料7的貫穿位置而向外部逃逸，不會因重整器導(dǎo)入管62而顯著損害絕熱性。
[0142]另一方面，重整器20內(nèi)發(fā)生的水的蒸發(fā)依賴于蒸發(fā)部20a內(nèi)的溫度分布等而有時(shí)急劇地發(fā)生。在這種情況下，由于蒸發(fā)部20a內(nèi)的壓力急劇上升，因此較高的壓力向下游側(cè)傳遞，燃料電池單電池單元16內(nèi)的燃料氣體有可能會急劇地向空氣極側(cè)噴出。但是，由于在燃料氣體供給管64中設(shè)置有壓力變動抑制用流路阻力部64c (圖2)，因此可抑制因重整器20內(nèi)的急劇的壓力上升引起的燃料電池單電池單元16內(nèi)的燃料氣體的急劇的噴出。另夕卜，由于在各燃料電池單電池單元16的下端也設(shè)置有燃料氣體流路細(xì)管98(圖4)，因此通過該燃料氣體流路細(xì)管98的流路阻力，可抑制各燃料電池單電池單元16內(nèi)部的急劇的壓力上升。因而，各燃料電池單電池單元16下端的燃料氣體流路細(xì)管98及壓力變動抑制用流路阻力部64c作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，較高地保持燃料極側(cè)的壓力。
[0143]如此，通過機(jī)械性壓力保持部件，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力下降在關(guān)機(jī)停止后長時(shí)間內(nèi)被抑制。關(guān)機(jī)停止后，經(jīng)過5至6小時(shí)左右，當(dāng)燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降至氧化抑制溫度時(shí)，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)、空氣極側(cè)都大致下降至大氣壓，空氣極側(cè)的空氣開始向燃料極側(cè)擴(kuò)散(圖15的下段(6) (7))。但是，燃料氣體流路細(xì)管98及燃料電池單電池84上端部的未形成外側(cè)電極層92的部分(圖15下段(6)的A部)即使進(jìn)入空氣也不會被氧化，該部分作為緩沖部而發(fā)揮作用。尤其是由于燃料氣體流路細(xì)管98構(gòu)成為細(xì)長，因此緩沖部變長，空氣從燃料電池單電池單元16的上端進(jìn)入時(shí)，也不容易發(fā)生燃料極氧化。另外，在氧化抑制溫度附近，燃料極的溫度較低，空氣接觸燃料極時(shí)發(fā)生的氧化也很少，另外，由于執(zhí)行停止模式I的頻度極低，因此由氧化而產(chǎn)生的不良影響實(shí)質(zhì)上可以忽略。而且，如圖15的下段(8)所示，燃料極的溫度下降而比氧化下限溫度低后，即使空氣充滿各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)，燃料極也不會被氧化。
[0144]下面，參照圖16及圖17，說明停止模式2。
圖16是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中執(zhí)行停止模式2(圖13的步驟S4)時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。圖17是用于以時(shí)序說明執(zhí)行停止模式2時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
[0145]首先，停止模式2是僅停止燃料氣體供給時(shí)執(zhí)行的停止模式。在圖16的時(shí)刻t201，進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)，燃料流量調(diào)節(jié)單元38的燃料供給以及水流量調(diào)節(jié)單元28的供水在短時(shí)間內(nèi)停止。另外，還停止由逆變器54從燃料電池模塊2導(dǎo)出電力(輸出電流=O)。執(zhí)行停止模式2時(shí)，內(nèi)置在控制部110中的關(guān)機(jī)停止電路IlOa在時(shí)刻t201的剛剛關(guān)機(jī)停止之后，執(zhí)行溫度下降控制，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45在規(guī)定的排熱時(shí)間內(nèi)以最大輸出工作。另外，在本實(shí)施方式中，規(guī)定的排熱時(shí)間為約2分鐘，在該期間內(nèi)使水流量調(diào)節(jié)單元28停止。而且，在圖16的時(shí)刻t202，在使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止后，與停止模式I一樣自然放置。
[0146]在停止模式2的停止中，關(guān)機(jī)停止后，通過溫度下降控制，將空氣送入燃料電池單電池單元16的空氣極側(cè)。由此，在圖16的A部中，空氣極側(cè)的溫度與停止模式I時(shí)(圖14)相比急劇下降。如上所述，燃料供給完全停止后，由于在燃料電池電堆14的溫度下降至氧化抑制溫度之前，存在使燃料極氧化、受損的危險(xiǎn)，因此空氣供給必須被停止。但是，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)即使在剛剛停止燃料供給之后，也可以在規(guī)定時(shí)間內(nèi)安全地向空氣極側(cè)供給發(fā)電用空氣。
[0147]g卩，由于在剛剛關(guān)機(jī)停止之后，在各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)充分殘存有燃料氣體，處于其從各燃料電池單電池單元16上端噴出的狀態(tài)，因此不會因向空氣極側(cè)送入空氣而導(dǎo)致空氣向燃料極側(cè)逆流。即，在該狀態(tài)下，雖然利用溫度下降控制而送入空氣，由此空氣極側(cè)的壓力上升，但是仍然處于燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力高的狀態(tài)。另外，設(shè)置在各燃料電池單電池單元16上端的燃料氣體流路細(xì)管98是使流路截面積變窄的收縮流路，由此，從各燃料電池單電池單元16流出的燃料氣體的流速變高。因而，設(shè)置在上端的燃料氣體流路細(xì)管98作為提高燃料氣體流速的加速部而發(fā)揮作用。而且，在時(shí)刻t202使空氣供給停止后，與停止模式I 一樣自然放置，利用機(jī)械性壓力保持部件將燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力高的狀態(tài)保持規(guī)定期間。但是，在停止模式2中，由于通過溫度下降控制使滯留在燃料電池模塊2內(nèi)的高溫的空氣及燃燒氣體排出，因此從比停止模式I低的溫度開始自然放置。因此，降低在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前發(fā)生空氣逆流的風(fēng)險(xiǎn)。如此，在關(guān)機(jī)停止后，燃料極側(cè)的壓力下降比空氣極側(cè)的壓力下降變得平緩。另夕卜，由于通過溫度下降控制，使燃料電池模塊2內(nèi)的溫度均勻化，因此可減少燃料電池單電池單元16內(nèi)側(cè)的燃料氣體急劇收縮，而將空氣卷入燃料極側(cè)的風(fēng)險(xiǎn)。
[0148]而且，關(guān)機(jī)停止后，由于通過溫度下降控制而將空氣送入空氣極側(cè)，因此燃料氣體流路細(xì)管98上端的火焰更加快速地消失，抑制消耗殘存的燃料。另外，剛剛關(guān)機(jī)停止之后，從燃料電池單電池單元16噴出的很多燃料氣體并未燃燒而向燃料電池單電池單元16的空氣極側(cè)流出。在停止模式2中，由于關(guān)機(jī)停止后，將空氣送入空氣極側(cè)，噴出的燃料氣體與空氣一起被排出，因此避免從燃料極流出的燃料氣體與空氣極接觸而空氣極被部分還原的風(fēng)險(xiǎn)。
[0149]圖17是說明停止模式2的動作的圖，上段示出模式化表示燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力變化的曲線，中段以時(shí)序示出控制部I1的控制動作及燃料電池模塊2內(nèi)的溫度，下段示出各時(shí)間點(diǎn)的燃料電池單電池單元16的上端部的狀態(tài)。
[0150]首先，在圖17中段的關(guān)機(jī)停止前，正在進(jìn)行發(fā)電運(yùn)行，而在關(guān)機(jī)停止后，執(zhí)行溫度下降控制。在約2分鐘的溫度下降控制后，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止，其后與停止模式I 一樣自然放置。但是，在停止模式2中，自然放置開始時(shí)(圖16的時(shí)刻t202)的燃料電池模塊2內(nèi)的溫度及燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力比停止模式I時(shí)下降。因此，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，空氣進(jìn)入燃料極側(cè)的風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步減少。
[0151]下面，參照圖18至圖22，說明停止模式3。 圖18是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I中執(zhí)行停止模式3(圖13的步驟S6)時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。圖19是放大表示剛剛關(guān)機(jī)停止之后的時(shí)間圖。圖20是用于以時(shí)序說明執(zhí)行停止模式3時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。圖22是表示停止模式3的變形例的時(shí)間圖。
[0152]首先，停止模式3是由使用者操作停止開關(guān)時(shí)以及程序停止時(shí)執(zhí)行的停止模式。如圖18、圖19所示，雖然在停止模式3中也執(zhí)行溫度下降控制，但是停止模式3中的溫度下降控制由完全停止從燃料電池電堆14導(dǎo)出電力之前的第I溫度下降工序以及停止導(dǎo)出電力之后的第2溫度下降工序構(gòu)成。第2溫度下降工序與停止模式2中的溫度下降控制一樣，第I溫度下降工序作為停止電力導(dǎo)出之前的停止前處理而被執(zhí)行。
[0153]在圖19所示的時(shí)間圖的例子中，在時(shí)刻t301，由使用者操作停止開關(guān)，開始第I溫度下降工序即停止前處理。在停止前處理中，首先，停止向逆變器54輸出燃料電池模塊2的發(fā)電電力。由此，在圖19中如細(xì)點(diǎn)劃線所示，從燃料電池模塊2導(dǎo)出的電流、電力急速下降。另外，雖然在停止前處理中，停止從燃料電池模塊2朝向逆變器54的電流輸出，但是在規(guī)定期間內(nèi)持續(xù)導(dǎo)出用于使固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的輔助設(shè)備單元4工作的一定的微弱電流(1A左右)。因此，即使在時(shí)刻t301發(fā)電電流大幅度下降后，在停止前處理中也從燃料電池模塊2導(dǎo)出微弱的電流。另外，在圖19中如虛線所示，燃料電池模塊2的輸出電壓隨著導(dǎo)出的電流下降而上升。如此，在停止前處理中，通過限制電力導(dǎo)出量，導(dǎo)出微弱的電流并持續(xù)規(guī)定電力的發(fā)電，從而所供給的燃料的一部分使用于發(fā)電，因此，避免未使用于發(fā)電而殘余的剩余燃料的顯著增加，使燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降。
[0154]而且，在停止前處理中，時(shí)刻t301后，圖19中由點(diǎn)線表示的燃料供給量以及由細(xì)實(shí)線表示的重整用水供給量直線下降。另一方面，由粗點(diǎn)劃線表示的發(fā)電用空氣供給量直線增加。因而，在停止前處理中，供給比與從燃料電池模塊2導(dǎo)出的電力相對應(yīng)的量多的空氣。如此，通過使空氣供給量增加，從而從重整器20奪走熱量，抑制燃料電池模塊2內(nèi)的溫度上升。接下來，在圖19所示的例子中，在距時(shí)刻t301約20秒后的時(shí)刻t302，使燃料供給量及供水量下降至與從燃料電池模塊2導(dǎo)出的微弱電流相對應(yīng)的供給量，其后，保持下降后的供給量。如此，作為停止前處理，通過預(yù)先使燃料供給量及供水量下降，從而防止因燃料供給完全停止時(shí)大流量的燃料急劇停止引起的燃料電池模塊2內(nèi)的氣流紊亂，或燃料供給完全停止后的大量燃料殘留在重整器20、分流器66內(nèi)。另外，時(shí)刻t301后，通過使燃料供給量減少，使空氣供給量增加，從而使圖19中由粗實(shí)線表示的燃料電池模塊2內(nèi)的空氣極側(cè)的空氣溫度下降。但是，包圍燃料電池模塊2的絕熱材料7等仍然蓄積有大量熱量。另外，在停止前處理中，盡管停止朝向逆變器54的電流輸出，但是由于繼續(xù)供給燃料及水，因此即使繼續(xù)供給發(fā)電用空氣，空氣也不會向各燃料電池單電池單元16內(nèi)部的燃料極側(cè)逆流。因而，可以安全地繼續(xù)供給空氣。
[0155]在圖19所示的例子中，在距停止前處理開始的時(shí)刻t301約2分鐘后的時(shí)刻t303，使燃料供給量及重整用水供給量為零，使從燃料電池模塊2導(dǎo)出的電流也為零，進(jìn)行關(guān)機(jī)停止。另外，在圖19所示的例子中，在時(shí)刻t303，在即將使從燃料電池模塊2導(dǎo)出的電流為零之前，使供水量稍稍增加。該供水量的增加是以在關(guān)機(jī)停止時(shí)蒸發(fā)部20a內(nèi)殘留合適量的水的方式來調(diào)節(jié)水量。對該供水量的控制在后面進(jìn)行說明。
[0156]在圖19所示的例子中，在時(shí)刻t303的關(guān)機(jī)停止后，作為溫度下降控制的第2溫度下降工序，還繼續(xù)供給發(fā)電用空氣(但是，發(fā)電被完全停止)。由此，由于燃料電池模塊2內(nèi)(燃料電池電堆14的空氣極側(cè))的空氣、殘余燃料的燃燒氣體以及在關(guān)機(jī)停止后從燃料電池電堆14的燃料極側(cè)流出的燃料被排出，因此第2溫度下降工序作為排氣工序而發(fā)揮作用。在本實(shí)施方式中，在時(shí)刻t303，燃料供給被完全停止后，在時(shí)刻t304之前的規(guī)定期間繼續(xù)供給大量的發(fā)電用空氣。另外，發(fā)電用空氣供給量在停止前處理中增加至最大的空氣供給量，其后，保持于最大值。
[0157]如圖18所示，在時(shí)刻t304，在停止供給發(fā)電用空氣后，與停止模式I 一樣自然放置。但是，由于在停止模式3中，在關(guān)機(jī)停止前執(zhí)行第I溫度下降工序，在關(guān)機(jī)停止后執(zhí)行第2溫度下降工序，因此圖18的A部中的溫度下降比停止模式I及2大，從更加低溫、低壓的狀態(tài)開始自然放置。
[0158]圖20是說明停止模式3的動作的圖，上段示出模式化表示燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力變化的曲線，中段以時(shí)序示出控制部I1的控制動作及燃料電池模塊2內(nèi)的溫度，下段示出各時(shí)間點(diǎn)的燃料電池單電池單元16的上端部的狀態(tài)。
[0159]首先，在圖20中段的停止開關(guān)操作前進(jìn)行發(fā)電運(yùn)行，在停止開關(guān)操作后執(zhí)行第I溫度下降工序即停止前處理工序。在停止前處理工序中，由于使燃料氣體供給量下降，因此如下段(2)所示，如圖20的下段(I)那樣發(fā)電運(yùn)行中較大的各燃料電池單電池單元16上端的火焰變小。如此，由于使燃料氣體供給量及發(fā)電量下降，因此燃料電池模塊2內(nèi)的溫度比發(fā)電運(yùn)行中下降。約2分鐘的停止前處理工序后，進(jìn)行關(guān)機(jī)停止。關(guān)機(jī)停止后，作為第2溫度下降工序，通過發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45供給2分鐘發(fā)電用空氣。在第2溫度下降工序后，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止，其后與停止模式I 一樣自然放置。
[0160]如上所述，由于在關(guān)機(jī)停止時(shí)，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)的壓力高，因此使燃料供給停止后，燃料極側(cè)的燃料氣體也從各燃料電池單電池單元16的上端噴出。另外，燃料氣體燃燒的火焰在關(guān)機(jī)停止時(shí)消失。在關(guān)機(jī)停止后，從各燃料電池單電池單元16的上端噴出的燃料氣體在剛剛關(guān)機(jī)停止之后最多，其后逐漸減少。在該剛剛關(guān)機(jī)停止之后噴出的大量燃料氣體利用第2溫度下降工序(排氣工序)中供給的發(fā)電用空氣而向燃料電池模塊2之外排出。另外，排氣工序結(jié)束后，燃料氣體也從各燃料電池單電池單元16的上端噴出，其燃料氣體量變?yōu)檩^少。
[0161]因此，雖然排氣工序結(jié)束后噴出的燃料氣體即氫滯留在燃料電池模塊2內(nèi)的上部(比燃料電池電堆14更靠上方)，但是所噴出的燃料氣體實(shí)質(zhì)上不與各燃料電池單電池單元16的空氣極接觸。因而，不會因燃料氣體與高溫的空氣極接觸而被還原，空氣極不會劣化。另外，在關(guān)機(jī)停止前的停止前處理中，以規(guī)定范圍分量的適量的水貯留在蒸發(fā)部20a內(nèi)的方式供水。因此，在關(guān)機(jī)停止后的排氣工序中，通過在蒸發(fā)部20a內(nèi)使水蒸發(fā)，從而各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力增高，使適量的燃料氣體從各燃料電池單電池單元16的上端噴出。排氣工序中噴出的燃料氣體快速從燃料電池模塊2內(nèi)排出。由于在排氣工序中使適量的燃料氣體噴出，因此在排氣工序后，不會從各燃料電池單電池單元16噴出過度量的燃料氣體而使空氣極劣化。
[0162]在此，在停止模式3中，排氣工序結(jié)束后，自然放置開始時(shí)(圖18的時(shí)刻t304)的燃料電池模塊2內(nèi)的溫度及燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力比停止模式I及2時(shí)下降。另外，在停止模式3中，通過停止前處理工序，關(guān)機(jī)停止前的燃料氣體供給量、供水量等被固定于規(guī)定值。由此，依賴于發(fā)電運(yùn)行中的運(yùn)行狀態(tài)的自然放置開始時(shí)的壓力、溫度分布等的不均變少，始終從合適的狀態(tài)開始自然放置。因此，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，空氣進(jìn)入燃料極側(cè)的風(fēng)險(xiǎn)變得極低。
[0163]下面，參照圖21，說明停止前處理中的供水。
圖21是停止前處理中的供水的流程圖，在固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的運(yùn)行中，通過關(guān)機(jī)停止電路IlOa而以規(guī)定的時(shí)間間隔反復(fù)執(zhí)行。首先，在圖21的步驟Sll中，判斷是否開始停止前處理。在停止前處理已開始時(shí)，則進(jìn)入步驟S12，未開始時(shí)則結(jié)束圖21的流程圖的I次處理。
[0164]之后，在步驟S12中，作為供水確保工序，使內(nèi)置在溫水制造裝置50(圖1)中的供熱水器用散熱器(未圖示)工作2分鐘。該供熱水器用散熱器構(gòu)成為，通過與來自燃料電池模塊2的高溫排放氣體之間進(jìn)行熱交換而加熱水，回收排放氣體的排放熱量。另一方面，排放氣體中含有水蒸氣，該水蒸氣與供熱水器用散熱器之間進(jìn)行熱交換，由于被冷卻而成為水，進(jìn)行結(jié)露。通過使供熱水器用散熱器工作，從而排放氣體的冷卻量增加而結(jié)露水增力口。回收增加的結(jié)露水,貯留在純水箱26(圖1)中。回收至該純水箱26中的水經(jīng)過過濾處理(未圖示)等后，作為水蒸氣重整用水而被利用。通過該步驟S12的處理而生成的水被利用于停止前處理中的供水。另外，由于停止前處理中及壓力保持控制所使用的水量極少，另一方面，含有很多水蒸氣的高溫排放氣體被供熱水器用散熱器(未圖示)急劇冷卻，因此可以在停止前處理中的2分鐘內(nèi)充分確保所需量的水。
[0165]之后，在步驟S13中，控制部110讀取停止前處理即將開始的圖19的時(shí)刻t301之前的10分鐘內(nèi)的發(fā)電量的時(shí)序數(shù)據(jù)W0。進(jìn)而，在步驟S14中，計(jì)算所讀取的發(fā)電量的時(shí)序數(shù)據(jù)WO的10分鐘內(nèi)的平均值W1。之后，在步驟S15中，計(jì)算固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I的最大額定發(fā)電量與平均值Wl的差W2。進(jìn)而，在步驟S16中，根據(jù)差W2，計(jì)算不足水量Ql。最后，在步驟S17中，在停止前處理即將結(jié)束之前(圖19、快到時(shí)刻t303之前)供給所計(jì)算的不足水量Q1，結(jié)束圖21的流程圖的I次處理。
[0166]通過供給該不足水量Ql，從而在蒸發(fā)部20a中貯留與持續(xù)最大額定發(fā)電量的運(yùn)行后進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)相同程度量的重整用水。通過使該水在關(guān)機(jī)停止后的排氣工序(圖19的時(shí)刻t303?t304)中蒸發(fā)，從而各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力增高，使適量的燃料氣體從各燃料電池單電池單元16的上端噴出。
[0167]下面，參照圖22，說明停止模式3的變形例。
在圖22所示的變形例中，第2溫度下降工序中的發(fā)電用空氣的供給方式與圖19不同。如圖22所示，在本變形例中，在時(shí)刻t303進(jìn)行關(guān)機(jī)停止后，到時(shí)刻t304之前以最大量供給發(fā)電用空氣。在時(shí)刻t304，發(fā)電用空氣供給量階段性地減少，減少后的供給量持續(xù)至?xí)r刻t305。優(yōu)選時(shí)刻t303?時(shí)刻t304之間設(shè)定為約2?5分鐘，時(shí)刻t304?t305之間設(shè)定為約2?20分鐘。
[0168]在本變形例中，通過在剛剛關(guān)機(jī)停止之后的燃料極側(cè)的壓力較高的狀態(tài)下供給大量的發(fā)電用空氣，從而空氣極側(cè)的高溫空氣被快速排出。另一方面，從關(guān)機(jī)停止起經(jīng)過一定程度的時(shí)間，在燃料極側(cè)的壓力下降的狀態(tài)下，使發(fā)電用空氣供給量減少，由此避免逆流的風(fēng)險(xiǎn),并排出高溫空氣。
[0169]根據(jù)本發(fā)明第I實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，通過具備機(jī)械性壓力保持部件，從而可以在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前防止空氣逆流，可以抑制燃料極氧化。即，從燃料流量調(diào)節(jié)單元38經(jīng)由重整器20、構(gòu)成燃料電池電堆14的各燃料電池單電池單元16的燃料極而向燃料電池模塊2的外部引導(dǎo)燃料/排放氣體的燃料/排放氣體通路(圖2)作為機(jī)械性壓力保持部件而構(gòu)成。燃料通路構(gòu)成為從燃料流量調(diào)節(jié)單元38經(jīng)由重整器20、各燃料電池單電池單元16的燃料極而通至空氣極側(cè)。排放氣體通路構(gòu)成為從燃料電池模塊2內(nèi)的空氣極側(cè)通至燃料電池模塊2之外的外氣。在本實(shí)施方式中，通過恰當(dāng)?shù)胤峙渖鲜鋈剂?排放氣體通路各部分的流路阻力等的平衡，從而關(guān)機(jī)停止后，成功地在下降至燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低的氧化抑制溫度之前，將空氣極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，將燃料極側(cè)的壓力保持為比空氣極側(cè)高。由此，防止空氣從空氣極側(cè)向燃料極側(cè)逆流。根據(jù)該機(jī)械性壓力保持部件，即使在因?yàn)?zāi)害等而失去對本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的燃料供給及工業(yè)電源的供給時(shí)，也能夠在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前防止空氣逆流，可以抑制燃料極氧化。
[0170]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，通過機(jī)械性壓力保持部件，在下降至氧化抑制溫度之前，燃料極側(cè)的壓力一邊保持比空氣極側(cè)的壓力高的壓力一邊下降。在此，通常由于固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)I在高溫下進(jìn)行動作，并具有較大的熱容量，因此關(guān)機(jī)停止(圖14的時(shí)刻tlOl)后的溫度下降動作、燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力下降動作不容易受到外氣溫度等的影響。本申請發(fā)明人著眼于這一點(diǎn)而如下構(gòu)成燃料/排放氣體通路，關(guān)機(jī)停止后的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力下降是一邊保持燃料極側(cè)比空氣極側(cè)高的壓力而一邊進(jìn)行壓力下降(圖15的上段)。由此，僅通過機(jī)械性構(gòu)成，便能夠?qū)嵸|(zhì)上不受外氣溫度等的影響，而在下降至氧化抑制溫度之前，防止空氣逆流。
[0171]而且，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)關(guān)機(jī)停止(圖14的時(shí)刻tlOl)后的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力變化動作根據(jù)燃料/排放氣體通路各部分的流路阻力的平衡而變化，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定該平衡，可以長時(shí)間將燃料極側(cè)的壓力保持為比空氣極側(cè)的壓力高。根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于通過設(shè)定燃料氣體流路細(xì)管98(圖4)的流路阻力，可以調(diào)節(jié)燃料/排放氣體通路的流路阻力的平衡，因此可以通過簡單的結(jié)構(gòu)使燃料極側(cè)的壓力下降比空氣極側(cè)的壓力下降平緩(圖15的上段)，可以防止空氣逆流。
[0172]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于具備使燃料流入燃料極側(cè)的燃料氣體流路細(xì)管98 (圖4)，因此可以防止燃料電池單電池單元16的上游側(cè)的壓力變動直接傳遞至燃料極側(cè)，而殘留在燃料極側(cè)的燃料被過度壓向空氣極側(cè)的情況。由此，通過機(jī)械性壓力保持部件，可以使殘留燃料長時(shí)間滯留在燃料極側(cè)。
[0173]而且，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于燃料氣體流路細(xì)管98由設(shè)置在分體形成的內(nèi)側(cè)電極端子86 (圖4)上的細(xì)長的細(xì)管構(gòu)成，因此可以準(zhǔn)確地設(shè)定流路阻力。燃料氣體流路細(xì)管98為了通過與各部分取得流路阻力的平衡而構(gòu)成機(jī)械性壓力保持部件，需要精密地設(shè)定其流路阻力。但是，由于構(gòu)成燃料電池單電池單元16本體的材料，而很難設(shè)定如此精密的流路阻力。根據(jù)本實(shí)施方式，由于將燃料氣體流路細(xì)管98設(shè)置在分體形成的內(nèi)側(cè)電極端子86上，因此能夠由可實(shí)現(xiàn)精密加工的各種材料構(gòu)成燃料氣體流路細(xì)管98，可以準(zhǔn)確地設(shè)定流路阻力。
[0174]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于內(nèi)側(cè)電極端子86(圖4)由金屬構(gòu)成，因此熱傳導(dǎo)率高，空氣極側(cè)的熱量容易傳導(dǎo)至燃料極側(cè)。因此，可以防止殘留在燃料電池電堆14的燃料極側(cè)的燃料的溫度急劇下降，而燃料極側(cè)的氣體體積急劇收縮，空氣極側(cè)的空氣被吸入燃料極側(cè)的情況。
[0175]而且，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于在燃料極的溫度下降至350°C?400°C以下之前保持燃料極側(cè)的壓力為比空氣極側(cè)的壓力高的狀態(tài)(圖15的上段)，因此可以切實(shí)地抑制燃料極氧化。
[0176]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，使燃料流量調(diào)節(jié)單元38、發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45及水流量調(diào)節(jié)單元28停止(圖14的時(shí)刻tlOl?tl02)，即使在同時(shí)失去燃料及工業(yè)電源的緊急時(shí)，也能在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前防止空氣逆流。
[0177]而且，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于關(guān)機(jī)停止(圖16的時(shí)亥ljt201)后，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45工作規(guī)定時(shí)間(圖16的時(shí)刻t201?t202)，因此使剛剛關(guān)機(jī)停止之后的空氣極側(cè)的溫度下降，調(diào)整燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的溫度平衡，同時(shí)使燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降。由此，可以調(diào)整在使工作規(guī)定時(shí)間后的發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止后，由機(jī)械性壓力保持部件開始空氣的逆流防止時(shí)的初期狀態(tài)，在下降至氧化抑制溫度之前更加切實(shí)地防止逆流。
[0178]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)1，由于在即將關(guān)機(jī)停止(圖19的時(shí)刻t303)之前使發(fā)電量下降至一定值，同時(shí)使空氣供給量增加(圖19的時(shí)刻t301?t303)，因此可以將關(guān)機(jī)停止時(shí)的燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的溫度及壓力設(shè)定于合適值。由此，可以調(diào)整在關(guān)機(jī)停止后，由機(jī)械性壓力保持部件開始空氣的逆流防止時(shí)的初期狀態(tài)，在下降至氧化抑制溫度之前更加切實(shí)地防止逆流。
[0179]下面，參照圖23至圖26，說明本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)。 本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)停止時(shí)的處理與上述的第I實(shí)施方式不同。
因而，在此僅說明本發(fā)明第2實(shí)施方式與本發(fā)明第I實(shí)施方式不同的部分，對于同樣的部分則適用關(guān)于第I實(shí)施方式的記載，并省略說明。
[0180]圖23是表示本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的框圖。如圖23所示，本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200的構(gòu)成除控制部110內(nèi)置有壓力保持控制電路IlOb以外，與第I實(shí)施方式相同。對同樣的構(gòu)成標(biāo)注相同的符號并省略說明。另夕卜，以下對圖23未示出的構(gòu)成也標(biāo)注與第I實(shí)施方式相同的符號而進(jìn)行說明。
[0181]圖24是本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200中的進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。在本實(shí)施方式中，除第I實(shí)施方式所具備的停止模式I?3以外具備停止模式4，在程序停止時(shí)執(zhí)行該停止模式4。圖24的流程圖是用于根據(jù)規(guī)定條件來判斷選擇哪一個(gè)停止模式的流程圖，在固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的運(yùn)行中，以規(guī)定的時(shí)間間隔而被反復(fù)執(zhí)行。
[0182]首先，在圖24的步驟S21中，判斷是否已停止從燃料供給源30(圖1)供給燃料氣體以及從工業(yè)電源供給電力。在燃料氣體及電力雙方的供給已停止時(shí)，進(jìn)入步驟S22，在步驟S22中，選擇緊急停止模式即停止模式1，結(jié)束圖24的流程圖的I次處理。由于選擇停止模式I的狀況及停止模式I中執(zhí)行的處理與第I實(shí)施方式相同，因此省略說明。
[0183]另一方面，當(dāng)燃料氣體及電力的至少一方被供給時(shí)，則進(jìn)入步驟S23，在步驟S23中，判斷是否是停止供給燃料氣體且正在供給電力的狀態(tài)。在停止供給燃料氣體且正在供給電力的情況下進(jìn)入步驟S24，除此以外的情況則進(jìn)入步驟S25。在步驟S24中，選擇通常停止模式中的一個(gè)即停止模式2，結(jié)束圖24的流程圖的I次處理。由于選擇停止模式2的狀況及停止模式2中執(zhí)行的控制與第I實(shí)施方式相同，因此省略說明。
[0184]進(jìn)而，在步驟S25中，判斷是否是由使用者操作了停止開關(guān)。由使用者操作了停止開關(guān)時(shí)則進(jìn)入步驟S26，未操作時(shí)則進(jìn)入步驟S27。在步驟S26中，選擇通常停止模式中的一個(gè)的開關(guān)停止模式即停止模式3，結(jié)束圖24的流程圖的I次處理。在本實(shí)施方式中，僅在由使用者操作停止開關(guān)時(shí)選擇停止模式3。另外，由于停止模式3中執(zhí)行的控制與第I實(shí)施方式相同，因此省略說明。
[0185]另一方面，在步驟S27中，判斷是否是在預(yù)先預(yù)定的時(shí)機(jī)定期執(zhí)行的定期停止。其為定期停止時(shí)則進(jìn)入步驟S28，不是定期停止時(shí)則結(jié)束圖24的流程圖的I次處理。在步驟S28中，選擇通常停止模式中的一個(gè)的程序停止模式即停止模式4，結(jié)束圖24的流程圖的I次處理。在本實(shí)施方式中，僅在定期停止時(shí)選擇停止模式4。作為選擇停止模式4的情況，設(shè)想相對于燃料供給源30上設(shè)置的智能燃?xì)獗淼膶?yīng)。因而，在本實(shí)施方式中，停止模式4的停止是設(shè)想以約I個(gè)月I次以上的頻度來進(jìn)行的，是以最高頻度進(jìn)行的停止。
[0186]另外，當(dāng)停止電力供給而持續(xù)燃料氣體供給時(shí)，則根據(jù)圖24的流程圖，不選擇任何停止模式。在這種情況下，本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)利用由燃料電池電堆14生成的電力而使輔助設(shè)備單元4工作，由此可以繼續(xù)發(fā)電。另外，也可以如下構(gòu)成本發(fā)明，在電力供給停止在規(guī)定的長時(shí)間內(nèi)持續(xù)時(shí)，則使發(fā)電停止。
[0187]下面，參照圖25及圖26，說明停止模式4。
圖25是以時(shí)序模式化表示在本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中執(zhí)行停止模式4(圖24的步驟S28)時(shí)的停止動作的一個(gè)例子的時(shí)間圖。圖26是用于以時(shí)序說明執(zhí)行停止模式4時(shí)的控制、燃料電池模塊內(nèi)的溫度、壓力及燃料電池單電池單元頂端部的狀態(tài)的圖。
[0188]首先，如上所述，停止模式4是為了對應(yīng)于智能燃?xì)獗?未圖示)，以大致I個(gè)月I次的比率定期執(zhí)行的停止，是停止模式中執(zhí)行的頻度最高的停止模式。因而，由于在執(zhí)行停止模式4時(shí)，即便對燃料電池單電池單元16稍有燃料極氧化等的不良影響時(shí)，對燃料電池電堆14的耐久性造成的影響也較大，因此需要更加切實(shí)地防止燃料極氧化。該停止模式4的停止根據(jù)內(nèi)置在關(guān)機(jī)停止電路IlOa中的程序而被定期執(zhí)行。
[0189]首先，在圖25的時(shí)刻t401，當(dāng)變?yōu)橛申P(guān)機(jī)停止電路IlOa的程序預(yù)定的關(guān)機(jī)停止時(shí)刻的規(guī)定時(shí)間前時(shí)，關(guān)機(jī)停止電路IlOa執(zhí)行溫度下降控制。在停止模式4中也與停止模式3 一樣，溫度下降控制利用第I溫度下降工序及第2溫度下降工序而被執(zhí)行。即，在第I溫度下降工序即停止前處理中，首先，停止向逆變器54輸出燃料電池模塊2的發(fā)電電力，僅繼續(xù)導(dǎo)出用于使固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)的輔助設(shè)備單元4工作的微弱電流(1A左右)。另外，在停止前處理中，如上所述，還執(zhí)行圖21所示的停止前處理供水流程。
[0190]而且，在停止前處理中，時(shí)刻t401后，圖25中由粗點(diǎn)線表示的燃料供給量以及由細(xì)實(shí)線表示的重整用水供給量下降。另一方面，由粗點(diǎn)劃線表示的發(fā)電用空氣供給量增加。在停止模式4中，第I溫度下降工序在時(shí)刻t401之后，持續(xù)比停止模式3長的10分鐘。
[0191]在時(shí)刻t401之后經(jīng)過10分鐘的時(shí)刻t402，關(guān)機(jī)停止電路IlOa執(zhí)行關(guān)機(jī)停止。進(jìn)行關(guān)機(jī)停止時(shí)，燃料流量調(diào)節(jié)單元38的燃料供給以及水流量調(diào)節(jié)單元28的供水在短時(shí)間內(nèi)停止。另外，還停止由逆變器54從燃料電池模塊2導(dǎo)出電力(輸出電流=O)。
[0192]關(guān)機(jī)停止電路IlOa在時(shí)刻t402的關(guān)機(jī)停止后，執(zhí)行溫度下降控制中的第2溫度下降工序，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45以最大輸出工作約2分鐘。而且，在圖25的時(shí)刻t403，在使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止后，與停止模式I 一樣自然放置。
[0193]而且，在停止模式4中，在關(guān)機(jī)停止后經(jīng)過約5小時(shí)，燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降至規(guī)定溫度的時(shí)刻t404，關(guān)機(jī)停止電路IlOa使壓力保持控制電路IlOb (圖23)工作。在本實(shí)施方式中，燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降至規(guī)定溫度的400°C左右時(shí)，燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力也下降，并接近于空氣極側(cè)的壓力。壓力保持控制電路IlOb向水流量調(diào)節(jié)單元28發(fā)送信號，使其工作。通過使水流量調(diào)節(jié)單元28工作，從而向重整器20的蒸發(fā)部20a供水。由于燃料電池模塊2的內(nèi)部在關(guān)機(jī)停止后經(jīng)過5小時(shí)左右的時(shí)刻t404，仍然呈400°C左右的溫度，因此供給至蒸發(fā)部20a的水在此蒸發(fā)。另外，在本實(shí)施方式中，間歇地進(jìn)行供水，供水量被設(shè)定為I分鐘約lmL，該供水量是比發(fā)電運(yùn)行中最少的供水量少的值。
[0194]通過在蒸發(fā)部20a內(nèi)使水蒸發(fā)而膨脹，從而從重整器20介由燃料供給管64、分流器66(圖2)直至各燃料電池單電池單元16的燃料氣體通路內(nèi)部的壓力增高。由此，抑制各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力下降，更加切實(shí)地防止空氣向燃料極側(cè)逆流。另外，由于重整器20內(nèi)的蒸發(fā)部20a、混合部20b、重整部20c的流路都被蜿蜒地形成，因此即使在蒸發(fā)部20a內(nèi)發(fā)生水的急劇蒸發(fā)時(shí)，壓力上升的影響也不容易向下游側(cè)傳遞。由此，可以防止由于發(fā)生急劇的蒸發(fā)，各燃料電池單電池單元16的內(nèi)側(cè)(燃料極側(cè))壓力急劇上升，滯留在內(nèi)部的燃料氣體短時(shí)間內(nèi)大量噴出的情況。
[0195]另外，設(shè)置在燃料氣體供給管64中途的壓力變動抑制用流路阻力部64c (圖2)以及設(shè)置在各燃料電池單電池單元16下端的流入側(cè)流路阻力部即燃料氣體流路細(xì)管98也抑制燃料極側(cè)的壓力急劇上升，以使燃料氣體長時(shí)間滯留在燃料極側(cè)的方式進(jìn)行作用。
[0196]壓力保持控制電路IlOb在燃料電池模塊2內(nèi)的溫度下降至氧化下限溫度的圖25的時(shí)刻t405，使水流量調(diào)節(jié)單元28停止，之后，燃料電池模塊2被自然放置。
[0197]而且，關(guān)機(jī)停止電路IlOa在燃料電池模塊2內(nèi)的溫度進(jìn)一步下降的時(shí)刻t406，向重整用空氣流量調(diào)節(jié)單元44及發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45發(fā)送信號，使它們工作。由此，重整器20、燃料氣體供給管64、分流器66等的燃料氣體通路及各燃料電池單電池單元16內(nèi)部的燃料極通過空氣而被凈化。另外，發(fā)電室10內(nèi)的空氣極側(cè)、排氣通路21b及空氣用換熱器22等的排放氣體通路內(nèi)也通過空氣而被凈化。通過對燃料氣體通路及燃料極進(jìn)行凈化，從而防止殘留在它們內(nèi)部的水蒸氣結(jié)露而燃料氣體通路及燃料極因結(jié)露水而氧化。另夕卜，通過對排放氣體通路內(nèi)進(jìn)行凈化，從而防止從燃料極排出的水蒸氣在排放氣體通路內(nèi)結(jié)露。另外，通過對發(fā)電室10內(nèi)的空氣極側(cè)進(jìn)行凈化，從而防止由從燃料極側(cè)排出的燃料氣體引起的還原。
[0198]圖26是說明停止模式4的動作的圖，上段示出模式化表示燃料極側(cè)及空氣極側(cè)的壓力變化的曲線，中段以時(shí)序示出控制部I1的控制動作及燃料電池模塊2內(nèi)的溫度，下段示出各時(shí)間點(diǎn)的燃料電池單電池單元16的上端部的狀態(tài)。
[0199]首先，在圖26中段的關(guān)機(jī)停止前進(jìn)行發(fā)電運(yùn)行，當(dāng)變?yōu)橛沙绦蝾A(yù)定的關(guān)機(jī)停止時(shí)刻的10分鐘前時(shí)，執(zhí)行溫度下降控制中的第I溫度下降工序。在停止模式4中，由于第I溫度下降工序被執(zhí)行約10分鐘，因此關(guān)機(jī)停止時(shí)的燃料電池模塊2內(nèi)的溫度以及燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力比停止模式3時(shí)下降。關(guān)機(jī)停止后，作為溫度下降控制的第2溫度下降工序供給約2分鐘發(fā)電用空氣，使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止。使發(fā)電用空氣流量調(diào)節(jié)單元45停止后，與停止模式3 —樣自然放置。在此，在停止模式4中，自然放置開始時(shí)(圖23的時(shí)刻t403)的燃料電池模塊2內(nèi)的溫度及燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力比停止模式3時(shí)更為下降。因此，在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前，空氣進(jìn)入燃料極側(cè)的風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步減少。
[0200]此外，在停止模式4中，在通過自然放置而各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力接近于空氣極側(cè)的壓力時(shí)，使壓力保持控制電路IlOb工作，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力增高。通過壓力保持控制，首先，滯留在分流器66、燃料氣體供給管64(圖2)中的重整后的燃料氣體被一點(diǎn)點(diǎn)送入各燃料電池單電池單元16的燃料極，接下來，殘存在重整器20內(nèi)的未重整的燃料氣體被一點(diǎn)點(diǎn)送入燃料極。而且，未重整的燃料氣體被全部送入后，蒸發(fā)部20a中蒸發(fā)的水蒸氣被一點(diǎn)點(diǎn)送入各燃料電池單電池單元16的燃料極。由于在使壓力保持控制電路IlOb工作時(shí)，各燃料電池單電池單元16的燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度附近，因此即使發(fā)生空氣向燃料極側(cè)逆流，其影響也很小。但是，由于執(zhí)行停止模式4的程序停止是被最頻繁地執(zhí)行的停止模式，因此使發(fā)生燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步降低，使對各燃料電池單電池單元16的氧化影響降低至極限。
[0201]另外，如圖26的上段左側(cè)所示，在停止模式I至3中，各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的壓力在關(guān)機(jī)停止后下降，當(dāng)燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度附近時(shí)，變?yōu)榻咏诳諝鈽O側(cè)的壓力。與此相對，在停止模式4中，如圖26的上段右側(cè)所示，在燃料極側(cè)的壓力和空氣極側(cè)的壓力接近的區(qū)域中，由壓力保持控制電路IlOb執(zhí)行壓力保持控制，更加切實(shí)地防止燃料極側(cè)的壓力比空氣極側(cè)更為下降的情況。
[0202]另外，如圖26的下段所示，在第2溫度下降工序結(jié)束后的自然放置中(圖26中段的“自然放置I”)，滯留在各燃料電池單電池單元16的燃料極中的燃料氣體一點(diǎn)點(diǎn)流出，在其末期空氣極側(cè)的空氣有時(shí)開始向燃料極側(cè)擴(kuò)散(圖26下段(I))。但是，其后由于開始壓力保持控制，因此通過蒸發(fā)部20a內(nèi)產(chǎn)生的水蒸氣的壓力，滯留在重整器20下游側(cè)的燃料氣體通路內(nèi)的燃料氣體再次向各燃料電池單電池單元16內(nèi)移動，燃料極內(nèi)的燃料氣體濃度再次上升(圖26下段(2))。由于其后也通過壓力保持控制，在蒸發(fā)部20a內(nèi)產(chǎn)生水蒸氣，因此由滯留在燃料氣體通路內(nèi)的燃料氣體彌補(bǔ)燃料氣體從各燃料電池單電池單元16的燃料極流出的部分，防止空氣向燃料極逆流。而且，在壓力保持控制的末期，如圖26下段
(3)所示，即使滯留的燃料氣體大致全部流出時(shí)，也由于各燃料電池單電池單元16的燃料極中充滿通過壓力保持控制而生成的水蒸氣，因此切實(shí)地防止空氣向燃料極逆流。
[0203]而且，壓力保持控制結(jié)束后，進(jìn)行自然放置(圖26中段的“自然放置2”)，其后，供給重整用空氣及發(fā)電用空氣(不進(jìn)行重整及發(fā)電)，執(zhí)行凈化。由此，使殘留在各燃料電池單電池單元16的燃料極側(cè)的燃料氣體及水蒸氣排出，使殘留在發(fā)電室10內(nèi)的空氣極側(cè)的燃料氣體等也從燃料電池模塊2排出。由此，在以最高頻度執(zhí)行的停止模式4中，切實(shí)地避免各燃料電池單電池單元16的燃料極氧化。
[0204]根據(jù)本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200，通過具備機(jī)械性壓力保持部件以及壓力保持控制，從而可以防止空氣從空氣極側(cè)向燃料極側(cè)逆流。
如本發(fā)明第I實(shí)施方式中說明的那樣，雖然通過機(jī)械性壓力保持部件而使燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)充分降低，但是在因發(fā)生脫離設(shè)計(jì)值的氣壓變化等而引發(fā)未預(yù)期的干擾時(shí)，僅通過該機(jī)械性部件則有可能無法將燃料極側(cè)的壓力保持到燃料極完全不發(fā)生氧化的溫度(氧化下限溫度)為止。于是，壓力保持控制電路IlOb在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度后，執(zhí)行提高燃料極側(cè)壓力的壓力保持控制(圖25的時(shí)刻t404?t405)。由于壓力保持控制是在燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度后而被執(zhí)行的，因此燃料極側(cè)、空氣極側(cè)的壓力都已大幅下降，僅稍稍彌補(bǔ)燃料極側(cè)的壓力即可。另外，由于壓力保持控制是在氧化的風(fēng)險(xiǎn)充分降低的狀態(tài)下而被執(zhí)行的，因此不進(jìn)行精密的控制便能切實(shí)地防止燃料極氧化。
[0205]根據(jù)本發(fā)明第2實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200，在由緊急停止模式(停止模式I)進(jìn)行停止時(shí)(圖24的步驟S22)，不執(zhí)行壓力保持控制電路IlOb的控制。作為執(zhí)行緊急停止模式的情況，設(shè)想同時(shí)失去向固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200供給的燃料及電源的情況等，在這種情況下，可以不執(zhí)行壓力保持控制(圖25的時(shí)刻t404?t405)，而僅通過機(jī)械性壓力保持部件使燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低。另外，通過不執(zhí)行壓力保持控制，從而可以在執(zhí)行緊急停止模式的異常事態(tài)中，避免有可能在執(zhí)行主動的控制時(shí)發(fā)生的二次故障。而且，雖然由于在緊急停止模式中不執(zhí)行壓力保持控制，因而避免燃料極氧化的確定性降低，但是由于執(zhí)行緊急停止模式的頻度極低，因此通過利用機(jī)械性壓力保持部件使燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低，從而能夠降低至可忽略對固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200的耐用年數(shù)造成的影響的水平。
[0206]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200，由于在程序停止模式(圖24的步驟S28、停止模式4)中執(zhí)行壓力保持控制(圖25的時(shí)刻t404?t405)，因此是在預(yù)先預(yù)定的時(shí)間執(zhí)行壓力保持控制。因此，在關(guān)機(jī)停止后執(zhí)行壓力保持控制，即使在壓力保持控制停止之前需要較長時(shí)間時(shí)也沒有不良現(xiàn)象。另外，由于設(shè)想程序停止模式是為了對應(yīng)于智能燃?xì)獗矶鴪?zhí)行的，因此其以高頻度被執(zhí)行，通過在以高頻度執(zhí)行的停止模式中執(zhí)行壓力保持控制，切實(shí)地預(yù)先避免燃料極氧化的風(fēng)險(xiǎn)，從而能夠延長固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200的耐用年數(shù)。
[0207]另外，根據(jù)本實(shí)施方式的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)200，由緊急停止模式(停止模式I)進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后的溫度下降控制，僅通過機(jī)械性壓力保持部件來減少燃料極的氧化風(fēng)險(xiǎn)。另一方面，由通常停止模式(停止模式3、4)進(jìn)行停止時(shí)，通過在關(guān)機(jī)停止后進(jìn)行溫度下降控制(圖25的時(shí)刻t402?t403)，從而可以預(yù)先使開始機(jī)械性壓力保持時(shí)(圖25的時(shí)刻t403)的燃料極側(cè)和空氣極側(cè)的溫度、壓力下降，可以進(jìn)一步減少燃料極的溫度下降至氧化抑制溫度之前的期間內(nèi)的空氣逆流的風(fēng)險(xiǎn)。
[0208]另外，在上述的本發(fā)明第2實(shí)施方式中，雖然在由使用者操作停止開關(guān)時(shí)(圖24的步驟S25)，執(zhí)行停止模式3，但是作為變形例，如圖27所示，也可以執(zhí)行停止模式2。圖27是在本發(fā)明第2實(shí)施方式的變形例的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)中進(jìn)行停止模式選擇的停止判斷的流程圖。即，在該變形例中，在使燃料氣體停止且僅進(jìn)行供電時(shí)(圖27的步驟S33 — S34)以及由使用者操作停止開關(guān)時(shí)(圖27的步驟S35 — S34)，執(zhí)行停止模式2。根據(jù)本變形例，由于操作停止開關(guān)時(shí)，不執(zhí)行停止前處理(第I溫度下降工序)便執(zhí)行關(guān)機(jī)停止，因此由使用者進(jìn)行停止開關(guān)操作后，可以快速結(jié)束關(guān)機(jī)停止所涉及的控制。
[0209]以上，雖然說明了本發(fā)明優(yōu)選的實(shí)施方式，但是可以對上述的實(shí)施方式施加各種變更。
【權(quán)利要求】
1.一種固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，是通過使對燃料進(jìn)行水蒸氣重整而生成的氫和氧化劑氣體進(jìn)行反應(yīng)而發(fā)電的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，具有: 燃料電池模塊，具備燃料電池電堆； 燃料供給裝置，向該燃料電池模塊供給燃料； 供水裝置，向所述燃料電池模塊供給水蒸氣重整用水； 氧化劑氣體供給裝置，向所述燃料電池電堆的氧化劑氣體極側(cè)供給氧化劑氣體； 重整器，配置在所述燃料電池模塊內(nèi)，使用從所述供水裝置供給的水，對從所述燃料供給裝置供給的燃料進(jìn)行水蒸氣重整； 燃料/排放氣體通路，從所述燃料供給裝置經(jīng)由所述重整器、構(gòu)成所述燃料電池電堆的各燃料電池單電池單元的燃料極向所述燃料電池模塊的外部引導(dǎo)燃料/排放氣體； 及控制器，以對所述燃料供給裝置、所述供水裝置、所述氧化劑氣體供給裝置以及從所述燃料電池模塊導(dǎo)出電力進(jìn)行控制的方式進(jìn)行編程， 所述控制器具備關(guān)機(jī)停止電路，執(zhí)行使燃料供給及發(fā)電停止的關(guān)機(jī)停止， 所述燃料/排放氣體通路構(gòu)成為作為機(jī)械性壓力保持部件而發(fā)揮作用，其在由所述關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，在所述燃料極的溫度下降至所述燃料極被氧化的風(fēng)險(xiǎn)降低的規(guī)定的氧化抑制溫度之前，將所述燃料電池模塊內(nèi)的所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力保持為比大氣壓高，同時(shí)將所述燃料極側(cè)的壓力保持為比所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力高。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述機(jī)械性壓力保持部件構(gòu)成為，在執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，所述燃料極側(cè)的壓力一邊保持比所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的壓力一邊下降，即使在所述燃料極的溫度下降至所述氧化抑制溫度時(shí)，也保持于比大氣壓高的壓力。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述機(jī)械性壓力保持部件具有流出側(cè)流路阻力部，其使所述各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)和氧化劑氣體極側(cè)連通，該流出側(cè)流路阻力部的流路阻力被設(shè)定為，使燃料供給及發(fā)電停止后的所述燃料極側(cè)的壓力下降比所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力下降平緩。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述機(jī)械性壓力保持部件具有流入側(cè)流路阻力部，其使燃料流入所述各燃料電池單電池單元的燃料極側(cè)。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，在所述各燃料電池單電池單元的上端安裝有分體形成的端帽，所述流出側(cè)流路阻力部由以從所述端帽向上方延伸的方式設(shè)置的細(xì)長的細(xì)管構(gòu)成，所述細(xì)管作為緩沖部而發(fā)揮作用，防止從其上端進(jìn)入的氧化劑氣體使所述燃料極氧化。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述端帽由金屬構(gòu)成，使所述氧化劑氣體極側(cè)的熱量容易傳導(dǎo)至所述燃料極側(cè)。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述機(jī)械性壓力保持部件在所述燃料極的溫度下降至400°C以下之前，保持所述燃料極側(cè)的壓力比所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述機(jī)械性壓力保持部件在所述燃料極的溫度下降至350°C以下之前，保持所述燃料極側(cè)的壓力比所述氧化劑氣體極側(cè)的壓力高的狀態(tài)。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，在所述燃料極的溫度下降至所述氧化抑制溫度之前，使所述燃料供給裝置、所述氧化劑氣體供給裝置及所述供水裝置停止。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路執(zhí)行關(guān)機(jī)停止后，使所述氧化劑氣體供給裝置工作規(guī)定時(shí)間，其后，在所述燃料極的溫度下降至所述氧化抑制溫度之前，使所述氧化劑氣體供給裝置停止。
11.根據(jù)權(quán)利要求7或10所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路在即將執(zhí)行關(guān)機(jī)停止之前，使發(fā)電量下降至一定值，同時(shí)使所述氧化劑氣體供給裝置的氧化劑氣體供給量增加。
12.根據(jù)權(quán)利要求3所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路具有提高所述燃料極側(cè)壓力的壓力保持控制電路，在所述燃料極的溫度下降至所述氧化抑制溫度后，抑制伴隨所述燃料極側(cè)的溫度下降而發(fā)生的所述燃料極側(cè)的壓力下降。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路構(gòu)成為，執(zhí)行使燃料供給及發(fā)電停止的緊急停止模式以及通常停止模式的停止， 所述關(guān)機(jī)停止電路在由所述緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行所述壓力保持控制電路的控制。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述通常停止模式包括在預(yù)先預(yù)定的時(shí)機(jī)執(zhí)行停止的程序停止模式，所述關(guān)機(jī)停止電路在由所述程序停止模式進(jìn)行停止時(shí)，執(zhí)行所述壓力保持控制電路的控制。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的固體氧化物型燃料電池系統(tǒng)，其特征在于，所述關(guān)機(jī)停止電路在由所述通常停止模式進(jìn)行停止時(shí)，在剛剛停止燃料供給及發(fā)電之后，執(zhí)行溫度下降控制，使所述燃料電池電堆的所述氧化劑氣體極側(cè)的溫度下降，另一方面，在由所述緊急停止模式進(jìn)行停止時(shí)，不執(zhí)行所述溫度下降控制。
【文檔編號】H01M8/06GK104205456SQ201380013972
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2013年3月25日 優(yōu)先權(quán)日:2012年3月23日
【發(fā)明者】松尾卓哉, 大塚俊治, 土屋勝久, 島津惠美, 赤木陽祐, 小林千尋, 鹽野光伸, 表敷浩二 申請人:Toto株式會社