電磁鋼板的制作方法
【專利摘要】一種高頻勵(lì)磁的磁芯的直流疊加特性得到改善的電磁鋼板，其由C：低于0.010質(zhì)量％、Si：1.5～10質(zhì)量％、余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)的成分組成構(gòu)成，鋼板織構(gòu)中的主取向?yàn)?lt;111>//ND且所述主取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上，優(yōu)選{111}<112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為10以上，進(jìn)一步優(yōu)選{310}<001>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為3以下，更優(yōu)選Si濃度在板厚方向上具有表層側(cè)高、中心部低的濃度梯度，并且Si濃度的最高值為5.5質(zhì)量％以上且最高值與最低值之差為0.5質(zhì)量％以上。
【專利說(shuō)明】電磁鋼板

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及用于高頻勵(lì)磁的電抗器用芯材等的電磁鋼板。

【背景技術(shù)】
[0002]已知電磁鋼板的鐵損通常隨著勵(lì)磁頻率提高而急劇上升。然而，現(xiàn)實(shí)情況是，為了實(shí)現(xiàn)鐵芯的小型化、高效率化，變壓器、電抗器的驅(qū)動(dòng)頻率正在高頻化。因此，由電磁鋼板的鐵損導(dǎo)致的發(fā)熱成為問(wèn)題的情況逐漸增多。
[0003]為了降低鋼板的鐵損，增加Si含量以提高鋼的固有電阻的方法是有效的。然而，若鋼中的Si量超過(guò)3.5質(zhì)量％，則加工性顯著降低，難以通過(guò)利用現(xiàn)有軋制法的電磁鋼板的制造方法進(jìn)行制造。因此，提出了制造高Si量的鋼板的各種方法。例如，專利文獻(xiàn)I中公開了在1023°C~1200°C的溫度下將含有SiCl4的非氧化性氣體噴吹至鋼板表面來(lái)進(jìn)行滲硅處理而得到Si量高的電磁鋼板的方法。另外，專利文獻(xiàn)2中公開了通過(guò)優(yōu)化連續(xù)式熱軋中的軋制條件來(lái)對(duì)加工性差的4.5~7質(zhì)量％的高Si鋼進(jìn)行軋制而得到冷軋性良好的熱軋板的方法。
[0004]除增加Si量以外，作為降低鐵損的方法，減小板厚是有效的。以高Si鋼作為原材通過(guò)軋制法制造鋼板的情況下，在減小板厚方面存在極限。因此開發(fā)了將低Si鋼冷軋至規(guī)定的最終板厚、然后在含SiCl4的氣氛中進(jìn)行滲硅處理、從而增加鋼中Si含量的方法，并且該方法已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了工業(yè)化。已經(jīng)公開了該方法能夠使板厚方向的Si濃度具有梯度，因此對(duì)于降低高勵(lì)磁頻率下的鐵損有效(參照專利文獻(xiàn)3~5)。
[0005]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0006]專利文獻(xiàn)
[0007]專利文獻(xiàn)1:日本特公平05-049745號(hào)公報(bào)
[0008]專利文獻(xiàn)2:日本特公平06-057853號(hào)公報(bào)
[0009]專利文獻(xiàn)3:日本專利第3948113號(hào)公報(bào)
[0010]專利文獻(xiàn)4:日本專利第3948112號(hào)公報(bào)
[0011]專利文獻(xiàn)5:日本專利第4073075號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0012]發(fā)明所要解決的問(wèn)題
[0013]在將電磁鋼板用作電抗器用芯材的情況下，上述這樣的鐵損特性也是重要的，但是直流疊加特性也極其重要。在此，上述直流疊加特性是指增加磁芯的勵(lì)磁電流時(shí)電感量降低的特性，在特性上優(yōu)選即使增加電流電感量的減少量也少的磁芯。
[0014]對(duì)于使用電磁鋼板的磁芯而言，為了使直流疊加特性良好，在磁芯上設(shè)置間隙(空隙)。即，不是改變電磁鋼板自身的特性，而是通過(guò)磁芯的設(shè)計(jì)來(lái)調(diào)整直流疊加特性。然而，近來(lái)逐漸要求直流疊加特性的進(jìn)一步改善。這是因?yàn)?，如果提高直流疊加特性，則能夠減少磁芯的體量，產(chǎn)生可同時(shí)減少體積和重量的優(yōu)點(diǎn)。尤其是對(duì)于搭載在混合動(dòng)力汽車等中的磁芯而言，重量的減少會(huì)直接帶來(lái)燃料效率的提高，因而強(qiáng)烈要求提高直流疊加特性。
[0015]然而，現(xiàn)實(shí)情況是，迄今為止幾乎沒有提高電磁鋼板自身的直流疊加特性的方法，而不得不依賴于如上所述的通過(guò)磁芯的設(shè)計(jì)進(jìn)行的改善。
[0016]本發(fā)明是鑒于現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問(wèn)題而完成的，其目的在于提供能夠提高高頻勵(lì)磁的磁芯的直流疊加特性的電磁鋼板。
[0017]用于解決問(wèn)題的方法
[0018]本發(fā)明人為了解決上述問(wèn)題反復(fù)進(jìn)行了深入研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過(guò)優(yōu)化鋼板織構(gòu)，使鋼板織構(gòu)的主取向?yàn)椤?1D//ND，能夠提高磁芯的直流疊加特性，從而開發(fā)了本發(fā)明。
[0019]即，本發(fā)明為一種電磁鋼板，其特征在于，由含有C:低于0.010質(zhì)量％、Si:1.5~10質(zhì)量％、余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)的成分組成構(gòu)成，鋼板織構(gòu)中的主取向?yàn)椤碔11>//ND且上述主取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上。
[0020]另外，本發(fā)明的電磁鋼板的特征在于，{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為10以上。
[0021]本發(fā)明的電磁鋼板的特征在于，{310}〈001>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為3以下。
[0022]另外，本發(fā)明的電磁鋼板的特征在于，Si濃度在板厚方向上具有表層側(cè)高、中心部低的濃度梯度，并且Si濃度的最高值為5.5質(zhì)量％以上且最高值與最低值之差為0.5質(zhì)量％以上。
[0023]另外，本發(fā)明的電磁鋼板的特征在于，在上述成分組成的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步含有Mn:0.005 ~1.0 質(zhì)量％、Ni:0.010 ~1.50 質(zhì)量％、Cr:0.01 ~0.50 質(zhì)量％、Cu:0.01 ~0.50質(zhì)量％、P:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Sn:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Sb:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Bi:0.005~0.50質(zhì)量％、Mo:0.005~0.100質(zhì)量％和Al:0.02~6.0質(zhì)量％中的一種或兩種以上。
[0024]發(fā)明效果
[0025]根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)優(yōu)化鋼板織構(gòu)，能夠提供直流疊加特性優(yōu)良的電磁鋼板。因此，通過(guò)將本發(fā)明的電磁鋼板用作鐵芯材料，能夠?qū)崿F(xiàn)即使體量小高頻下的鐵損特性也優(yōu)良的電抗器磁芯。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0026]圖1為表示因制造方法的不同而導(dǎo)致的電抗器磁芯直流疊加特性的變化的曲線圖。
[0027]圖2為表示因制造方法的不同而導(dǎo)致的制品板織構(gòu)的變化的圖(Bunge’ s ODF形式、φ2 = 45。截面)。

【具體實(shí)施方式】
[0028]首先，對(duì)成為開發(fā)本發(fā)明的契機(jī)的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行說(shuō)明。
[0029]將含有0.0044質(zhì)量％的(:、3.10質(zhì)量％的51的鋼坯加熱至1200°C，進(jìn)行熱軋，制成板厚為2.4mm的熱軋板,然后以下述A~C的3種條件制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0030].Α:對(duì)上述熱軋板實(shí)施1000°C X 100秒的熱軋板退火，通過(guò)第一次冷軋制成1.0mm的中間板厚，實(shí)施1000°c X 30秒的中間退火后，通過(guò)第二次冷軋制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0031].B:對(duì)上述熱軋板實(shí)施1000°C X 100秒的熱軋板退火后，通過(guò)I次冷軋制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0032].C:不對(duì)上述熱軋板實(shí)施熱軋板退火，通過(guò)I次冷軋制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0033]接著，在10體積％ SiCl4+90體積％ N2的氣氛中對(duì)上述3種冷軋板實(shí)施12000C X 120秒的滲硅處理(最終退火)，制成板厚方向的Si量為6.5質(zhì)量％且均勻的鋼板。
[0034]使用如此得到的上述3種鋼板，制作電抗器用磁芯，依照J(rèn)IS C5321中記載的方法測(cè)定直流疊加特性。另外，上述電抗器用磁芯的重量為900g且制成在2個(gè)位置設(shè)置有Imm間隙的形狀。
[0035]圖1中示出上述直流疊加特性的測(cè)定結(jié)果。由該結(jié)果可知，通過(guò)改變?cè)匿摪宓闹圃鞐l件，能夠改變直流疊加特性；另外可知，在A~C的制造條件中，以C條件制造的鋼板因直流電流的增加所帶來(lái)的電感量減少量最少、即以C條件制造的鋼板具有最好的直流疊加特性。
[0036]因此，本發(fā)明人對(duì)上述3種鋼板的織構(gòu)進(jìn)行了進(jìn)一步考察。另外，織構(gòu)是通過(guò)X射線衍射極圖測(cè)定法對(duì)鋼板表層部進(jìn)行測(cè)定，利用離散法由所得到的數(shù)據(jù)計(jì)算0DF，將其結(jié)果示于圖2中。另外，圖2中示出的[X]是說(shuō)明鋼板的理想取向的圖。
[0037]在此應(yīng)當(dāng)注意的是，直流疊加特性良好的以C條件制造的鋼板的〈11D//ND取向高度發(fā)達(dá)，尤其是{111}〈112>取向具有高的峰。另一方面，{310}〈001〉取向越少則直流疊加特性越良好。另外， 上述ND表示板面垂直方向(Normal Direct1n)。
[0038]通過(guò)鋼板織構(gòu)變化而使直流疊加特性變化的原因尚不十分清楚，本發(fā)明人認(rèn)為原因如下。
[0039]如上所述，在現(xiàn)有技術(shù)中，為了提高直流疊加特性，在磁芯上設(shè)置有間隙。該間隙的設(shè)定只不過(guò)是使磁芯難以勵(lì)磁而已。因此，對(duì)上述實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了研究，直流疊加特性良好的C條件的鋼板的〈11D//ND取向顯著發(fā)達(dá)，該取向是在板面上不存在作為易磁化軸的〈100〉軸的取向、即難以在勵(lì)磁方向上磁化的取向。因此，認(rèn)為該勵(lì)磁的難度使直流疊加特性提高。另外，若按照這種方式考慮，由于{310}〈001〉取向在板面上具有易磁化軸，因而也能夠解釋{310}〈001〉取向越少則直流疊加特性越良好。
[0040]另外，在本發(fā)明中，以電感量從初始電感量(直流電流0[A]時(shí)的電感量)減半至1/2時(shí)的直流電流值來(lái)進(jìn)行直流疊加特性的評(píng)價(jià)。將該評(píng)價(jià)基準(zhǔn)應(yīng)用于上述圖1時(shí)，以A條件制造的鋼板為52 [A]、以條件B制造的鋼板為69 [A]、以C條件制造的鋼板為90 [A]，以C條件制造的鋼板的直流置加特性最為良好。
[0041 ] 本發(fā)明是立足于上述見解而開發(fā)的。
[0042]接著，對(duì)本發(fā)明涉及的電磁鋼板(制品板)的成分組成進(jìn)行說(shuō)明。
[0043]本發(fā)明的電磁鋼板需要具有C:低于0.010質(zhì)量％、S1:1.5~10質(zhì)量％的成分組成。
[0044]C:低于 0.010 質(zhì)量％
[0045]C會(huì)引起磁時(shí)效而使磁特性劣化，因此越少越好。然而，C的過(guò)度降低會(huì)導(dǎo)致制造成本的上升。因此，將C限制為磁時(shí)效不會(huì)在實(shí)用上成為問(wèn)題的低于0.010質(zhì)量％。優(yōu)選為低于0.0050質(zhì)量％。
[0046]S1:1.5 ~10 質(zhì)量％
[0047]Si是提高鋼的電阻率、改善鐵損特性的必要元素，在本發(fā)明中，為了得到上述效果，需要含有1.5質(zhì)量％以上。然而，若含量超過(guò)10質(zhì)量％，則飽和磁通密度顯著下降，反而會(huì)引起直流疊加特性下降。因而，在本發(fā)明中，將Si設(shè)定為1.5~10質(zhì)量％的范圍。另外，在此所述的Si量是指總板厚的平均值。
[0048]另外，電抗器中使用的電源通常是高頻電源。因此，從提高高頻鐵損特性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選在上述Si量的范圍中設(shè)定為3質(zhì)量％以上。更優(yōu)選為6.0質(zhì)量％以上。另一方面，從確保高飽和磁通密度的觀點(diǎn)出發(fā)，Si的上限優(yōu)選設(shè)定為7質(zhì)量％。
[0049]另外，本發(fā)明的電磁鋼板優(yōu)選Si濃度在板厚方向上具有表層側(cè)高、中心部低的濃度梯度，并且Si濃度的最高值為5.5質(zhì)量％以上且最高值與最低值之差為0.5質(zhì)量％以上。其原因在于高頻下磁通有在鋼板表面附近集中的性質(zhì)，因此從降低高頻鐵損的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選提高板厚表層側(cè)的Si濃度。進(jìn)一步，晶格因Si原子的固溶而收縮，因此，在降低中心部的Si量而在板厚方向上賦予Si濃度梯度的情況下，會(huì)在鋼板表層部產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。該拉伸應(yīng)力有降低鐵損的效果，因此通過(guò)賦予Si濃度梯度，有望大幅提高磁特性。為了得到上述效果，優(yōu)選板厚表層的Si濃度的最高值與板厚中心部的Si濃度的最低值之差為0.5質(zhì)量％以上。更優(yōu)選Si濃度的最高值為6.2質(zhì)量％以上且最高值與最低值之差為1.0質(zhì)量％以上。
[0050]本發(fā)明的電磁鋼板中，上述C、Si以外的余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。但是，以改善熱加工性或改善鐵損、磁通密度等磁特性為目的，優(yōu)選在下述范圍內(nèi)含有Mn、N1、Cr、Cu、P、Sn、Sb、B1、Mo 和 Al。
[0051]Mn:0.005 ~1.0 質(zhì)量％
[0052]為了改善熱軋時(shí)的加工性，優(yōu)選在0.005~1.0質(zhì)量％的范圍內(nèi)含有Mn。這是因?yàn)?，低?.005質(zhì)量％時(shí)，上述加工性改善效果小，另一方面，若超過(guò)1.0質(zhì)量％，則飽和磁通密度下降。
[0053]N1:0.010 ~1.50 質(zhì)量％
[0054]Ni是提高磁特性的元素，因此優(yōu)選在0.010~1.50質(zhì)量％的范圍內(nèi)含有。這是因?yàn)?，低?.010質(zhì)量％時(shí)，上述磁特性的提高效果小，另一方面，若超過(guò)1.50質(zhì)量％，則飽和磁通密度下降。
[0055]選自Cr:0.01 ~0.50 質(zhì)量％、Cu:0.01 ~0.50 質(zhì)量％、P:0.005 ~0.50 質(zhì)量％
和Al:0.02~6.0質(zhì)量％中的一種或兩種以上
[0056]這些元素均是對(duì)降低鐵損有效的元素，為了得到該效果，優(yōu)選在上述范圍內(nèi)含有一種或兩種以上。含量少于上述下限值時(shí)沒有降低鐵損的效果，另一方面，若超過(guò)上述上限值則飽和磁通密度會(huì)下降，因而不優(yōu)選。
[0057]選自Sn:0.005 ~0.50 質(zhì)量 ％、Sb:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Bi:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、]?0:0.005~0.100質(zhì)量％中的一種或兩種以上
[0058]這些元素均是對(duì)提高磁通密度有效的元素，為了得到該效果，優(yōu)選在上述范圍內(nèi)含有一種或兩種以上。含量低于上述下限值時(shí)沒有提高磁通密度的效果，另一方面，若超過(guò)上述上限值，則飽和磁通密度反而會(huì)下降，因而不優(yōu)選。
[0059]接著，對(duì)本發(fā)明的電磁鋼板的織構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。
[0060]本發(fā)明的電磁鋼板中，需要織構(gòu)中的主取向?yàn)椤碔 ID//ND且上述主取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上。這是因?yàn)?，如上所述，?1D//ND取向是在板面上不存在作為易磁化軸的〈100〉軸的難以磁化的取向，因此，該取向越發(fā)達(dá)，則直流疊加特性越良好，但〈111>//ND取向的隨機(jī)強(qiáng)度比低于5時(shí)，不能充分得到上述效果?！?1D//ND的隨機(jī)強(qiáng)度比可以如下求出:通過(guò)X射線衍射極圖測(cè)定法測(cè)定鋼板織構(gòu)，計(jì)算0DF，在以Bunge形式表述的情況下，以
Φ=55°、q>2 = 45°別φ?從0°到90°進(jìn)行平均。另外，優(yōu)選的〈11D//ND的隨機(jī)強(qiáng)度比為6.5以上。
[0061]此外，本發(fā)明的電磁鋼板中，優(yōu)選在〈11D//ND取向中{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為10以上。這是因?yàn)?，{111}〈112>取向是〈11D//ND取向中的典型取向，通過(guò)使{111 }〈 112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為1以上，能夠切實(shí)地使〈111 >//ND取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上。另外，更優(yōu)選的{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為13以上。
[0062]另外，本發(fā)明的電磁鋼板中，優(yōu)選{310}〈001>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為3以下。這是因?yàn)?，如上所述，{310}〈001>取向在板面上具有易磁化軸，因此為了改善直流疊加特性，{310}〈001〉取向越少越好。更優(yōu)選的{310}〈001>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為2以下。
[0063]接著，對(duì)本發(fā)明的電磁鋼板的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。
[0064]本發(fā)明的電磁鋼板可以利用通常的電磁鋼板的制造方法進(jìn)行制造。即，對(duì)調(diào)整至上述規(guī)定成分組成的鋼進(jìn)行熔煉而制成鋼坯，進(jìn)行熱軋，根據(jù)需要對(duì)所得到的熱軋板實(shí)施熱軋板退火，然后進(jìn)行I次冷軋或夾著中間退火的2次以上的冷軋，制成最終板厚的冷軋板，實(shí)施最終退火，根據(jù)需要涂布絕緣覆膜，由此進(jìn)行制造。
[0065]由上述鋼水制造鋼坯的方法可以是鑄錠-開坯軋制法、連鑄法中的任意一種，另外，也可以是利用直接鑄造法制造10mm以下厚度的薄鑄片的方法。上述鋼坯通常進(jìn)行再加熱而供于熱軋，但也可以在鑄造后不進(jìn)行再加熱而直接熱軋。另外，在薄鑄片的情況下，可以進(jìn)行熱軋，也可以省略熱軋而直接進(jìn)入后續(xù)工序。
[0066]另外，熱軋后也可以實(shí)施熱軋板退火，但如圖1所示，未實(shí)施熱軋板退火時(shí)直流疊加特性更良好，因而期望在熱軋后不實(shí)施熱軋板退火。
[0067]然后，將熱軋后的熱軋板、或者進(jìn)一步實(shí)施熱軋板退火后的熱軋板進(jìn)行I次冷軋或夾著中間退火的2次以上的冷軋，制成最終板厚的冷軋板。另外，冷軋?jiān)绞窃诘蜏叵逻M(jìn)行則〈11D//ND取向越增加，因而期望在低溫下進(jìn)行。另外，從降低鐵損的觀點(diǎn)出發(fā)，鋼板的最終板厚(完工厚度)越薄越好，優(yōu)選為0.20mm以下、更優(yōu)選為0.1Omm以下。此外，對(duì)于冷軋的軋制率，從增加〈IID//ND取向的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使最終冷軋的軋制率為70%以上。
[0068]然后，實(shí)施最終退火。此時(shí)，為了降低鐵損，優(yōu)選通過(guò)已知方法實(shí)施滲硅處理來(lái)增加鋼中的Si量，此外，更優(yōu)選在上述滲硅處理中Si濃度在板厚方向上具有表層部高、中心部低的濃度梯度。
[0069]如上所述，使{111}//ND取向高度發(fā)達(dá)的本發(fā)明的電磁鋼板是利用與現(xiàn)有電磁鋼板相反的制造方法，例如不實(shí)施熱軋板退火、中間退火并且在低溫(例如大量施加軋制油、冷卻水而將鋼板溫度冷卻至10°C以下)下進(jìn)行冷軋、而且使冷軋軋制率高達(dá)約96%等制造方法得到的，并非能夠容易地由現(xiàn)有技術(shù)得到的電磁鋼板。
[0070]實(shí)施例1
[0071]對(duì)含有C:0.0047質(zhì)量％、S1:1.24質(zhì)量％、Mn:0.15質(zhì)量％、余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的成分組成的鋼進(jìn)行熔煉，連鑄而制成鋼坯后，將該鋼坯加熱至1220°C，進(jìn)行熱軋而制成板厚為1.8mm的熱軋板。接著，以如下3種條件將該熱軋板制成最終板厚為
0.1Omm的冷軋板。
[0072].Α:對(duì)熱軋板實(shí)施1050°C X 75秒的熱軋板退火后，通過(guò)第一次冷軋制成1.0mm的中間板厚，實(shí)施1000°c X 30秒的中間退火后，通過(guò)第二次冷軋制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0073].Β:對(duì)熱軋板實(shí)施1050°C X 75秒的熱軋板退火后，通過(guò)I次冷軋制成最終板厚為
0.1Omm的冷軋板。
[0074]-C:不對(duì)熱軋板實(shí)施熱軋板退火，通過(guò)I次冷軋制成最終板厚為0.1Omm的冷軋板。
[0075]接著，在10體積％ SiCl4+90體積％ Ar氣的氣氛中對(duì)制造條件不同的上述3種冷軋板實(shí)施1150°C X60秒的滲硅處理(最終退火)。上述滲硅處理后的鋼板的Si濃度在板厚方向上變化，鋼板表層部的Si濃度的最高值為6.5質(zhì)量％，板厚中心部的Si濃度的最低值為與原材鋼大致相同的1.3質(zhì)量％ (最高值與最低值之差為5.2質(zhì)量％ )，總板厚平均的Si濃度為2.9質(zhì)量％。另外，由上述A~C的制造條件得到的Si濃度和Si濃度分布幾乎沒有差別。
[0076]使用如此得到的上述3種鋼板制作電抗器用磁芯，依照J(rèn)IS C5321中記載的方法測(cè)定直流疊加特性。另外，上述電抗器用磁芯的重量為900g且制成在2個(gè)位置設(shè)置有Imm的間隙的形狀，所測(cè)定的直流疊加特性以電感量減半至初始電感量(直流電流0[A]時(shí)的電感量)的1/2時(shí)的直流電流值進(jìn)行評(píng)價(jià)。
[0077]另外，從上述3種鋼板上裁取樣品，通過(guò)X射線衍射極圖測(cè)定法測(cè)定其織構(gòu)，利用離散法計(jì)算0DF，算出〈11D//ND取向、{111}〈112>取向和{310}〈001〉取向的隨機(jī)強(qiáng)度比。
[0078]將上述直流疊加特性和隨機(jī)強(qiáng)度比的測(cè)定結(jié)果示于表1中。由表1可知，以B和C條件制造的滿足本發(fā)明的鋼板的〈11D//ND取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上，直流疊加特性良好。
[0079][表 I]

【權(quán)利要求】
1.一種電磁鋼板，其特征在于，由含有C:低于0.01O質(zhì)量％、S1:1.5~10質(zhì)量％、余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)的成分組成構(gòu)成，鋼板織構(gòu)中的主取向?yàn)椤?1D//ND且所述主取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為5以上。
2.如權(quán)利要求1所述的電磁鋼板，其特征在于，所述電磁鋼板的{111}〈112>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為10以上。
3.如權(quán)利要求1或2所述的電磁鋼板，其特征在于，所述電磁鋼板的{310}〈001>取向的隨機(jī)強(qiáng)度比為3以下。
4.如權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的電磁鋼板，其特征在于，所述電磁鋼板的Si濃度在板厚方向上具有表層側(cè)高、中心部低的濃度梯度，并且Si濃度的最高值為5.5質(zhì)量％以上且最高值與最低值之差為0.5質(zhì)量％以上。
5.如權(quán)利要求1~4中任一項(xiàng)所述的電磁鋼板，其特征在于，所述電磁鋼板在所述成分組成的基礎(chǔ)上進(jìn)一步含有Mn:0.005~1.0質(zhì)量％、N1:0.010~1.50質(zhì)量％、Cr:0.01~.0.50 質(zhì)量％、Cu:0.01 ~0.50 質(zhì)量％、P:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Sn:0.005 ~0.50 質(zhì)量％、Sb:0.005 ~0.50 質(zhì)量 ％、Bi:0.005 ~0.50 質(zhì)量 ％、Mo:0.005 ~0.100 質(zhì)量 ％ 和 Al:.0.02~6.0質(zhì)量％中 的一種或兩種以上。
【文檔編號(hào)】H01F1/16GK104053804SQ201380005720
【公開日】2014年9月17日 申請(qǐng)日期:2013年1月22日 優(yōu)先權(quán)日:2012年1月27日
【發(fā)明者】今村猛, 高島稔, 平谷多津彥 申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社