專利名稱：基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器的制作方法
技術領域：
基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，屬于光電子技術領域。
背景技術：
現(xiàn)有的電子比較器速度發(fā)展緩慢，不能滿足日益增長的通訊，寬帶雷達及實時監(jiān)控等對比較器速度的要求。盡管已有報道采用光學方法擴展電子比較器和模數(shù)轉(zhuǎn)換器的性能，但電子比較器判別的不確定性仍是一個很難克服的難題。在光電子比較器方面，將傳統(tǒng)的光電二極管、微分放大器和電子比較器結合起來，制成PNPN閘流管結構，利用其中一個PN結形成光電探測器，再由外電路實現(xiàn)類似二極管與門的功能，由PNPN特殊的伏安特性，與負載配合實現(xiàn)放大的光強比較，輸出光束或電壓。這一原理運用普遍，但都是集中于實現(xiàn)光電子集成(OEIC)，不可避免地要進行光電轉(zhuǎn)換，系統(tǒng)復雜，生產(chǎn)成本較高。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明利用相位相差π或π的奇數(shù)倍的雙光束干涉和激光器注入鎖定原理，提供一種基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，能夠克服電子比較器判別的不確定性問題，無需光電轉(zhuǎn)換，器件結構簡單，生產(chǎn)成本較低。
在介紹本發(fā)明的技術方案之前，先介紹一下半導體激光器注入鎖定原理和相位相差π或π的奇數(shù)倍的雙光束干涉原理。
A.半導體激光器注入鎖定原理。在半經(jīng)典理論框架下，半導體激光器諧振腔內(nèi)有外部單色相干光注入時縱模光電場動態(tài)特性，依據(jù)行波放大模型，應滿足速率方程dEdt={j[ω(n)-ωos-Δωo]+(G-1)/(2τph)}E+Esp+kcEi---(1)]]>其中，E＝|E|exp(jφ)為諧振腔內(nèi)光電場緩變振幅，歸一化為|E|2＝S，S為腔內(nèi)光子數(shù)；ω(n)為諧振腔角頻率，是載流子密度n的函數(shù)；ωos為自由運轉(zhuǎn)角頻率，Δωo為注入光與自由運轉(zhuǎn)時光角頻率之差。G(n，S)＝Gn(n-no)(1-ksS)，Gn=∂g∂nvgτph,∂g∂n]]>為增益系數(shù)，τph為腔內(nèi)光子壽命，vg為群速度，no為透明載流子密度，ks為非線性增益系數(shù)， αr為諧振腔端面損耗系數(shù)。Esp為自發(fā)輻射光電場，kc＝γfd為注入耦合系數(shù)，γ=1-RR,]]>R為諧振腔端面功率反射系數(shù)，fd為縱模間隔。Ei＝|Ei|exp(jφi)為注入光電場緩變振幅，|Ei|2＝Si。
由于dSdt=d(E·E*)dt=E·dE*dt+E*·dEdt=2Re[E*·dEdt]---(2)]]>將(1)式兩側(cè)同乘E*并取實部，由(2)式得到dSdt=(G-1)/τph·|E|2+2Re[E*·Esp]+2kcRe[E*·Ei]---(3)]]>由于|E|2＝S，<E*·Esp>＝Rs/2，E*·Ei＝|E||Ei|exp[j(φi-φ)]dSdt=(G-1)/τph·S+Rs+2kc|E||Ei|cos(φi-φ)----(4)]]>將(1)式兩側(cè)取虛部，由ω(n)≈ωos+αGnΔn/(2τph)，<E*·Esp>＝Rs/2為實數(shù)，Im[Esp|E|exp(-jφ)]=Im[Esp·E*|E|2]=0,]]>得到dφdt=[12τphαGnΔn-Δωo]+kc|Ei||E|sin(φi-φ)---(5)]]>又由于G(n,S)=G(nos,Sos)+∂G∂n|nos,Sos(n-nos)+∂G∂S|nos,Sos(S-Sos)---(6)]]>=1+Gn(1-ksSos)Δn-ksGn(nos-no)ΔS]]>Rs=KtotRsp=KKzRsp=KKznspGτph---(7)]]>及載流子密度速率方程，將(6)式代入得dndt=J-nτs-GτphVS=J-Δnτs-nosτs-1+Gn(1-ksSos)Δn-ksGn(nos-no)ΔSτphVS---(8)]]>方程(4)、(5)、(8)組成了描述激光器動態(tài)特性的理論基礎。穩(wěn)定鎖定特性可由ddt=0]]>得到。由(8)式
Δn=[J-nosτs-SτphV+ksGn(nos-no)ΔSτphVS][1τs+Gn(1-ksSos)SτphV]-1---(9)]]>由(5)式sin(φi-φ)=[-12τphαGnΔn+Δωo][kc|Ei||E|]-1---(10)]]>由(8)式和G＝1可解得穩(wěn)態(tài)無注入時自由運轉(zhuǎn)腔內(nèi)光子數(shù)Sos和載流子密度nos。為方便計算，將ΔS＝S-Sos代入(4)～(10)式，最終得到穩(wěn)定注入鎖定時腔內(nèi)光子數(shù)增量ΔS與注入光子數(shù)S1和泵浦速率J的關系。按照 和P/Pos＝S/Sos，借助于計算機，使用表1中的激光器參數(shù)，可得到附圖1。由附圖1可見，在不發(fā)生注入光誘導脈動(ILIP，InjectedLight-Induced Pulsation)現(xiàn)象的小光強條件下，輸出光功率從自由運轉(zhuǎn)光功率到增加1％時，對于較弱的泵浦J/Jth＝1.3，注入光功率僅能達到0.004mW表1、InGaAsP激光器參數(shù) (-23.98dBm)的水平；而對于較強的泵浦J/Jth＝4.5，注入光功率最高達0.1mW(-10dBm)。這里，P1是注入到激光器有源介質(zhì)內(nèi)的光功率，若計入光約束因子Γ，則注入光功率應為P1/Γ，因而附圖1中的橫坐標刻度應當更大。注入光強在較大的范圍內(nèi)變化，輸出光強變化很小，由泵浦決定。這與文獻報道的理論和實驗的比較一致。這一現(xiàn)象就是注入鎖定光限幅放大和相位調(diào)制光放大器的物理基礎。
注入鎖定后，諧振腔內(nèi)光電場和注入光電場的相對相位關系為φ-φi=-sin-1(ΔωΔωL)-tan-1α---(11)]]>其中，Δω＝ωi-ω為注入光與腔內(nèi)光頻率之差，ΔωL=fd|Ei||E‾|1+α2,]]>E為穩(wěn)定時諧振腔內(nèi)光電場振幅。由(11)式，當Δω＝0即0失諧時，φ-φi＝-tan-1α，與注入光電場和輸出光電場振幅無關，由α決定。而對于特定的激光器，α幾乎為一常數(shù)。這就表明，在Δω＝0的條件下，輸出光電場再現(xiàn)了輸入光電場的相位。
Hui指出，由于激光器不穩(wěn)定性和鎖定失諧范圍的非對稱性由α決定，使得負失諧頻率(ωi＜ω)發(fā)生鎖定所需的模增益下降，而正失諧發(fā)生鎖定所需的模增益上升，即α造成的輸出光功率相對于失諧量的非對稱性，在使用端面反射F-P腔半導體激光器時，較大的正失諧將遠比未鎖定的邊縱模不穩(wěn)定，因而鎖定相位差被限制在≤π/2。幸運的是，對于0失諧的情況，這一效應并不影響鎖定模的穩(wěn)定。
采用DFB結構激光器，由于對邊模較強的抑制，在低注入情況下，發(fā)生穩(wěn)定鎖定的失諧范圍成為以自由運轉(zhuǎn)頻率(0失諧)為中心的對稱區(qū)域，正失諧的很大一部分鎖定輸出功率小于自由運轉(zhuǎn)時的輸出功率，衰減振蕩邊模峰或偽真的自由運轉(zhuǎn)模則完全不出現(xiàn)。這為相移鍵控(PSK)調(diào)制的實現(xiàn)提供了可能，也為本發(fā)明提出的應用提供了更可靠的特性。采用DFB(分布反饋布拉格光柵)結構激光器更利于實現(xiàn)穩(wěn)定的單模和快速的暫態(tài)抑制。
發(fā)生穩(wěn)定的注入鎖定的注入光強應當在一定的范圍內(nèi)。一方面，注入相干光受激放大后的輸出光強應大于激光器自發(fā)輻射受激放大輸出光強，即注入光在與自發(fā)輻射光爭奪反轉(zhuǎn)載流子的過程中占優(yōu)，因而注入光強有最小限制。另一方面，在較強的一個光強范圍內(nèi)，注入光將導致激光器產(chǎn)生注入光誘導脈動現(xiàn)象，輸出光具有一定的拍頻，因而注入光強不應落入這一范圍。
發(fā)生穩(wěn)定的注入鎖定最小注入光子數(shù)應滿足Si≥Rs2/(4kc2Sos)(12)在泵浦速率遠大于閾值時(通常J/Jth≥1.5)，(12)式條件可以忽略。由于Δω＝0時，注入鎖定失諧范圍ΔωL=fd|Ei||E‾|1+α2]]>要求Pi＞0，所以在這種情況下，只要有光子注入，激光器就可以被鎖定。
發(fā)生穩(wěn)定的注入鎖定最大注入光子數(shù)應滿足SiSos≤[1τs+S‾(GN+Gs)]2kc2(1+α2)---(13)]]>其中，S為穩(wěn)定時諧振腔內(nèi)光子數(shù)。
由于在高速運轉(zhuǎn)時，激光器的特性主要由諧振腔內(nèi)的衰減振蕩特性決定。當外部相干光注入諧振腔后，有源介質(zhì)內(nèi)的動態(tài)物理過程與階躍電流注入激光器，有源介質(zhì)內(nèi)建立的光電場由0增加到第一次到達穩(wěn)態(tài)光子數(shù)(即開啟延遲)后的光子-載流子相互作用過程完全相同，因而兩者具有相同的時域響應(除去電流注入的開啟延時)，主要由激光器自身的特性決定，即所謂的激光器的本征帶寬，而與驅(qū)動電路無關。衰減振蕩頻率為ωr=[S‾(GN/τph+Gs/τs)+kc2SiS‾+(GsΔS‾-GNΔn)(1τs+GsS‾/2)]12---(14)]]>衰減系數(shù)為1τr=S‾(GN+Gs)+1τs+(GsΔS‾-GNΔn)---(15)]]>其中，ΔS為穩(wěn)定時比自由運轉(zhuǎn)時諧振腔內(nèi)光子數(shù)增量。由(14)式和(15)式可見，為了達到快速響應，應盡可能降低載流子壽命。通過有源層高摻雜可以大大降低載流子壽命，Wood-Hi Cheng等報道了連續(xù)波3dB帶寬達22GHz，1.2Gbit/s歸零信號(RZ)較好的眼圖和BER特性。但由于俄歇(Auger)復合隨摻雜增加而快速增加，使得輻射量子效率降低，閾值電流增加。采用量子阱結構可以大大降低載流子壽命，并且量子阱大大增加了載流子密度，從而使 得到增強。當忽略注入鎖定對調(diào)制帶寬的增強作用， 的增加仍使調(diào)制帶寬達2～8GHz。由(14)式，ωr近似地正比于 通過采用窗口激光器結構和縮短腔長的辦法可以增強對衰減振蕩的抑制。Jacob等采用量子阱結構單勢壘遂道注入電流，使3dB帶寬達到30GHz。Bhattacharya等采用In0.4Ga0.6As/GaAs量子點結構遂道注入電流，室溫調(diào)制帶寬達15GHz，Ghosh等則達到了22GHz。在計入注入鎖定的增強后，調(diào)制帶寬可達到35GHz以上。DFB結構40Gbit/s直接電注入調(diào)制激光器也見報道。
B.相位相差π或π的奇數(shù)倍的雙光束干涉。當兩相干光束在空間某點發(fā)生交疊時，將發(fā)生干涉現(xiàn)象，干涉結果取決于兩光束的強度(光電場振幅)、相位、頻率、偏振方向及傳輸方向。為簡便起見，這里考慮同頻率、同偏振方向、同傳輸方向、強度不同、相位差恒定的兩束光。設E1＝|E1|exp[j(ωt-βx+φ1)]+c.c.(16)E2＝|E2|exp[j(ωt-βx+φ2)]+c.c.(17)則相干涉后E1+E2＝|E1|exp[j(ωt-βx+φ1)]+|E2|exp[j(ωt-βx+φ2)]+c.c.
＝[|E1|exp(jφ1)+|E2|exp(jφ2)]exp[j(ωt-βx)]+c.c. (18)＝{|E1|+|E2|exp[j(φ2-φ1)]}exp[j(ωt-βx+φ1)]+c.c.
當兩光束相位相差π或π的奇數(shù)倍，即反相時，φ2-φ1＝±(2p+1)π(p＝0，1，2…) (19)(18)式成為E1+E2＝(|E1|-|E2|)exp[j(ωt-βx+φ1)]+c.c.(20)由于光電場振幅不為負值，式(18)到(20)已經(jīng)暗含了|E1|≥|E2|這一條件。式(20)表明，兩束同頻率、同偏振方向、同傳輸方向、相位相差π或π的奇數(shù)倍的相干光疊加后，成為以振幅差為振幅，相位與振幅較大的光束相同的沿原方向傳輸?shù)墓狻?br> 若將滿足上述條件的光束E1+E2注入激光器諧振腔，由A節(jié)的討論，當E1+E2滿足A節(jié)的條件，即E1+E2的頻率等于激光器有源腔最高增益中心頻率，大小在(12)式和(13)式?jīng)Q定的范圍內(nèi)，激光器泵浦速率遠大于閾值，那么，只要||E1|-|E2||＞0，即|E1|≠|(zhì)E2|，就可以使激光器被鎖定，輸出光強不隨E1+E2變化，而相位則完全再現(xiàn)了E1+E2的相位。由(18)到(20)式知，E1+E2的相位與E1和E2中的較大者相同，則由于E1和E2的大小關系不同，相位得到了π的突變，而輸出光強不變。
基于上述半導體激光器注入鎖定原理和相位相差π或π的奇數(shù)倍的雙光束干涉原理，本發(fā)明提供的基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器的技術方案如下基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，如圖2所示，由兩個全反射鏡M1和M2、四個為分束鏡BS1～BS4、一個參考激光器RL、一個從激光器SL和兩個光隔離器ISO1和ISO2組成。強度調(diào)制(IM)模擬信號輸入光經(jīng)分束鏡BS1分為兩路比較信號光光Ps經(jīng)全反射鏡M1反射后通過光隔離器ISO1、分束鏡BS2后進入從激光器SL；另一路光注入?yún)⒖技す馄鱎L。參考激光器RL的輸出參考光經(jīng)分束鏡BS3分為從激光器SL的輸入?yún)⒖脊釶IR和從激光器SL的輸出參考光POR；輸入?yún)⒖脊釶IR經(jīng)分束鏡BS2反射后進入從激光器SL，輸出參考光POR經(jīng)全反射鏡M2反射后到達分束鏡BS4。從激光器SL的輸出光PL和從激光器SL的輸出參考光POR經(jīng)分束鏡BS4后輸出整個全光比較器的比較輸出光PD。分束鏡BS2處(即B點)，比較信號光PS與分束鏡BS1處(即A點)的模擬信號輸入光同相位，從激光器SL的輸入?yún)⒖脊釶IR與分束鏡BS1處(即A點)的模擬信號輸入光反相位；分束鏡BS4處(即D點)，從激光器SL的輸出參考光POR與分束鏡BS1處(即A點)的模擬信號輸入光同相位；比較信號光Ps的功率與從激光器SL的輸入?yún)⒖脊釶IR的功率相比當Ps＞PIR+δI時，其中δI為SL發(fā)生注入鎖定的最小注入光強，從激光器SL的輸出光PL與分束鏡BS1處(即A點)的模擬信號輸入光同相位；當Ps＜PIR-δI時，從激光器SL的輸出光PL與分束鏡BS1處(即A點)的模擬信號輸入光反相位。
上述方案中，從激光器SL宜采用DFB結構激光器。
如圖2所示，強度調(diào)制(IM)模擬信號光經(jīng)分束鏡BS1分為兩路一路光Ps經(jīng)全反射鏡M1反射后通過光隔離器ISO1、分束鏡BS2后進入從激光器SL；另一路注入?yún)⒖技す馄鱎L。參考激光器RL具有較窄的調(diào)制帶寬，響應速度較低，但大于其輸入信號光的相位變化速度。當信號光注入?yún)⒖技す馄鱎L后，參考激光器RL的輸出為限幅的相位調(diào)制光，光強由RL驅(qū)動電流決定，相位與輸入信號光同步。參表2、比較器的邏輯真值表和對應的信號光強

考激光器RL輸出光經(jīng)分束鏡BS3分為從激光器SL的輸入?yún)⒖脊夂洼敵鰠⒖脊釶IR和POR。若以分束鏡BS1處信號光相位為參考0相位，控制各支路光程使得相位與分束鏡BS1處信號光相差π的奇數(shù)倍則記為π相位，相差π的偶數(shù)倍則記為0相位，那么通過設計各個支路光程，可以使得在分束鏡BS2處，Ps為0相位，PIR為π相位，分束鏡BS4處從激光器SL輸出光束PL相位與分束鏡BS2處相干結果PI相同，POR為0相位。Ps光的功率與PIR光的功率相比當Ps＞PIR+δI時，其中δI為從激光器SL發(fā)生注入鎖定的最小注入光強，在0失諧和泵浦速率遠大于閾值的條件下，δI→0，從激光器SL輸出光PL在分束鏡BS4處與BS2處Ps同相位，PL的大小由泵浦決定。由于分束鏡BS4處POR與分束鏡BS2處Ps同相位，因而分束鏡BS4處PL與POR相位相差π的偶數(shù)倍而相干相長。當Ps＜PIR-δI，分束鏡BS4處PL相位與分束鏡BS2處PIR相同，從而與分束鏡BS4處POR相位相差π的奇數(shù)倍而相干相消。所以由分束鏡BS2處Ps與PIR的大小關系，可得到在分束鏡BS4處的干涉合束是相長還是相消。若設定系統(tǒng)，使在分束鏡BS4處PL＝POR，則當Ps＞PIR+δI時，干涉輸出PD＝4POR；當Ps＜PIR-δI時，干涉輸出PD＝0。實現(xiàn)的比較功能如表2。其中已略去在泵浦速率遠大于閾值的條件下可忽略量δI?！啊痢碧柋硎静淮_定的輸出。由于當泵浦速率遠大于閾值時，δI→0，注入光強存在量子起伏，從激光器SL來不及跟上Ps在[PIR-δI，PIR+δI]區(qū)間內(nèi)的快速掠過過程，因而“×”號的情形極難在信號變化的特征時間內(nèi)穩(wěn)定實現(xiàn)。通過集成光電子技術，可以將附圖2的結構單片集成，得到高可靠性和性能的全光光強比較器。在光路中應當考慮回射的影響，因為當回射較強時，會影響激光器鎖定可靠性和鎖定的靈敏度。另外，在單片集成中，為保證光程精度，要求增加額外的相位調(diào)制環(huán)節(jié)，否則，對制作工藝精度的要求較高。
由附圖2的光路分析可知，干涉輸出光束注入從激光器諧振腔，當1)激光器的泵浦遠大于閾值，2)各支路滿足圖中標示的相位關系，3)相干輸出光強不為零，并且不大于使激光器產(chǎn)生脈動現(xiàn)象的注入光強，4)相干光束頻率接近于激光器自由運轉(zhuǎn)頻率，5)各激光器的泵浦使從激光器鎖定輸出光強等于輸出比較光強時，就可以將激光器鎖定，系統(tǒng)的輸出為取決于信號光與輸入比較光強大小關系的階躍信號。系統(tǒng)經(jīng)優(yōu)化后，光路部分工作于高速，而各驅(qū)動電路則可以工作于接近直流的頻率。因而系統(tǒng)的速度僅受從激光器衰減振蕩特性和光束在系統(tǒng)內(nèi)傳輸時間的限制。
本發(fā)明提出一種基于相位相差π的奇數(shù)倍的雙光束干涉和激光器注入鎖定原理的全光光強比較器。該比較器的主要特點在于1)比較器光路主體工作在高速，驅(qū)動電路則可以工作在較低的速度甚至直流。當調(diào)整系統(tǒng)滿足一定要求時，比較器的響應速度主要決定于由注入鎖定激光器的結構產(chǎn)生的衰減振蕩特性，幾乎與泵浦無關。這就避開了外部泵浦，特別是半導體激光器條件下驅(qū)動電路的速度瓶頸，從而降低了電路成本。2)在注入鎖定激光器的注入端和輸出端進行了兩次干涉，實現(xiàn)了光強和相位的互換，最終得到與輸入光強無關的穩(wěn)定光強輸出，輸出光強大小由泵浦決定，與無源比較器比較而言占有優(yōu)勢。3)由于該系統(tǒng)采用強度(幅度)調(diào)制的相干光源作為信號光源，系統(tǒng)的正常工作對各個光路的光程精度要求較高，在全光集成的條件下，調(diào)整較困難，需要加入相應的調(diào)整環(huán)節(jié)，如相位調(diào)制器，否則對于工藝的要求就相應提高。
由于現(xiàn)代高速激光器，特別是在信息光電子領域運用廣泛的半導體激光器，對于光束的放大帶寬已可達到數(shù)十GHz，按照本發(fā)明提出的全光比較器結構，比較器的響應速度將達到同一數(shù)量級。本發(fā)明可用于高速數(shù)字光通信系統(tǒng)中的時鐘同步和比特判別、高速模數(shù)轉(zhuǎn)換器中的比較量化、全光邏輯及控制系統(tǒng)等。


圖1不同強度泵浦時注入鎖定輸出光功率與注入光功率的關系。(a)6種不同強度泵浦條件下注入光功率和鎖定輸出光功率關系曲線；(b)泵浦較強時，在較大的范圍內(nèi)，注入光功率和鎖定輸出光功率關系曲線。
圖2基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光光強比較器結構示意圖。M1、M2為全反射鏡，BS1～BS4為分束鏡，RL為參考激光器，SL為從激光器，ISO1、ISO2為光隔離器。以BS1處信號光相位為參考0相位，各支路光程使得相位與BS1處信號光相差π的奇數(shù)倍則記為π相位，相差π的偶數(shù)倍則記為0相位，如各支路“/”下所示。Ps為比較信號光，PIR為從激光器的輸入?yún)⒖脊?，PL為從激光器的注入鎖定輸出，POR為從激光器的輸出參考光，PD為比較器輸出。
權利要求
1.基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，其特征是，由兩個全反射鏡(M1和M2)、四個為分束鏡(BS1～BS4)、一個參考激光器(RL)、一個從激光器(SL)和兩個光隔離器(ISO1和ISO2)組成；強度調(diào)制模擬信號光經(jīng)分束鏡(BS1)分為兩路一路比較信號光(PS)經(jīng)全反射鏡(M1)反射后通過光隔離器(ISO1)、分束鏡(BS2)后進入從激光器(SL)；另一路光注入?yún)⒖技す馄?RL)；參考激光器(RL)的輸出參考光經(jīng)分束鏡(BS3)分為從激光器(SL)的輸入?yún)⒖脊?PIR)和從激光器(SL)的輸出參考光(POR)；輸入?yún)⒖脊?PIR)經(jīng)分束鏡(BS2)反射后進入從激光器(SL)，輸出參考光(POR)經(jīng)全反射鏡(M2)反射后到達分束鏡(BS4)；從激光器(SL)的輸出光(PL)和從激光器(SL)的輸出參考光(POR)經(jīng)分束鏡(BS4)后輸出整個全光比較器的比較輸出光(PD)；控制各光路的光程使得分束鏡(BS2)處(即B點)，比較信號光(PS)與分束鏡(BS1)處(即A點)的模擬信號輸入光同相位，從激光器(SL)的輸入?yún)⒖脊?PIR)與分束鏡(BS1)處(即A點)的模擬信號輸入光反相位；分束鏡(BS4)處(即D點)，從激光器(SL)的輸出參考光(POR)與分束鏡(BS1)處(即A點)的模擬信號輸入光同相位；比較信號光(PS)的功率與從激光器(SL)的輸入?yún)⒖脊?PIR)的功率相比當PS＞PIR+δ1時，其中δ1為SL發(fā)生注入鎖定的最小注入光強，從激光器(SL)的輸出光(PL)與分束鏡(BS1)處(即A點)的模擬信號輸入光同相位；當PS＜PIR-δ1時，從激光器(SL)的輸出光(PL)與分束鏡(BS1)處(即A點)的模擬信號輸入光反相位。
2.根據(jù)權利要求1所述的基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，其特征是，所述從激光器(SL)宜采用DFB結構激光器。
3.根據(jù)權利要求1所述的基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，其特征是，所述參考激光器RL具有較窄的調(diào)制帶寬，響應速度較低，但大于其輸入信號光的相位變化速度。
4.根據(jù)權利要求1所述的基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，其特征是，所述分束鏡BS4處從激光器(SL)的輸出光(PL)功率等于從激光器(SL)的輸出參考光(POR)的功率。
全文摘要
基于雙光束干涉和注入鎖定原理的全光比較器，屬于光電子技術領域。由兩個全反射鏡M1和M2、四個為分束鏡BS1～BS4、一個參考激光器RL、一個從激光器SL和兩個光隔離器ISO1和ISO2組成；利用參考激光器RL產(chǎn)生從激光器SL的輸入?yún)⒖脊釶
文檔編號H01S5/00GK1834764SQ20061002079
公開日2006年9月20日 申請日期2006年4月26日 優(yōu)先權日2006年4月26日
發(fā)明者楊亞培, 廖小軍, 戴基智, 劉永智, 張曉霞 申請人:電子科技大學