技術特征：

1.一種CFRP與鈦合金疊層結構鉆孔刀具壽命的預測方法，其特征在于，該方法的具體步驟如下：

步驟1、設置分層缺陷和撕裂缺陷的標準，即分層缺陷區(qū)域的最大直徑和撕裂缺陷區(qū)域的最大直徑；

步驟2、設置疊層結構鉆孔鉆頭磨鈍標準為鉆頭后刀面磨損值VB不大于0.08mm；

步驟3、根據(jù)公式(1)計算碳纖維復合材料產(chǎn)生分層缺陷的臨界軸向切削力，根據(jù)公式(2)計算撕裂缺陷的臨界軸向切削力；

$F_{AL}=\frac{{D_m}^2+4.259\×{D_L}^2}{0.02667\×{D_L}^2}---\left(1\right)$

$F_{AT}=\frac{D_m^{\′2}+3.423\×{D_T}^2}{0.021429\×{D_T}^2}{D}_m^{\′}---\left(2\right)$

其中，F(xiàn)_AL為產(chǎn)生分層缺陷的臨界軸向切削力，D_m為分層缺陷區(qū)域最大直徑，D_L為分層缺陷區(qū)域鉆孔直徑；F_AT為產(chǎn)生撕裂缺陷的臨界軸向切削力，D′_m為撕裂缺陷區(qū)域最大直徑，D_T為撕裂缺陷區(qū)域鉆孔直徑；

步驟4、輸入初始鉆孔數(shù)量；

步驟5、根據(jù)疊層結構平穩(wěn)鉆孔階段鉆孔動態(tài)實時軸向切削力隨制孔數(shù)量變化的映射關系模型，計算在當前鉆頭結構幾何參數(shù)、鉆孔工藝參數(shù)和鉆孔數(shù)量條件下，動態(tài)實時的鉆孔軸向切削力；所述鉆孔動態(tài)實時軸向切削力隨制孔數(shù)量變化的映射關系模型如式(1)所示；

F_z＝1.136N+102.927+F_zf (1)

其中，F(xiàn)_z為鉆孔軸向切削力，N為鉆孔數(shù)量，F(xiàn)_zf為鉆孔軸向切削力修正值，F(xiàn)_zf的計算如式(2)所示；

其中，β為鉆頭螺旋角，α_r為鉆頭外緣后角，為鉆頭頂角，Vc為鉆孔切削速度，fr為鉆孔每轉進給量；

步驟6、根據(jù)分層缺陷的臨界軸向切削力、撕裂缺陷的臨界軸向切削力、動態(tài)實時的鉆孔軸向切削力、分層缺陷評價分析模型和撕裂缺陷評價分析模型，計算當前動態(tài)實時鉆孔軸向切削力能夠產(chǎn)生的分層缺陷區(qū)域直徑和撕裂缺陷區(qū)域直徑；所述分層缺陷評價分析模型和撕裂缺陷評價分析模型分別如式(3)和式(4)所示；

$\frac{{D_m}^2}{{D_L}^2}=0.02667Fz-4.259---\left(3\right)$

$\frac{D_m^{\′2}}{{D_T}^2}=0.021429Fz-3.423---\left(4\right)$

如果動態(tài)實時鉆孔軸向切削力小于分層缺陷的臨界軸向切削力，分層缺陷區(qū)域直徑D_L為0mm；如果動態(tài)實時鉆孔軸向切削力小于撕裂缺陷的臨界軸向切削力，撕裂缺陷區(qū)域直徑D_T為0mm；

步驟7、如果步驟6計算獲得的分層缺陷區(qū)域直徑小于步驟1設置的分層缺陷區(qū)域最大直徑，則繼續(xù)執(zhí)行步驟8，否則執(zhí)行步驟12；

步驟8、如果步驟6計算獲得的撕裂缺陷區(qū)域直徑小于步驟1設置的撕裂缺陷區(qū)域最大直徑，則繼續(xù)執(zhí)行步驟9，否則執(zhí)行步驟12；

步驟9、根據(jù)疊層結構鉆孔平穩(wěn)初始階段鉆頭后刀面磨損值隨制孔數(shù)量變化的映射關系模型，計算在當前鉆頭結構幾何參數(shù)、鉆孔工藝參數(shù)和鉆孔數(shù)量條件下，鉆頭后刀面磨損值VB；所述鉆頭后刀面磨損值VB隨制孔數(shù)量變化的映射關系模型如式(5)所示；

VB＝0.001333N-0.01333+VB_f (5)

其中，VB為鉆頭后刀面磨損值，VB_f為后刀面磨損修正值，VB_f的計算如式(6)所示；

步驟10、如果步驟9計算獲得的鉆頭后刀面磨損值VB小于步驟2設置的磨鈍標準VB值，則繼續(xù)執(zhí)行步驟11，否則執(zhí)行步驟12；

步驟11、鉆孔數(shù)量增加1個，返回執(zhí)行步驟5；

步驟12、預測分析過程結束，設置疊層結構鉆孔刀具壽命為當前制孔數(shù)量，輸出鉆孔刀具壽命、分層缺陷區(qū)域直徑、撕裂缺陷區(qū)域直徑和鉆頭后刀面磨損值VB。