本發(fā)明涉及油氣管道穿跨越
技術(shù)領(lǐng)域：
，特別涉及一種管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法。
背景技術(shù)：
：石油與天然氣作為國家戰(zhàn)略能源，在過去幾十年間需求量不斷增加。作為生命線工程之一的埋地管道擔(dān)負(fù)著油氣資源的主要輸送任務(wù)，為我國生產(chǎn)建設(shè)、經(jīng)濟(jì)發(fā)展和社會(huì)穩(wěn)定提供重要的能源保障。長(zhǎng)輸油氣管道在建設(shè)和運(yùn)行過程中，因自然環(huán)境變化可能遭受各種不良地質(zhì)條件侵害，給管道安全運(yùn)行帶來了嚴(yán)重威脅。地震是對(duì)社會(huì)和人類危害最大的突發(fā)性自然災(zāi)害，我國作為世界上地震活動(dòng)較強(qiáng)烈的國家地震災(zāi)害是我國最嚴(yán)重的自然災(zāi)害之一。根據(jù)大量震害統(tǒng)計(jì)資料，管道的破壞主要來自兩個(gè)方面：一個(gè)方面是由于波動(dòng)影響而產(chǎn)生的管道破壞，另一個(gè)方面是由于大變形產(chǎn)生的管道破壞，而管道通過斷裂帶的破壞是典型的大變形破壞實(shí)例。當(dāng)長(zhǎng)輸埋地管道跨越斷層時(shí)，由于斷層區(qū)地面發(fā)生較大錯(cuò)動(dòng)，埋地管道會(huì)隨著土體的變形而變形，并且受到來自管道橫向和軸向的土反力作用。當(dāng)管道受拉時(shí)，若拉伸應(yīng)變超過極限值，管道就會(huì)破壞；當(dāng)管道受壓時(shí)，會(huì)由于薄殼失穩(wěn)而造成屈曲破壞。理論上，減小埋深、提高管材的延性、改變斷層平面與管軸之間的夾角、選擇管道穿越斷層的位置、增加管道的壁厚、調(diào)整錨固點(diǎn)及固定墩的位置等措施可以減小地震對(duì)管道的威脅。地下管道由于受到環(huán)境荷載作用、腐蝕效應(yīng)、疲勞效應(yīng)和材料老化等不利因素的影響，嚴(yán)重的削弱了管道的抗震能力。如何避免管道發(fā)生破壞，一直是工程設(shè)計(jì)人員研究的課題。對(duì)于跨斷層埋地管道，主要包括如下抗震措施：1)埋置管線時(shí)，盡量避開活斷層地帶。如必須通過，充分利用現(xiàn)有的活斷層資料或地震安全性評(píng)價(jià)結(jié)果，進(jìn)行抗震設(shè)防，同時(shí)正確選擇管道與斷層交角，使管線在斷層運(yùn)動(dòng)時(shí)受拉，避免受壓。由于斷層走向的預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)際情況相比有一定的誤差，因此不能僅靠選擇合適的管道與斷層交角來達(dá)到抗震目的。2)管線應(yīng)盡量淺埋，且宜埋設(shè)在松散或中等密度的非粘性土中，以利于降低發(fā)生斷層運(yùn)動(dòng)時(shí)土壤對(duì)管線的約束力。減小管道與土壤之間接觸面的摩擦角可以增大管道承受斷層位移的能力，例如在與斷層交會(huì)處附近管道采用環(huán)氧樹脂套層。松散的砂在水平載荷時(shí)壓實(shí)，在密實(shí)過程中，摩擦角增加，產(chǎn)生的最大管力與初始密度較高的砂的情況一致。減小管道與土壤之間的摩擦角是有利的，但其主要體現(xiàn)在軸向，而土壤對(duì)管道的橫向抗力改變不大。3)使用抗震性能好(強(qiáng)度高、延性好)的管材。較大的壁厚是管道受拉時(shí)影響管道反應(yīng)的最主要有利因素。在管道受壓縮的情況下，直徑與壁厚之比越小越有利，故實(shí)際工程中宜采用延性好的厚壁管道。厚壁管道可以大大提高管道抗震能力，但是厚度增加是有限度的，對(duì)于大的錯(cuò)動(dòng)，可能不滿足要求。4)管道適應(yīng)斷層的能力和管道與土體間的摩擦系數(shù)、回填土的容重成反比，應(yīng)盡量選擇摩擦系數(shù)和回填土的容重低的土料作為回填土。一般來說，管道經(jīng)過活動(dòng)斷層處的回填土宜采用疏松至中等密度、無粘性的土料。5)實(shí)際錨固點(diǎn)即固定墩的位置應(yīng)該盡量遠(yuǎn)離斷層，每側(cè)至少距離斷層1.5Le(Lt)—2.0Le(Lt)。其中，Le為管道彈性部分的滑動(dòng)長(zhǎng)度，Lt為斷層一側(cè)管道的滑動(dòng)長(zhǎng)度。若管道有足夠的滑動(dòng)長(zhǎng)度，即為管道提供了允許的錯(cuò)動(dòng)位移，可以避免由于斷層橫向錯(cuò)動(dòng)使管道剪斷。增加非錨固長(zhǎng)度可以增加管道對(duì)斷層運(yùn)動(dòng)的承受力。但是，通常只在長(zhǎng)度達(dá)到離斷層大約200米時(shí)見效，長(zhǎng)度繼續(xù)增加就只會(huì)產(chǎn)生很小的附加能力(包括橫向和軸向)。由此可見，在大的斷層錯(cuò)動(dòng)下，上述措施可能無法滿足要求，即目前尚無可靠有效的抗震措施。隨著社會(huì)的發(fā)展，管道功能要求越來越高，許多重要的、危險(xiǎn)的長(zhǎng)輸管道(輸送介質(zhì)為有毒、有害、易燃、易爆)對(duì)管道的抗震性能提出了更高的要求，由于地震的斷層的不可預(yù)見性以及管道地震反應(yīng)的復(fù)雜性使得傳統(tǒng)的抗震結(jié)構(gòu)和抗震方法未必有效。當(dāng)?shù)卣鸢l(fā)生時(shí)，管道周圍的土壤載荷作用在管道上，依然會(huì)使管道發(fā)生橫向位移、縱向位移以及空間位移等復(fù)雜的位移形式，造成管道的失穩(wěn)破壞。鑒于埋地管線在斷層作用下表現(xiàn)出來的脆弱性，以及其破壞對(duì)社會(huì)產(chǎn)生的巨大危害性，我們有必要采取更可靠有效的措施來提高和保證跨斷層埋地管線在斷層錯(cuò)動(dòng)下的抗震安全性。自我國頒布《規(guī)范》和《導(dǎo)則》以來，我國的管道抗震設(shè)計(jì)水平有所提高，但是許多新的研究成果還沒有納入規(guī)范，例如地震工程界新的研究表明，當(dāng)斷裂帶發(fā)生突然的錯(cuò)動(dòng)時(shí)，若地表土層具有一定的厚度，則地表破裂面的破裂角、破裂方向、位移量均與基巖不同。這個(gè)結(jié)果說明場(chǎng)地條件不但影響地震反應(yīng)譜，而且影響地表破裂面及位移幅值，同樣若對(duì)于不同的活動(dòng)斷層類型(例如正斷層、走滑斷層、逆斷層等)，由于具有一定厚度土層的地面破裂面不同，管道的抗震設(shè)計(jì)方法也存在著巨大的差異。對(duì)于長(zhǎng)輸管道穿越走滑斷層區(qū)，比較經(jīng)典的方法是Newmark方法和kennedy方法，目前美國和我國在規(guī)范中依舊采用Newmark方法。但是其分析的結(jié)果與實(shí)際測(cè)試情況誤差較大，不僅無法給予行之有效的管道抗震設(shè)計(jì)方法，而且也容易造成成本浪費(fèi)，并耗費(fèi)了大量的人力和物力。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：為了解決現(xiàn)有長(zhǎng)輸管道穿越走滑斷層的抗震設(shè)計(jì)誤差大、易浪費(fèi)成本等問題，本發(fā)明提供了一種管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法，包括：計(jì)算走滑斷層所在地表最大位錯(cuò)量，并確定回填土土壤類型、管道埋深、管道與土壤接觸面的類型、走滑斷層與管道的夾角；獲取穿越所述走滑斷層的管道參數(shù)，并計(jì)算平行于管道軸向的斷層位移和管道法線方向上的斷層位移；建立管道穿越所述走滑斷層的有限元模型，并利用獲取的管道參數(shù)對(duì)所述有限元模型進(jìn)行參數(shù)化處理；利用所述有限元模型模擬所述走滑斷層滑移時(shí)的管道最大應(yīng)變，并根據(jù)模擬結(jié)果建立管道穿越所述走滑斷層的最大應(yīng)變經(jīng)驗(yàn)公式，對(duì)所述經(jīng)驗(yàn)公式中的待定參數(shù)進(jìn)行擬合，得到管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變與各個(gè)參數(shù)的具體數(shù)值關(guān)系。所述利用所述有限元模型模擬所述走滑斷層滑移時(shí)的管道最大應(yīng)變，并根據(jù)模擬結(jié)果建立管道穿越所述走滑斷層的最大應(yīng)變經(jīng)驗(yàn)公式的步驟具體為：將不同的管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線、管徑D、壁厚t等參數(shù)引入有限元模型，得到不同工況下管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變；根據(jù)不同的最大應(yīng)變，建立管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變?chǔ)沤?jīng)驗(yàn)公式，具體如下：1)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角小于90度時(shí)：2)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角大于90度時(shí)：其中：x1,x2,...x14為待定系數(shù)；D為管道直徑，單位為m；t為管道壁厚，單位為m；f為走滑斷層位移，單位為m；α為走滑斷層與管道的夾角，單位為弧度；p為管道內(nèi)壓，單位為MPa；tu為軸向土彈簧，單位為KN/m；pu為水平方向側(cè)向土彈簧，單位為KN/m；c為回填土的特征粘結(jié)強(qiáng)度；H為管道中心線的埋深；γ為土壤的有效重量；fr為與管道土層界面相關(guān)的系數(shù)；φ為土壤的內(nèi)摩擦角；C0～C4為與內(nèi)摩擦角有關(guān)系數(shù)取值。所述最大位錯(cuò)量根據(jù)走滑斷層所在地表的地質(zhì)資料和地震數(shù)據(jù)來計(jì)算，具體計(jì)算公式為：log(M)＝-4.8+0.69Mw，其中：log(M)是以10為底數(shù)的常用對(duì)數(shù)，Mw為地震矩震級(jí)。所述回填土土壤類型包括密砂、松砂、硬粘土和松粘土；所述管道與土壤接觸面的類型包括混凝土層、煤焦油、粗糙的鋼表面、光滑的鋼表面和熔結(jié)環(huán)氧粉末。所述管道參數(shù)包括管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線、管徑D、壁厚t、工作壓力彈性模量E和管道允許的最大拉伸應(yīng)變?chǔ)舖ax；所述管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線通過實(shí)驗(yàn)測(cè)得，并用Ramberg-Osgood方程進(jìn)行擬合：其中：ε為應(yīng)變、σ為應(yīng)力、E為工作壓力彈性模量、σs為屈服應(yīng)力；α和N為Ramberg-Osgood參數(shù)，N為非線性項(xiàng)的硬化參數(shù)，α為屈服偏移量；所述最大拉伸應(yīng)變?chǔ)舖ax為：εmax＝δ(2.36-1.58λ-0.101ξη)(1+16.1λ-4.45)(-0.157+0.239ξ-0.241η-0.315)其中：λ為屈強(qiáng)比，η為缺欠深度與壁厚比率，ξ為缺欠長(zhǎng)度與壁厚比率，δ為表觀斷裂韌度。所述建立管道穿越所述走滑斷層的有限元模型，并利用獲取的管道參數(shù)對(duì)所述有限元模型進(jìn)行參數(shù)化處理的步驟具體包括：利用有限元軟件建立有限元模型，并在建立有限元模型過程中，根據(jù)走滑斷層所在地表位錯(cuò)量，將距離走滑斷層較遠(yuǎn)的管道采用管單元離散，將走滑斷層附近的管道采用彎管單元離散；將回填土土壤類型、管道埋深、管道與土壤接觸面的類型、走滑斷層與管道的夾角、走滑斷層的斷層位移和獲取的管道參數(shù)引入有限元模型，實(shí)現(xiàn)對(duì)有限元模型的參數(shù)化處理。本發(fā)明提供的管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法，通過建立有限元模型模擬走滑斷層發(fā)生滑移后管道的實(shí)際變化情況，擬合出了適用于走滑斷層中的管道設(shè)計(jì)公式，從而準(zhǔn)確地設(shè)計(jì)出與特定條件的斷層相對(duì)應(yīng)的管道；各項(xiàng)環(huán)節(jié)緊密相扣，邏輯通順，構(gòu)思嚴(yán)謹(jǐn)，對(duì)于走滑斷層中的管道設(shè)計(jì)具有很好的指導(dǎo)意義，完全滿足了實(shí)際的技術(shù)需求。附圖說明圖1是本發(fā)明實(shí)施例管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法流程圖。具體實(shí)施方式下面結(jié)合附圖和實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明技術(shù)方案作進(jìn)一步描述。本發(fā)明實(shí)施例主要應(yīng)用于活動(dòng)斷層類型為走滑斷層時(shí)，如何設(shè)計(jì)適合的管道安裝到其中，以使走滑斷層中的管道具有很好的抗震性能。本發(fā)明實(shí)施例提供的管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法，具體包括如下步驟：步驟S1：計(jì)算走滑斷層所在地表最大位錯(cuò)量M，并確定回填土土壤類型、管道埋深、管道與土壤接觸面的類型、走滑斷層與管道的夾角。最大位錯(cuò)量M需要根據(jù)走滑斷層所在地表的地質(zhì)資料和地震數(shù)據(jù)來計(jì)算，計(jì)算公式為：log(M)＝-4.8+0.69Mw(log(M)是以10為底數(shù)的常用對(duì)數(shù)，Mw為地震矩震級(jí))?；靥钔镣寥李愋桶苌?、松砂、硬粘土和松粘土。管道與土壤接觸面的類型包括混凝土層、煤焦油、粗糙的鋼表面、光滑的鋼表面和熔結(jié)環(huán)氧粉末。在實(shí)際應(yīng)用中，需要根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際的土壤情況來確定回填土的土壤類型、管道與土壤接觸面的類型，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工設(shè)計(jì)要求確定管道埋深、走滑斷層與管道的夾角。步驟S2：獲取穿越該走滑斷層的管道參數(shù)。管道參數(shù)包括管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線、管徑D、壁厚t、工作壓力彈性模量E和管道允許的最大拉伸應(yīng)變?chǔ)舖ax等。管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線可以通過實(shí)驗(yàn)測(cè)得，用Ramberg-Osgood方程進(jìn)行擬合：其中：ε為應(yīng)變、σ為應(yīng)力、E為工作壓力彈性模量、σs為屈服應(yīng)力；α和N為Ramberg-Osgood參數(shù)，N為非線性項(xiàng)的硬化參數(shù)，α為屈服偏移量。最大拉伸應(yīng)變?chǔ)舖ax＝δ(2.36-1.58λ-0.101ξη)(1+16.1λ-4.45)(-0.157+0.239ξ-0.241η-0.315)，其中：λ為屈強(qiáng)比，η為缺欠深度與壁厚比率，ξ為缺欠長(zhǎng)度與壁厚比率，δ為表觀斷裂韌度，mm。步驟S3：計(jì)算平行于管道軸向的斷層位移ΔX和管道法線方向上的斷層位移ΔY。ΔX＝Mcosθ，ΔY＝Msinθ；其中：M為步驟S1計(jì)算的最大位錯(cuò)量，θ為走滑斷層與管道的夾角。步驟S4：建立管道穿越走滑斷層的有限元模型，并利用獲取的管道參數(shù)對(duì)有限元模型進(jìn)行參數(shù)化處理。利用有限元軟件(例如ABAQUS)建立有限元模型。在建立有限元模型過程中，根據(jù)走滑斷層所在地表位錯(cuò)量，將距離走滑斷層較遠(yuǎn)(左右各1000米)的管道采用管單元PIPI31離散，管道單元的長(zhǎng)度取1米；將走滑斷層附近(左右各100米)的管道采用彎管單元ELBOW31離散，管道單元的長(zhǎng)度取0.1米。將回填土土壤類型、管道埋深、管道與土壤接觸面的類型、走滑斷層與管道的夾角、走滑斷層的斷層位移和獲取的管道參數(shù)引入有限元模型，實(shí)現(xiàn)對(duì)有限元模型的參數(shù)化處理。步驟S5：利用有限元模型模擬走滑斷層滑移時(shí)的管道最大應(yīng)變，并根據(jù)模擬結(jié)果建立管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變經(jīng)驗(yàn)公式。將不同的管材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線、管徑D、壁厚t等參數(shù)引入有限元模型，得到不同工況下管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變；根據(jù)不同的最大應(yīng)變，建立管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變?chǔ)沤?jīng)驗(yàn)公式，具體如下：1)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角小于90度時(shí)：2)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角大于90度時(shí)：其中：x1,x2,...x14為待定系數(shù)；D為管道直徑，單位為m；t為管道壁厚，單位為m；f為走滑斷層位移，單位為m；α為走滑斷層與管道的夾角，單位為弧度；p為管道內(nèi)壓，單位為MPa；tu為軸向土彈簧，單位為KN/m；pu為水平方向側(cè)向土彈簧，單位為KN/m；c為回填土的特征粘結(jié)強(qiáng)度；H為管道中心線的埋深；γ為土壤的有效重量；fr為與管道土層界面相關(guān)的系數(shù)；φ為土壤的內(nèi)摩擦角；C0～C4為與內(nèi)摩擦角有關(guān)系數(shù)取值，與摩擦角有關(guān)。步驟S6：使用MATLAB中的非線性擬合工具箱對(duì)經(jīng)驗(yàn)公式中的待定參數(shù)(x1,x2,...x14)進(jìn)行擬合，得到管道穿越走滑斷層的最大應(yīng)變與各個(gè)參數(shù)的具體數(shù)值關(guān)系。在具體設(shè)計(jì)中，將走滑斷層的最大斷層位移、管道與走滑斷層的夾角、管溝回填土性質(zhì)等客觀條件作為限制條件，同時(shí)將不同的管道參數(shù)代入最大應(yīng)變經(jīng)驗(yàn)公式中，得到管道在走滑斷層下的最大應(yīng)變。將該最大應(yīng)變與許用應(yīng)變進(jìn)行比較，如果最大應(yīng)變大于許用應(yīng)變，則說明設(shè)計(jì)的管道參數(shù)不符合技術(shù)要求，需要重新設(shè)計(jì)管道參數(shù)；如果最大應(yīng)變小于等于許用應(yīng)變，則說明設(shè)計(jì)的管道參數(shù)符合技術(shù)要求，此時(shí)再結(jié)合經(jīng)濟(jì)因素選擇最合適的管材，達(dá)到最完美的設(shè)計(jì)方案。為了便于理解本發(fā)明實(shí)施例的技術(shù)方案，也為了體現(xiàn)本發(fā)明實(shí)施例在管道設(shè)計(jì)方面的準(zhǔn)確性，下面以X90鋼制管道穿越走滑斷層的公式擬合過程為例，來闡述本發(fā)明的實(shí)施過程，選取管道和斷層參數(shù)如下：地表位錯(cuò)量M：0-5m；走滑斷層與管道夾角：0-π(為了能夠更準(zhǔn)確的描述管道的變化以直角為界分別擬合成兩個(gè)公式)；管道埋深：0-2.5m；回填土類型：松砂；管道與土壤接觸面的類型：熔結(jié)環(huán)氧粉末；管徑D：1219mm、1422mm；壁厚：19.1mm、23.8mm、26.4mm、33.0mm；工作壓力：4MPa、8MPa、12MPa；土壤類型：回填土為中密砂土；土壤容重γ：18kN/m3；摩擦角φ：35°；側(cè)向土壓系數(shù)K0：0.5。由土壤參數(shù)得到土彈簧參數(shù)如下表1：表1序號(hào)土彈簧方向極限抗力(kN/m)屈服位移(m)1軸向47.1800.0032側(cè)向570.8010.1223豎直向上89.4890.0254豎直向下2424.2750.122將以上參數(shù)一一組合，模擬出管道穿越該走滑斷層的所有工況；將得到的所有工況數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合得到如下公式：1)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角小于90度時(shí)：x1＝95.4972，x2＝-0.1977，x3＝-0.8451，x4＝0.0195，x5＝0.8515，x6＝0.0900，x7＝0.6008，x8＝1.7538×10-4，x9＝4.7833×10-5，x10＝2.5214×10-4，x11＝0.0503，x12＝-5.2163×10-8，x13＝1.0288×10-7，x14＝1.3131×10-7。2)當(dāng)走滑斷層與管道的夾角大于90度時(shí)：x1＝1.5453×10-9，x2＝-0.4233，x3＝-0.7434，x4＝0.8645，x5＝0.4135，x6＝0.2708，x7＝1.3674，x8＝0.0372，x9＝1，x10＝-18.3886，x11＝356.8678，x12＝1，x13＝-1.6799，x14＝0.0796。3)將公式中的已知數(shù)據(jù)代入，然后改變管材和管道參數(shù)得到管道在該斷層下的最大應(yīng)變，并與許用應(yīng)變進(jìn)行比較，若最大應(yīng)變大于許用應(yīng)變，則需要變換參數(shù)直到最大應(yīng)變小于許用應(yīng)變，同時(shí)考慮經(jīng)濟(jì)因素選擇最合適的管材，已達(dá)到最完美的設(shè)計(jì)方案。本發(fā)明實(shí)施例提供的管道穿越走滑斷層的設(shè)計(jì)方法，具有如下優(yōu)點(diǎn)：1)設(shè)計(jì)人員針對(duì)走滑斷層的特性，通過建立有限元模型模擬走滑斷層發(fā)生滑移后管道的實(shí)際變化情況，大量的數(shù)據(jù)搜集、數(shù)據(jù)分析、回歸統(tǒng)計(jì)、研究和計(jì)算，擬合出了適用于走滑斷層中的管道設(shè)計(jì)公式，從而準(zhǔn)確地設(shè)計(jì)出與特定條件的斷層相對(duì)應(yīng)的管道；各項(xiàng)環(huán)節(jié)緊密相扣，邏輯通順，構(gòu)思嚴(yán)謹(jǐn)，對(duì)于走滑斷層中的管道設(shè)計(jì)具有很好的指導(dǎo)意義，完全滿足了實(shí)際的技術(shù)需求。2)本發(fā)明實(shí)施例針對(duì)管道穿越走滑斷層進(jìn)行了研究，因而其擬合出來的公式特別適合于穿越走滑斷層的管道設(shè)計(jì)，其實(shí)用性較其他地面位移形式高。本發(fā)明實(shí)施例還對(duì)管道與土壤接觸面類型、回填土的種類性質(zhì)、回填深度等影響因數(shù)進(jìn)行了考慮，很好地彌補(bǔ)了現(xiàn)有走滑斷層區(qū)域穿越管道設(shè)計(jì)存在的不足。3)本發(fā)明具有很強(qiáng)的通用性和適用性，無論是初涉地震管道設(shè)計(jì)工程研究工作的技術(shù)人員，還是經(jīng)驗(yàn)豐富的技術(shù)專家，均可針對(duì)不同類型的走滑斷層，按照本發(fā)明實(shí)施例提供的方法設(shè)計(jì)出合適的管道。對(duì)于經(jīng)驗(yàn)少的技術(shù)人員可能需要多次選取管道，并一一進(jìn)行計(jì)算后方能設(shè)計(jì)出合適的管道。對(duì)于經(jīng)驗(yàn)豐富的技術(shù)人員則可以根據(jù)自己對(duì)地震區(qū)域特性和管道自身特點(diǎn)的了解，來減少管道選取的次數(shù)并設(shè)計(jì)出合適的管道。4)本發(fā)明實(shí)施例先用有限元軟件模擬管道變化情況，然后對(duì)大量的模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行整合，準(zhǔn)確性高，與實(shí)際情況之間誤差小，實(shí)用性強(qiáng)，以計(jì)算機(jī)為輔助手段符合科技發(fā)展潮流，其有效的管道抗震設(shè)計(jì)大幅節(jié)約了成本。以上所述的具體實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳細(xì)說明，所應(yīng)理解的是，以上所述僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3