本發(fā)明涉及空調(diào)技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：

空調(diào)器配管斷裂問題一直是困擾空調(diào)器制造企業(yè)品質(zhì)部門的一個大問題，一旦配管產(chǎn)生裂縫或斷裂，冷媒泄露，空調(diào)器將無法正常工作。導(dǎo)致管路出現(xiàn)裂紋或斷裂的主要原因有：壓縮機(jī)在啟停時，會猛烈晃動，對管路系統(tǒng)產(chǎn)生一個較大的瞬態(tài)沖擊應(yīng)力，導(dǎo)致管路啟停瞬間承受較大的應(yīng)力。

目前，解決壓縮機(jī)在啟停時應(yīng)力過大，進(jìn)而導(dǎo)致管路出現(xiàn)裂紋或斷裂的方法一般是通過大幅增加管路直線段長度來提高柔性，這種方式會導(dǎo)致增加成本；通過重新設(shè)計(jì)管路走向并將設(shè)計(jì)的產(chǎn)品制造出來，再對制造出來的產(chǎn)品進(jìn)行應(yīng)力測試，直到測試的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值，這種方式會導(dǎo)致增加成本，項(xiàng)目周期也會加長。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的主要目的在于提出一種基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法，旨在減少空調(diào)器的成本，縮短空調(diào)器的項(xiàng)目周期。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法，所述方法包括如下步驟：

獲取空調(diào)器的管路三維模型；

對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值；

判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)；

若是，則修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

可選地，所述對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值的步驟包括：

采用殼單元網(wǎng)格，并將殼單元網(wǎng)格中的單元網(wǎng)格的邊長設(shè)置為第一預(yù)設(shè)長度；

取管路三維模型中管路與儲液罐連接位置以上的第二預(yù)設(shè)長度的區(qū)域；

在所述區(qū)域設(shè)置強(qiáng)迫位移，并在管路三維模型中三通閥與閥板連接處設(shè)置預(yù)設(shè)自由度固定約束，所述強(qiáng)迫位移的大小位于第一預(yù)設(shè)范圍之內(nèi)；

對設(shè)置自由度固定約束后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處。

可選地，所述強(qiáng)迫位移的水平方向與空調(diào)器的底盤平行，垂直于壓縮機(jī)排氣口與回氣口的連線。

可選地，所述判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)的步驟之后還包括：

若獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值大小不在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)，則增加或者減小所述強(qiáng)迫位移距離；

對強(qiáng)迫位移距離改變后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，直到獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。

可選地，所述修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)的步驟包括：

修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)，所述設(shè)計(jì)參數(shù)包括管路的走向、彎位半徑、壁厚和豎直長度中至少一種；

可選地，所述對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值的步驟包括：

對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析；

計(jì)算仿真分析后的管路三維模型壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處，得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

可選地，所述對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值之后的步驟還包括：

將彎位處的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值時的管路三維模型的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)導(dǎo)出，所述結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)包括管路三維模型和管路三維模型的參數(shù)。

可選地，所述應(yīng)力峰值為壓縮機(jī)啟停瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊應(yīng)力曲線中的最大值。

可選地，所述判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)的步驟之前包括：

采用應(yīng)力測試設(shè)備測試壓縮機(jī)在啟停時對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值；

觀察壓縮機(jī)在啟動和停止運(yùn)行瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊方向；

記錄大于第二預(yù)設(shè)壓力值的應(yīng)力峰值，觀察并記錄壓縮機(jī)在啟動和停止運(yùn)行瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊方向；

在記錄預(yù)設(shè)組數(shù)數(shù)據(jù)時，挑選記錄中應(yīng)力峰值最大的一組作為實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值。

本發(fā)明通過獲取空調(diào)器的管路三維模型；對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值；判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)；若是，則修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。通過上述方式，本發(fā)明中通過獲取空調(diào)器的管路三維模型，對獲取的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，通過改變仿真后的管路三維模型的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到小于第一預(yù)設(shè)壓力值的管路彎位處的應(yīng)力峰值。從而獲得管路設(shè)計(jì)方案。不用通過重新設(shè)計(jì)并將設(shè)計(jì)的產(chǎn)品制造出來，再對制造出來的產(chǎn)品進(jìn)行測試應(yīng)力峰值，直到測試的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。能夠降低成本，并縮短空調(diào)器的項(xiàng)目周期。

附圖說明

圖1為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第一實(shí)施例的流程示意圖；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例中空調(diào)器管路的模型示意圖；

圖3為本發(fā)明實(shí)施例中對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值的細(xì)化流程示意圖；

圖4為本發(fā)明實(shí)施例中判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)的步驟之后的流程示意圖；

圖5為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第二實(shí)施例的流程示意圖；

圖6為本發(fā)明實(shí)施例中對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值的流程示意圖；

圖7為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第三實(shí)施例的流程示意圖。

本發(fā)明目的的實(shí)現(xiàn)、功能特點(diǎn)及優(yōu)點(diǎn)將結(jié)合實(shí)施例，參照附圖做進(jìn)一步說明。

具體實(shí)施方式

應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。

本發(fā)明提供一種基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法。

參照圖1和圖2，圖1為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第一實(shí)施例的流程示意圖；圖2為本發(fā)明實(shí)施例中空調(diào)器管路的模型示意圖。

在本實(shí)施例中，所述方法包括如下步驟：

步驟S100，獲取空調(diào)器的管路三維模型。

在本實(shí)施例中，獲取空調(diào)器的管路三維模型，所述獲取空調(diào)器的管路三維模型可以是用戶自己利用三維建模軟件建立的空調(diào)器管路三維模型，在保存后導(dǎo)出，再導(dǎo)入到計(jì)算機(jī)輔助工程軟件中；也可以是其他人通過三維建模軟件建立的空調(diào)器管路三維模型。

步驟S200，對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值。

具體地，首先使用殼單元網(wǎng)格，并將殼單元網(wǎng)格中的單元網(wǎng)格的邊長設(shè)置為第一預(yù)設(shè)長度，所述第一預(yù)設(shè)長度可以為1毫米，具體實(shí)施中還可以為1.1毫米、2毫米等值。

取管路三維模型中管路與儲液罐連接位置以上的第二預(yù)設(shè)長度距離區(qū)域，在所述區(qū)域設(shè)置強(qiáng)迫位移，并在管路三維模型中三通閥與閥板連接處設(shè)置預(yù)設(shè)自由度固定約束，所述強(qiáng)迫位移的大小位于第一預(yù)設(shè)范圍之內(nèi)；

所述強(qiáng)迫位移為強(qiáng)迫把某節(jié)點(diǎn)向特定方向移動并固定，設(shè)置強(qiáng)迫位置的作用是為了計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)能夠反向仿真模擬出應(yīng)力的大小，其中計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)是指工程設(shè)計(jì)中的計(jì)算機(jī)輔助工程CAE(Computer Aided Engineering)；所述第二預(yù)設(shè)長度可以為10毫米，具體實(shí)施中還可以為11毫米、12毫米等值；所述第一預(yù)設(shè)范圍可以為30毫米至80毫米，具體實(shí)施中還可以為20毫米至70毫米等范圍；所述預(yù)設(shè)自由度固定約束為六自由度固定約束，具體實(shí)施中還可以為五自由度固定約束等自由度固定約束。

對設(shè)置自由度固定約束后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處。

步驟S300，判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。

將獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值與在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值進(jìn)行對比計(jì)算，通過對比計(jì)算判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。

步驟S400，若是，則修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

具體地，所述設(shè)計(jì)參數(shù)包括管路的走向、彎位半徑、壁厚和豎直長度。在具體實(shí)施過程中，可以改變管路走向，增加彎位半徑，增加壁厚，增加管路豎直長度。增加的彎位半徑可以為5°，如原來的彎位半徑為60°，則增加后的彎位半徑為65°，具體實(shí)施中還可以為其他值；增加的壁厚可以0.5毫米或1毫米，具體實(shí)施中還可以為其他值；增加的管路豎直長度可以為30-50毫米，具體實(shí)施中還可以為其他范圍的值。可以單獨(dú)改變所述設(shè)計(jì)參數(shù)中的任一項(xiàng)，也可以改變所述設(shè)計(jì)參數(shù)中的至少一項(xiàng)。

對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，計(jì)算仿真分析后的管路三維模型壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處，得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

在本實(shí)施例中，通過獲取空調(diào)器的管路三維模型；對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值；判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)；若是，則修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。通過上述方式，本實(shí)施例中通過獲取空調(diào)器的管路三維模型，對獲取的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，通過改變仿真后的管路三維模型的設(shè)計(jì)參數(shù)，并對修改后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到小于第一預(yù)設(shè)壓力值的管路彎位處的應(yīng)力峰值。從而獲得管路設(shè)計(jì)方案。不用通過重新設(shè)計(jì)并將設(shè)計(jì)的產(chǎn)品制造出來，再對制造出來的產(chǎn)品進(jìn)行測試應(yīng)力峰值，直到測試的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。能夠降低成本，并縮短空調(diào)器的項(xiàng)目周期。

進(jìn)一步地，參照圖3，圖3為本發(fā)明實(shí)施例中對管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值的細(xì)化流程示意圖。

基于本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第一實(shí)施例，步驟S200可以包括：

S210，采用殼單元網(wǎng)格，并將殼單元網(wǎng)格中的單元網(wǎng)格的邊長設(shè)置為第一預(yù)設(shè)長度；

S220，取管路三維模型中管路與儲液罐連接位置以上的第二預(yù)設(shè)長度的區(qū)域；

S230，在所述區(qū)域設(shè)置強(qiáng)迫位移，并在管路三維模型中三通閥與閥板連接處設(shè)置預(yù)設(shè)自由度固定約束，所述強(qiáng)迫位移的大小位于第一預(yù)設(shè)范圍之內(nèi)；

S240，對設(shè)置自由度固定約束后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處。

具體地，采用使用殼單元網(wǎng)格，并將殼單元網(wǎng)格中的單元網(wǎng)格的邊長設(shè)置為第一預(yù)設(shè)長度，所述第一預(yù)設(shè)長度可以為1毫米，具體實(shí)施中還可以為1.1毫米、2毫米等值。

取管路三維模型中管路與儲液罐連接位置以上的第二預(yù)設(shè)長度距離區(qū)域，在所述區(qū)域設(shè)置第一預(yù)設(shè)范圍之內(nèi)的強(qiáng)迫位移，并在管路三維模型中三通閥與閥板連接處設(shè)置預(yù)設(shè)自由度固定約束；

所述強(qiáng)迫位移為強(qiáng)迫把某節(jié)點(diǎn)向特定方向移動并固定，獲得管路承受的應(yīng)力，所述第二預(yù)設(shè)長度可以為10毫米，具體實(shí)施中還可以為11毫米、12毫米等值；所述第一預(yù)設(shè)范圍可以為30毫米至80毫米，具體實(shí)施中還可以為20毫米至70毫米等范圍；所述預(yù)設(shè)自由度固定約束為六自由度固定約束，具體實(shí)施中還可以為五自由度固定約束等自由度固定約束。

對設(shè)置自由度固定約束后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處。

在本實(shí)施例中，通過采用殼單元網(wǎng)格，并將殼單元網(wǎng)格中的單元網(wǎng)格的邊長設(shè)置為第一預(yù)設(shè)長度；取管路三維模型中管路與儲液罐連接位置以上的第二預(yù)設(shè)長度的區(qū)域；，在所述區(qū)域設(shè)置強(qiáng)迫位移，并在管路三維模型中三通閥與閥板連接處設(shè)置預(yù)設(shè)自由度固定約束，所述強(qiáng)迫位移的大小位于第一預(yù)設(shè)范圍之內(nèi)；對設(shè)置自由度固定約束后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處。通過上述方式，得到接近管路實(shí)際受力情況的管路三維模型。

進(jìn)一步地，參照圖4，圖4為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第二實(shí)施例的流程示意圖。

基于本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第一實(shí)施例，步驟S300之后的步驟可以包括：

S310，若獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值大小不在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)，則增加或者減小所述強(qiáng)迫位移距離；

S320，對強(qiáng)迫位移距離改變后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，直到獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。

在本實(shí)施例中，將獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值與在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值進(jìn)行對比計(jì)算，通過對比計(jì)算判斷獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值是否在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。若否，則將強(qiáng)迫位移距離增加或者減少，對強(qiáng)迫位移距離改變后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，直到獲得壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值在實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值的預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。

進(jìn)一步地，參照圖5，圖5為本發(fā)明實(shí)施例中對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到對應(yīng)壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值的流程示意圖。

基于本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第一實(shí)施例，步驟S400可以包括：

S410，對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析；

S420，計(jì)算仿真分析后的管路三維模型壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處，得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

在本實(shí)施例中，每修改一次參數(shù)，則對修改后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，并計(jì)算計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析后的管路三維模型中的管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處，得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值；

若得到的得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值沒有小于第一預(yù)設(shè)壓力值，則返回修改管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)步驟，對管路三維模型中的設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行修改，重新執(zhí)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析和計(jì)算計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析后的管路三維模型中的管路彎位處的應(yīng)力峰值步驟，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。

在本實(shí)施中，通過對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析；計(jì)算仿真分析后的管路三維模型壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值，所述管路彎位處為管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處，得到對應(yīng)的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，直到所述應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值。通過上述方式，通過計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真不同設(shè)計(jì)參數(shù)情況下管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處受力情況，得到對應(yīng)管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，用戶可以了解不同參數(shù)對壓縮機(jī)啟停時管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力變化情況，通過改變設(shè)計(jì)參數(shù)得到小于第一預(yù)設(shè)壓力值的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處應(yīng)力峰值，從而得到管路設(shè)計(jì)方案，不需要重新設(shè)計(jì)并將產(chǎn)品制造出來，再進(jìn)行測試，降低了成本，縮短了項(xiàng)目周期。

進(jìn)一步地，參照圖6，圖6為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第三實(shí)施例的流程示意圖。

基于本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法第一實(shí)施例，所述方法還包括：

S500，將彎位處的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值時的管路三維模型的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)導(dǎo)出，所述結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)包括管路三維模型和管路三維模型的參數(shù)。

在本實(shí)施例中，當(dāng)通過對修改設(shè)計(jì)參數(shù)后的管路三維模型進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助工程靜力學(xué)響應(yīng)仿真分析，得到壓縮機(jī)啟停瞬間對管路彎位處的應(yīng)力峰值小于第一預(yù)設(shè)壓力值時，將此時的管路三維模型的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)導(dǎo)出，所述結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)包括管路三維模型和管路三維模型的參數(shù)。

進(jìn)一步地，參照圖7，圖7為本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法的第三實(shí)施例的流程示意圖。

基于本發(fā)明基于計(jì)算機(jī)輔助工程仿真技術(shù)的管路設(shè)計(jì)方法第一實(shí)施例，在所述步驟S300之前，還可以包括：

S600，采用應(yīng)力測試設(shè)備測試壓縮機(jī)在啟停時對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值；

S700，觀察壓縮機(jī)在啟動和停止運(yùn)行瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊方向；

S800，記錄大于第二預(yù)設(shè)壓力值的應(yīng)力峰值，并觀察并記錄壓縮機(jī)在啟動和停止運(yùn)行瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊方向；

S900，在記錄預(yù)設(shè)組數(shù)數(shù)據(jù)時，挑選記錄中應(yīng)力峰值最大的一組作為實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值。

具體地，應(yīng)力測試設(shè)備在標(biāo)準(zhǔn)工況下測試壓縮機(jī)在啟停時對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值，首先將空調(diào)開機(jī)第一預(yù)設(shè)時間，使系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定，然后將空調(diào)關(guān)機(jī)，再開關(guān)機(jī)，觀察壓縮機(jī)在啟動和停止運(yùn)行瞬間對管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的沖擊方向，若此時的管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值大于第二預(yù)設(shè)壓力峰值，則記錄所述管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值，再每隔第二預(yù)設(shè)時間，開關(guān)機(jī)，記錄管路中距離儲液罐連接位置最近的彎位處的應(yīng)力峰值，共記錄預(yù)設(shè)組數(shù)；挑選記錄中應(yīng)力峰值最大的一組作為實(shí)際測試得到的最大應(yīng)力峰值。

所述第一預(yù)設(shè)時間為30分鐘，具體實(shí)施中還可以為29分鐘、31分鐘等時間。

以上僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，并非因此限制本發(fā)明的專利范圍，凡是利用本發(fā)明說明書及附圖內(nèi)容所作的等效結(jié)構(gòu)或等效流程變換，或直接或間接運(yùn)用在其他相關(guān)的技術(shù)領(lǐng)域，均同理包括在本發(fā)明的專利保護(hù)范圍內(nèi)。