技術(shù)特征：

1.一種鎳基單晶材料統(tǒng)一的拉壓不對(duì)稱微觀模型的建立方法，其特征在于，包括如下步驟：

1)，獲取鎳基單晶材料中溫區(qū)沿[001]、[012]和[-111]方向單調(diào)拉伸的初始屈服強(qiáng)度，鎳基單晶材料沿[001]方向單調(diào)壓縮的初始屈服強(qiáng)度，以及鎳基單晶材料的其它四組任意不同方向單調(diào)拉伸或者單調(diào)壓縮的初始屈服強(qiáng)度；

2)，基于LCP模型的拉壓不對(duì)稱理論，考慮不同加載方向下不同滑移系之間的競爭關(guān)系，建立統(tǒng)一的拉壓不對(duì)稱微觀模型，包括如下步驟：

21)，建立不同滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的細(xì)觀拉壓不對(duì)稱模型：

當(dāng)八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)，八面體滑移系上分切應(yīng)力表示為：

S₁σ_oct＝T_n+A₀exp[(-H₀+A₂S₂σ_oct+δA₃S₃σ_oct)/RT]

式中，S₁表示八面體滑移系上的Schmid因子，其滑移面的法向?yàn)?111)，滑移方向?yàn)?，并記?img id="icf0001" file="FDA0001112730820000011.GIF" wi="275" he="71" img-content="drawing" img-format="GIF" orientation="portrait" inline="no" />T_n為當(dāng)八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)與溫度相關(guān)的分切應(yīng)力；H₀為交滑移激活能；S₂表示立方體滑移系上的Schmid因子，其滑移面的法向?yàn)?010)，滑移方向?yàn)?img id="icf0002" file="FDA0001112730820000012.GIF" wi="150" he="79" img-content="drawing" img-format="GIF" orientation="portrait" inline="no" />并記為S₃表示十二面體滑移系上的Schmid因子，其滑移面的法向?yàn)?111)，滑移方向?yàn)?img id="icf0004" file="FDA0001112730820000014.GIF" wi="145" he="79" img-content="drawing" img-format="GIF" orientation="portrait" inline="no" />并記為R為波爾茲曼常數(shù)，T為試驗(yàn)溫度；A₀、A₂、A₃為材料常數(shù)；δ表示材料的受載狀態(tài)，拉伸狀態(tài)時(shí)，δ＝1，壓縮狀態(tài)時(shí)，δ＝-1；σ_oct為當(dāng)八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的初始屈服應(yīng)力，

其中，參數(shù)b₁＝1/[T_n+A₀exp(-H₀/RT)]，參數(shù)b₂＝(-b₁A₀A₂/RT)exp(-H₀/RT)，參數(shù)b₃＝(-b₁A₀A₃/RT)exp(-H₀/RT)；

當(dāng)立方體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)，立方體滑移系上分切應(yīng)力表示為：

S₂σ_cub＝T′_n+A₄exp[(-H₀+A₅)/RT]

式中，S₂表示立方體滑移系上的Schmid因子，其滑移面的法向?yàn)?010)，滑移方向?yàn)?img id="icf0007" file="FDA0001112730820000021.GIF" wi="155" he="79" img-content="drawing" img-format="GIF" orientation="portrait" inline="no" />并記為T′_n為當(dāng)立方體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)與溫度相關(guān)的分切應(yīng)力；H₀為交滑移激活能；R為波爾茲曼常數(shù)，T為試驗(yàn)溫度；A₄、A₅為材料常數(shù)；σ_cub為當(dāng)立方體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的初始屈服應(yīng)力，其中，參數(shù)b₄＝T′_n+A₄exp[(-H₀+A₅)/RT]；

22)，建立滑移控制因子：

定義滑移控制因子SCF表征晶體變形過程中內(nèi)部滑移系的競爭關(guān)系：

SCF＝f(T,N)

其中，T表示試驗(yàn)溫度；N表示立方體滑移系與八面體滑移系的Schmid因子之比，

當(dāng)八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)，滑移控制因子SCF記為SCF_oct：

${\mathrm{SCF}}_{oct}=\frac{1}{2}\[\tanh (\frac{D_1}{N}-D_2)+1\]$

當(dāng)立方體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)，滑移控制因子SCF記為SCF_cub：

${\mathrm{SCF}}_{cub}=\frac{1}{2}\[\tanh (D_{3}N-D_4)+1\]$

上式中，D₁、D₂、D₃、D₄為與溫度相關(guān)材料常數(shù)；

23)，建立統(tǒng)一的拉壓不對(duì)稱細(xì)觀模型：

在滑移控制因子SCF建立的基礎(chǔ)上，鎳基單晶材料的初始屈服應(yīng)力σ表示為：

σ＝SCF_octσ_oct+SCF_cubσ_cub

式中，σ_oct表示當(dāng)八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的初始屈服應(yīng)力，σ_cub表示當(dāng)立方體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的初始屈服應(yīng)力；

將不同滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)的屈服應(yīng)力代入上式，得統(tǒng)一拉壓非對(duì)稱細(xì)觀模型為：

$\mathrm{\σ}=\frac{{\mathrm{SCF}}_{oct}}{b_1{S}_1+b_2{S}_2+{\mathrm{\δb}}_3{S}_3}+\frac{{\mathrm{SCF}}_{cub}}{b_4{S}_2}$

3)，通過軟件計(jì)算得到統(tǒng)一拉壓不對(duì)稱微觀模型的模型參數(shù)。

2.根據(jù)權(quán)利1所述鎳基單晶材料統(tǒng)一的拉壓不對(duì)稱微觀模型的建立方法，其特征在于，所建立的統(tǒng)一拉壓非對(duì)稱細(xì)觀模型模型參數(shù)的識(shí)別方法為：

所述統(tǒng)一拉壓不對(duì)稱微觀模型的模型參數(shù)包括D₁、D₂、D₃、D₄、b₁、b₂、b₃、b₄，確定方法為：

(1)b₁，b₃的確定：

由步驟1)中[001]方向的單向拉伸和壓縮試驗(yàn)得到，八面體滑移系占主導(dǎo)地位時(shí)，SCF_oct＝1，SCF_cub＝0，并且S_2(010)[001]＝0；根據(jù)統(tǒng)一拉壓非對(duì)稱細(xì)觀模型得到：

${\mathrm{\σ}}_{t\[001\]}=\frac{1}{b_1{S}_{1\left(111\right)\[001\]}+b_3{S}_{3\left(111\right)\[001\]}}$

${\mathrm{\σ}}_{c\[001\]}=\frac{1}{b_1{S}_{1\left(111\right)\[001\]}-b_3{S}_{3\left(111\right)\[001\]}}$

其中，σ_t[001]和σ_c[001]分別表示[001]方向的單向拉伸和壓縮的初始屈服強(qiáng)度，S_1(111)[001]和S_3(111)[001]分別表示[001]方向八面體滑移系和十二面體滑移系的Schmid因子，解得

(2)b₂，b₄的確定：

b₂，b₄分別由[012]方向和[-111]方向的單向拉伸試驗(yàn)確定；

${\mathrm{\σ}}_{t\[\stackrel{\‾}{1}11\]}=\frac{1}{b_4{S}_{2\left(010\right)\[\stackrel{\‾}{1}11\]}}$

${\mathrm{\σ}}_{t\[012\]}=\frac{1}{b_1{S}_{1\left(111\right)\[012\]}+b_2{S}_{2\left(010\right)\[012\]}+b_3{S}_{3\left(111\right)\[012\]}}$

其中，和σ_t[012]分別表示[-111]和[012]方向的拉伸初始屈服強(qiáng)度，S_1(111)[012]、S_2(010)[012]、S_3(111)[012]分別表示對(duì)應(yīng)滑移系和加載方向上的Schmid因子，且S_3(111)[012]＝0，解得，

(3)D₁、D₂、D₃、D₄的確定：

D₁、D₂、D₃、D₄由八面體滑移系和立方體滑移系共同作用區(qū)單調(diào)拉伸和單調(diào)壓縮的初始屈服強(qiáng)度經(jīng)Matlab非線性擬合獲得。