專利名稱：超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法及系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法以及一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔(以下簡稱自然塔)廣泛的應(yīng)用于國民經(jīng)濟的諸多部門，包括電力、石油、化工等，其作用是將挾帶廢熱的冷卻水在塔內(nèi)與空氣直接接觸進行熱交換，使廢熱傳輸給空氣并散入大氣。這種類型冷卻塔如圖I所示，通風(fēng)筒常采用雙曲線形，用鋼筋混凝土澆制，塔筒底部為進風(fēng)口，空氣從進風(fēng)口進入塔體，穿過填料下的雨區(qū)，和熱水流動成相反方向流過填料，再從塔筒出口流出。自然塔淋水面積是指冷卻塔內(nèi)“填料區(qū)”頂部的斷面面積，按淋水面積的大小，冷·卻塔可初步劃分為以下幾種小型塔A< 4000m2 ；中型塔4000m2彡 A < 7000m2 ；大型塔7000m2彡 A < 12000m2 ；超大型塔A彡12000m2 (塔底部直徑D > 110m、進風(fēng)口高度h > 11m)。自然塔空氣動力計算是冷卻塔進行工藝設(shè)計的核心，也是再循環(huán)供水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計和熱力設(shè)計的依據(jù)，而其中阻力計算又是空氣動力計算的重要組成部分。自然通風(fēng)逆流式冷卻塔的阻力系數(shù)計算一共包括了三個部分，其中比較重要的一部分是進風(fēng)口區(qū)域除雨滴阻力外的人字柱、氣流轉(zhuǎn)彎、支柱、填料、收水器與配水裝置阻力系數(shù)(簡稱進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù))計算?？梢?，進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)的計算將直接影響冷卻塔的設(shè)計，尤其是對于底部直徑大于110m、進風(fēng)口高度大于11m、淋水面積大于12000m2的超大型塔來說，如果進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)的計算結(jié)果不準(zhǔn)確，將導(dǎo)致最終設(shè)計的冷卻塔的設(shè)計工況與實際運行工況有偏差，即計算選型的冷卻塔有可能出現(xiàn)偏大或者偏小的情況偏大就意味著建設(shè)規(guī)模過大，造成極大浪費，還可能會使機組出現(xiàn)過冷現(xiàn)象；偏小就會出現(xiàn)冷卻能力不足的現(xiàn)象，可能會導(dǎo)致機組發(fā)電功率不足，甚至影響運行穩(wěn)定性和安全性，出現(xiàn)運行事故。鑒于進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)對超大型自然塔的設(shè)計所具有的重要地位，因此有必要進行自然塔的進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)研究。傳統(tǒng)的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法一般采用如下公式來計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)4 = (\ AlS + 3.65&*2 )(85 + 2,5 I^f ^0.206fj. + 0,00962|；)( I )式中，I 3為進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)；If為淋水填料阻力系數(shù)(含配水系統(tǒng)收水器等阻力系數(shù))；e為進風(fēng)口相對高度(即進風(fēng)口面積與塔殼底面積比)。從上面的公式(I)可知，進風(fēng)口區(qū)域阻力系統(tǒng)的計算公式中的變量為淋水填料阻力系數(shù)(含收水器和配水系統(tǒng))和相對進風(fēng)口高度(進風(fēng)口面積與塔殼底面積比)，該計算公式對于目前已有常規(guī)自然通風(fēng)冷卻塔阻力計算是基本適用的，并且已經(jīng)被冷卻塔設(shè)計規(guī)范所采用。但由于當(dāng)時冷卻塔淋水規(guī)模及試驗條件等原因限制，該公式在適用范圍上還是具有一定的局限性一、公式(I)中，淋水填料阻力系數(shù)變化范圍為10 20，然而超大型冷卻塔的淋水填料高度將較常規(guī)冷卻塔有所提高，比如填料高度可能達(dá)到20m或以上，超出公式⑴的適用范圍；二、公式⑴中的進風(fēng)口相對高度的適用范圍為0. 35 0. 45，常規(guī)冷卻塔的運行中冷卻塔的相對進風(fēng)口一般為0. 36 ;然而超大型冷卻塔的面積大約為同樣裝機容量火電冷卻塔的80% 100%，進風(fēng)口的相對高度仍采用0. 36勢必造成冷卻塔的進風(fēng)口高度較高，增大了廠用電。而且另一方面核電冷卻塔高度較高，填料高度有所增大，進風(fēng)口的高度可相對低些，比如德國的依薩核電16500m2的逆流式自然通風(fēng)冷卻塔的相對進風(fēng)口高度為
0.3。所以，公式(I)的適用性再次受到局限。近年來，隨著電力行業(yè)尤其是核電的迅速發(fā)展，冷卻塔淋水面積不斷增大，內(nèi)陸核電的冷卻水系統(tǒng)配套的冷卻塔的淋水面積通常都大于12000m2、進風(fēng)口高度通常大于11m，·對于這種規(guī)模的超大型冷卻塔，進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)發(fā)生較大的變化，再采用傳統(tǒng)的計算方法和計算手段，可能或造成比較大的偏差甚至錯誤，因此研究新的冷卻塔進風(fēng)口區(qū)域阻力數(shù)值計算技術(shù)是十分必要的。

發(fā)明內(nèi)容
基于此，有必要針對上述傳統(tǒng)計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)的方法具有一定局限性，導(dǎo)致計算選型的冷卻塔偏大或者偏小的問題，提供一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法及系統(tǒng)。一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法，包括以下步驟獲取進風(fēng)口相對高度￡以及淋水填料阻力系數(shù)If;根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度￡、淋水填料阻力系數(shù)If并采用如下公式計算進風(fēng)口
區(qū)域阻力系數(shù) \ a 4 =(76.65 —261.33e + 264.85fi2)/—M217'—a3ta———_ls3M/-1.5；根據(jù)所述進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)進行冷卻塔的最終特性計算，獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)；根據(jù)所述運行特性數(shù)據(jù)進行冷卻塔的設(shè)計。一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)，包括參數(shù)獲取模塊，用于獲取進風(fēng)口相對高度￡以及淋水填料阻力系數(shù)If;進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)計算模塊，用于根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度￡、淋水填料阻力系數(shù)I f并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)Ia:I11 = (76.65 — 261 Jle + 264.8S&*2 >(碌_7+紅他⑵燦:☆ _15;運行特性數(shù)據(jù)計算模塊，用于根據(jù)所述進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)進行冷卻塔的最終特性計算，獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)；設(shè)計模塊，用于根據(jù)所述運行特性數(shù)據(jù)進行冷卻塔的設(shè)計。由以上方案可以看出，本發(fā)明的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法及系統(tǒng)，為底部直徑大于110m、進風(fēng)口高度大于11m、淋水面積大于12000m2的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔進風(fēng)口區(qū)域阻力數(shù)值計算提供了解決方法，避免了繼續(xù)沿用傳統(tǒng)的數(shù)值計算技術(shù)進行冷卻塔的進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)計算所導(dǎo)致的冷卻塔的設(shè)計工況與實際運行工況有所偏離的問題，具有更加廣泛的適用性，能夠為超大型冷卻塔設(shè)計中相關(guān)阻力計算提供參考和依據(jù)，并最終滿足超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計需要。另外本發(fā)明的方法及系統(tǒng)有效掌握了冷卻塔的實際運行狀況，對機組運行穩(wěn)定性和安全性提供了可靠保障，有效避免了由于計算選型的冷卻塔偏小所帶來的安全性問題以及計算選型的冷卻塔偏大所帶來的初期投資浪費問題，因此具有較好的市場應(yīng)用前景。


圖I為逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法流程示意圖；圖3為一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實施例方式
·
下面結(jié)合附圖以及具體的實施例，對本發(fā)明的技術(shù)方案作進一步的描述。參見圖I所示，一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法，包括以下步驟步驟S101，獲取進風(fēng)口相對高度(記為e )以及淋水填料阻力系數(shù)(記為€ f)，然后進入步驟S102。步驟S102，根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度(e )、淋水填料阻力系數(shù)(I f)并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)(記為IJ 4 = (76.65 — 26133s + 264J5e2邊測0.2,9U+、— 1.5(2)下面描述本發(fā)明進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)的計算公式的推導(dǎo)過程，其包括了如下幾個步驟一、構(gòu)建模擬試驗裝置裝置試驗在試驗室進行，需能進行“不同淋水面積、不同進風(fēng)口高度、不同填料阻力系數(shù)、不同填料斷面風(fēng)速工況”組合條件下的進風(fēng)口區(qū)域阻力特性試驗?？梢酝ㄟ^建立一個冷態(tài)模型試驗系統(tǒng)來了解超大型冷卻塔相關(guān)阻力特性，模型將對塔內(nèi)各主要結(jié)構(gòu)進行模擬，包括淋水填料、進風(fēng)口高度、塔筒支柱以及塔內(nèi)梁柱等。具體構(gòu)建模擬試驗裝置的過程本發(fā)明不作贅述。二、多工況的試驗測試及數(shù)據(jù)整理分步驟進行不同淋水面積阻力特性試驗、不同塔體結(jié)構(gòu)組成部分阻力特性試驗和進風(fēng)口高度變化對于塔內(nèi)阻力性能影響試驗，然后對試驗數(shù)據(jù)進行整理。具體細(xì)分為以下兩個步驟(I)、試驗工況本試驗重點研究超大型自然通風(fēng)冷卻塔不同淋水面積規(guī)模的進風(fēng)口區(qū)域(不含雨區(qū))阻力特性。模型需模擬和測試10000m2、16000m2和20000m2原型塔進風(fēng)口區(qū)域阻力特征，同時還比較和分析了塔筒支柱、塔內(nèi)梁柱等局部結(jié)構(gòu)的阻力影響，以及不同進風(fēng)口高度與塔進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)的變化關(guān)系。試驗中，塔內(nèi)淋水填料分別采用三種孔板模擬。據(jù)此，試驗工況布置見表I，共計10組。進風(fēng)口高度影響試驗時，模型淋水面積不變，通過調(diào)節(jié)進風(fēng)口高度來實現(xiàn)進風(fēng)面積與淋水面積的變化。
表I試驗工況表
序"7" 研冗內(nèi)容試驗內(nèi)答孔板編T備注
1^進風(fēng)口區(qū)域^ 16000m2 塔I、2、3
2(不含雨區(qū)) 10000m2塔1、2、3
3阻力特性 200Q0m2塔I、2、3
4進風(fēng)口及氣流轉(zhuǎn)向 —1、2、3
5各結(jié)構(gòu)阻力特性塔內(nèi)梁柱—I、2、3·
6__塔筒支柱 —1、2、3
7進風(fēng)面積與林水面積比為0.3r1、2、3
8進風(fēng)面積與林水面積比為0.35I、2、3
逬幾同度衫響進風(fēng)面積與林水面積比為0,4(fI、2、3 — 10 _進風(fēng)面積與林水面積比為0.50 I1、2、3 I表2淋水填料模擬孔板設(shè)計參數(shù)
孔板編號孔板I孔板2孔板3^
設(shè)計阻力系數(shù) 10 2540
板厚 L (mm) 8 88
孔徑(nun) 10 1010
孔板斷面直徑On) L04 L04L04
過流面積(m2) 028 o7T9o7T6
孔隙率(過流面積/斷面面積) 0. 27 0. 180. 16
模型通風(fēng)量(103m3/h) 2 — 20 2 — 202 — 20
~斷面風(fēng)速(m/s) 0. 7 ~ 7. 0 0. 7 ~ 7. 00. 7 ~ 7. 0
~斷面雷諾數(shù)(105) 0. 4 4. 0 0. 4 4. 00. 4 4. 0
孔口雷諾數(shù)(104) 0. 11 0. 16 0. 20
I.I I. 62. 0(2)、試驗數(shù)據(jù)整理a)阻力測試喉部斷面各測點阻力等于該點與塔外大氣的全壓差值，取各點算數(shù)平均值作為塔進口至喉部斷面的平均阻力，可以用下式計算n
Tm]=(3)
n式中AP---塔進口至喉部斷面平均阻力，Pa ;A Pi---喉部斷面測點與外界全壓差，Pa。b)阻力系數(shù)·冷卻塔的阻力一般可表示為填料斷面處氣流速度頭與冷卻塔總阻力系數(shù)的積，SP如下式
J/2APh = Spm ——( 4 )
2式中A Pe—冷卻塔的氣流阻力，Pa ；^ —冷卻塔的總阻力系數(shù)；p 塔內(nèi)的平均空氣密度，kg/m3 ； Vf---填料斷面平均風(fēng)速，m/s。冷卻塔中氣流受到的阻力主要是受進風(fēng)口及氣流轉(zhuǎn)向、淋水雨區(qū)、支撐系統(tǒng)(塔筒支柱、塔內(nèi)梁柱)、淋水填料、配水系統(tǒng)、除水器、塔出口幾部分綜合影響的結(jié)果。一般將前6部分作為一個量來考慮，公式(4)中的總阻力系數(shù)可寫為f = Im5 + (■—)'( 5 )
I’,—,式中I—塔總阻力系數(shù)；I H---進風(fēng)口及氣流轉(zhuǎn)向、淋水雨區(qū)、支撐系統(tǒng)、填料、配水系統(tǒng)、除水器的阻力系數(shù)總和；F0冷卻塔出口面積，m2 ；Ff 淋水面積，m2 ；a ---出口流速不均勻系數(shù)，一般取為I。其中，本試驗未模擬淋水雨區(qū)及喉部以上塔出口阻力。填料、配水系統(tǒng)及除水器(塔芯材料)的總阻力由孔板來綜合模擬。因此，模型中從進風(fēng)口到喉部斷面的阻力系數(shù)即
為塔進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)，如下
AP
/ =產(chǎn) 4- /* 4- r =__I I
「00711J
L 」—
;Pr f式中^ t—塔進風(fēng)口區(qū)域綜合阻力系數(shù)；I「一塔進風(fēng)口及氣流轉(zhuǎn)向阻力系數(shù)；I 3—支撐系統(tǒng)阻力系數(shù)；I 6—除水器(塔芯材料)阻力系數(shù)；AP---從塔進口至喉部斷面阻力，Pa。其他符號同前。
三、數(shù)值計算公式的提煉上述工況的模型試驗結(jié)果見下表3。表3不同相對進風(fēng)高度不同填料阻力系數(shù)進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)試驗結(jié)果
進風(fēng)面積 與淋水面填料阻力系數(shù)37.4填料阻力系數(shù)26.1填料阻力系數(shù)ILl 積比
0.3061.2__4M__28J_
0.3555.5__38J__223_·
0,4053.1 35.9 20.4
0.5048.7__32J__UM_根據(jù)上表不同進風(fēng)口與塔底殼面積比值下的塔進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)測試結(jié)果，SP可擬合推導(dǎo)出進風(fēng)口區(qū)域(不含雨區(qū))阻力系數(shù)與淋水填料阻力系數(shù)及進風(fēng)口相對高度(進風(fēng)口面積與塔底殼面積比值)之間的關(guān)系表達(dá)式如下= (76.65 — 261.3. + 264.SSs2 )e<^ul"l7^K3fe^'2,vu；lJ/ -1,5式中e為進風(fēng)口相對高度(進風(fēng)口面積與塔底殼面積比);I f為淋水填料阻力系數(shù)(含收水器與配水系統(tǒng))。步驟S103，根據(jù)所述進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)進行冷卻塔的最終特性計算，獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)，然后進入步驟S104。由于進風(fēng)口區(qū)域阻力計算是全塔阻力計算的一部分，因此在得到進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)后即可進行全塔阻力計算，然后利用冷卻塔總阻力等于總抽力的方程式進行冷卻塔空氣動力學(xué)計算，再結(jié)合冷卻塔熱力計算進行冷卻塔的最終特性計算，就可以獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)(出塔水溫等)。上述過程屬于公知技術(shù)，本發(fā)明中不作贅述。步驟S104，根據(jù)所述運行特性數(shù)據(jù)(如出塔水溫等)進行冷卻塔的設(shè)計。可根據(jù)計算得到的精確的運行特性數(shù)據(jù)設(shè)計選擇得到合適的冷卻塔型號，避免計算選型的冷卻塔偏大或偏小的情況出現(xiàn)。作為一個較好的實施例，本發(fā)明中淋水填料阻力系數(shù)取值范圍則可以為10 25，進風(fēng)口面積與塔底殼面積比值取值范圍可以0. 30 0. 50，具有更加廣泛的適用性，進一步解決了傳統(tǒng)計算方法中淋水填料阻力系數(shù)以及進風(fēng)口相對高度的范圍具有局限性的問題。另外，與上述一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法相對應(yīng)的，本發(fā)明還提供一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)，如圖3所示，包括參數(shù)獲取模塊101，用于獲取進風(fēng)口相對高度e以及淋水填料阻力系數(shù)^f;進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)計算模塊102，用于根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度e、淋水填料阻力系數(shù)I f并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)€ a :4 =(m65-261.33f + 2M.85^)e(邊辦+謹(jǐn)e———-1.5 ；
運行特性數(shù)據(jù)計算模塊103，用于根據(jù)所述進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)進行冷卻塔的最終特性計算，獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)；設(shè)計模塊104，用于根據(jù)所述運行特性數(shù)據(jù)進行冷卻塔的設(shè)計。作為一個較好的實施例，所述進風(fēng)口相對高度e的取值范圍可以為0.30 0.50。作為一個較好的實施例，所述淋水填料阻力系數(shù)I f的取值范圍可以為10 25。本發(fā)明的一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)的其它技術(shù)特征與上述一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法相同，此處不予贅述。通過以上方案可以看出，本發(fā)明的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法及系統(tǒng)，為底部直徑大于110m、進風(fēng)口高度大于11m、淋水面積大于12000m2的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔進風(fēng)口區(qū)域阻力數(shù)值計算提供了解決方法，避免了繼續(xù)沿用傳統(tǒng)的·數(shù)值計算技術(shù)進行冷卻塔的進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)計算所導(dǎo)致的冷卻塔的設(shè)計工況與實際運行工況有所偏離的問題，具有更加廣泛的適用性，能夠為超大型冷卻塔設(shè)計中相關(guān)阻力計算提供參考和依據(jù)，并最終滿足超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計需要。另外本發(fā)明的方法及系統(tǒng)有效掌握了冷卻塔的實際運行狀況，對機組運行穩(wěn)定性和安全性提供了可靠保障，有效避免了由于計算選型的冷卻塔偏小所帶來的安全性問題以及計算選型的冷卻塔偏大所帶來的初期投資浪費問題，因此具有較好的市場應(yīng)用前景。以上所述實施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并不能因此而理解為對本發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進，這些都屬于本發(fā)明的保護范圍。因此，本發(fā)明專利的保護范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。
權(quán)利要求
1.一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法，其特征在于，包括以下步驟 獲取進風(fēng)口相對高度ε以及淋水填料阻力系數(shù)If ; 根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度ε、淋水填料阻力系數(shù)If并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法，其特征在于，所述進風(fēng)口相對高度ε的取值范圍為O. 30 O. 50。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法，其特征在于，所述淋水填料阻力系數(shù)If的取值范圍為10 25。
4.一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)，其特征在于，包括 參數(shù)獲取模塊，用于獲取進風(fēng)口相對高度ε以及淋水填料阻力系數(shù)If ; 進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)計算模塊，用于根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度ε、淋水填料阻力系數(shù)ξ f并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)ξ a :
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)，其特征在于，所述進風(fēng)口相對高度ε的取值范圍為O. 30 O. 50。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計系統(tǒng)，其特征在于，所述淋水填料阻力系數(shù)If的取值范圍為10 25。
全文摘要
本發(fā)明提供一種超大型逆流式自然通風(fēng)濕式冷卻塔的設(shè)計方法及系統(tǒng)，該方法包括以下步驟獲取進風(fēng)口相對高度ε以及淋水填料阻力系數(shù)ξf；根據(jù)所述進風(fēng)口相對高度ε、淋水填料阻力系數(shù)ξf并采用如下公式計算進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)ξa根據(jù)所述進風(fēng)口區(qū)域阻力系數(shù)進行冷卻塔的最終特性計算，獲得冷卻塔的運行特性數(shù)據(jù)；根據(jù)所述運行特性數(shù)據(jù)進行冷卻塔的設(shè)計。本發(fā)明的方法及系統(tǒng)能夠有效掌握冷卻塔的實際運行狀況，對機組運行穩(wěn)定性和安全性提供了可靠保障，有效避免了由于計算選型的冷卻塔偏小所帶來的安全性問題以及計算選型的冷卻塔偏大所帶來的初期投資浪費問題，因此具有較好的市場應(yīng)用前景。
文檔編號G06F19/00GK102788517SQ201210291058
公開日2012年11月21日 申請日期2012年8月15日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月15日
發(fā)明者喬旭斌, 匡俊, 彭雪平, 朱嵩, 李波, 楊志, 毛衛(wèi)兵, 湯東升, 羅必雄, 龍國慶 申請人:中國能源建設(shè)集團廣東省電力設(shè)計研究院