專(zhuān)利名稱(chēng)：一種考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載—結(jié)構(gòu)模型的建立方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法，適用于公路隧道結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。
背景技術(shù)：
目前所采用的隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型包括經(jīng)驗(yàn)類(lèi)比模型、荷載-結(jié)構(gòu)模型和地層-結(jié)構(gòu)模型。其中，對(duì)于荷載-結(jié)構(gòu)模型，圍巖對(duì)結(jié)構(gòu)的作用只是產(chǎn)生作用在隧道結(jié)構(gòu)上的荷載 (包括主動(dòng)圍巖壓力和被動(dòng)圍巖抗力)，據(jù)此計(jì)算襯砌在荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力和變形。對(duì)于地層-結(jié)構(gòu)模型，襯砌與地層一起構(gòu)成受力變形的整體，并可按連續(xù)介質(zhì)力學(xué)原理來(lái)計(jì)算襯砌和周邊地層。在隧道設(shè)計(jì)中，除了確有可供借鑒的工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行類(lèi)比外，一般都要進(jìn)行受力分析，目前，我國(guó)隧道規(guī)范推薦的計(jì)算方法主要是荷載-結(jié)構(gòu)方法，在荷載-結(jié)構(gòu)法中，所謂結(jié)構(gòu)是指襯砌結(jié)構(gòu)，所謂荷載主要是指洞室開(kāi)挖后有松動(dòng)巖土的自重產(chǎn)生的圍巖壓力。計(jì)算工程中需先確定圍巖壓力的分布與量值，然后計(jì)算襯砌結(jié)構(gòu)在圍巖壓力及其他荷載作用下的內(nèi)力。這一方法與計(jì)算地面結(jié)構(gòu)時(shí)習(xí)慣采用的結(jié)構(gòu)力學(xué)方法相一致，特點(diǎn)是需要考慮發(fā)生變形時(shí)襯砌結(jié)構(gòu)可能受到周?chē)鷰r土介質(zhì)的約束作用。對(duì)于荷載-結(jié)構(gòu)方法，根據(jù)地層對(duì)結(jié)構(gòu)變形的約束能力，又分為徑向和切向反力法、自由變形法、三角形反力法和徑向反力法四種計(jì)算模型形式其中，徑向和切向反力法 是除了考慮地層的徑向反力作用，還考慮地層對(duì)結(jié)構(gòu)的切向摩擦力作用(即切向反力)，地層對(duì)結(jié)構(gòu)的徑向和切向摩擦作用分別用沿結(jié)構(gòu)的徑向彈簧和切向彈簧進(jìn)行模擬。自由變形法是結(jié)構(gòu)處于自由變形狀態(tài)，結(jié)構(gòu)所承受的荷載作用只考慮土體的水平和垂直壓力、結(jié)構(gòu)自重以及豎向均布的地基反力，而不考慮地層對(duì)結(jié)構(gòu)的彈性反力作用。三角形反力法是假定在外荷載作用下，襯砌結(jié)構(gòu)兩側(cè)產(chǎn)生朝向地層方向的水平變形，地層阻止此種變形而對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生水平的彈性反力作用，同時(shí)假定地層反力與襯砌水平變形成比例增加，按三角形分布，在水平直徑處地層反力最大，反力主要作用在結(jié)構(gòu)上與水平軸成士45°的范圍。徑向反力法是當(dāng)結(jié)構(gòu)在外荷載作用下向地層發(fā)生位移時(shí)，地層會(huì)提供沿結(jié)構(gòu)的徑向彈性反力，但不考慮地層對(duì)結(jié)構(gòu)的切向摩擦力作用，在計(jì)算模型中，結(jié)構(gòu)外側(cè)用全環(huán)徑向彈簧單元模擬地層反力，僅考慮彈簧受壓而不考慮其受拉作用。上述幾種荷載-結(jié)構(gòu)方法，實(shí)際工程計(jì)算中采用比較廣泛的計(jì)算模型形式是在隧道襯砌全周設(shè)置徑向壓彈簧，或在拱頂處不設(shè)置彈簧而在其它部位設(shè)置徑向壓彈簧。在實(shí)際工程中，這兩種模型計(jì)算所得隧道襯砌的受力與變形情況與現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)資料并不吻合， 計(jì)算結(jié)果比襯砌實(shí)際承受的內(nèi)力和變形偏大，這主要是由于(1)計(jì)算時(shí)，沒(méi)有考慮圍巖的自承作用而使得作用在襯砌上的荷載比襯砌實(shí)際承受的荷載大；(2)在實(shí)際隧道工程中， 隧道拱頂處由于受到圍巖壓力的作用會(huì)產(chǎn)生向下的變形，拱頂處的圍巖壓力向側(cè)墻傳遞， 導(dǎo)致拱頂處襯砌所承受的圍巖壓力變小，側(cè)墻處襯砌所承受的圍巖壓力變大，這一現(xiàn)象與拱橋等拱形結(jié)構(gòu)中存在的壓力拱現(xiàn)象類(lèi)似，因此，將這種由于拱頂襯砌變形而導(dǎo)致力的傳遞的現(xiàn)象定義為應(yīng)力拱效應(yīng)，即最終在隧道拱頂處形成應(yīng)力拱效應(yīng)。傳統(tǒng)的這種荷載-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型不能很好地模擬圍巖與襯砌之間的相互作用，為了安全起見(jiàn)，設(shè)計(jì)中，襯砌之上的荷載取得偏大，計(jì)算所得襯砌結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形要比實(shí)際值大很多，這樣設(shè)計(jì)出的襯砌厚度要比實(shí)際滿足安全需要的襯砌厚度大很多，相應(yīng)的工程造價(jià)就高，從而造成不必要的浪費(fèi)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為避免由于現(xiàn)有公路隧道荷載-結(jié)構(gòu)方法計(jì)算模型沒(méi)有考慮拱頂處的圍巖壓力變小并向側(cè)墻傳遞導(dǎo)致側(cè)墻處襯砌受力增加從而在隧道拱頂處形成應(yīng)力拱效應(yīng)，最終產(chǎn)生計(jì)算所得的隧道襯砌的內(nèi)力與變形比襯砌實(shí)際承受的內(nèi)力和變形偏大這樣的缺陷(如圖2所示)，提出一種考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法，所建立的模型能反映隧道襯砌(尤其是拱頂和拱肩部位)的實(shí)際受力情況。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是采用如下步驟(1)建立包含施工過(guò)程的地層-結(jié)構(gòu)模型，計(jì)算隧道襯砌的彎矩得到彎矩圖；( 通過(guò)手工迭代確定拉彈簧和壓彈簧位于隧道襯砌上分界點(diǎn)的位置，最后一次迭代得到的隧道襯砌上的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)與前一次迭代確定的分界點(diǎn)的位置相同，這一不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)的位置即為拉壓彈簧最終的分界點(diǎn)； (3)以拉彈簧與壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間比例關(guān)系分別為3 1、2 1、1 1、3 4、 2 3、1 2、1 3、1 4時(shí)計(jì)算得到隧道襯砌的彎矩圖，將計(jì)算結(jié)果與步驟(1)中用地層-結(jié)構(gòu)法模型計(jì)算得到的隧道襯砌的彎矩圖進(jìn)行對(duì)比，確定拉彈簧和壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間的比例關(guān)系，使得根據(jù)這一比例關(guān)系計(jì)算的隧道襯砌受力情況與用地層-結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算結(jié)果相一致；(4)根據(jù)拉彈簧和壓彈簧的不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)為分界點(diǎn)的位置，以分界點(diǎn)為界在分界點(diǎn)以上的拱頂范圍內(nèi)均勻設(shè)置拉彈簧，在分界點(diǎn)以下均勻設(shè)置壓彈簧， 即建立考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型。本發(fā)明建立的荷載-結(jié)構(gòu)模型在拱頂設(shè)置拉彈簧模擬應(yīng)力拱效應(yīng)，其余部位設(shè)置壓彈簧，克服了傳統(tǒng)的荷載-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型由于沒(méi)有考慮隧道拱頂處襯砌受到圍巖壓力作用產(chǎn)生向下的變形導(dǎo)致拱頂處圍巖壓力變小，同時(shí)圍巖壓力向側(cè)墻傳遞導(dǎo)致側(cè)墻處圍巖壓力增加而使計(jì)算結(jié)果誤差較大這一缺陷，所建立的荷載-結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算結(jié)果更接近現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值，使襯砌結(jié)構(gòu)更經(jīng)濟(jì)合理。


圖1是本發(fā)明的流程圖；圖2 (a)是全周設(shè)置壓彈簧用傳統(tǒng)的荷載-結(jié)構(gòu)法彈簧計(jì)算出的IV級(jí)圍巖30m深埋隧道襯砌彎矩圖；圖2 (b)是拱頂不設(shè)置彈簧用傳統(tǒng)的荷載-結(jié)構(gòu)法彈簧計(jì)算出的IV級(jí)圍巖30m深埋隧道襯砌彎矩圖；圖3是本發(fā)明考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型圖；圖4是本發(fā)明實(shí)施例中二車(chē)道隧道斷面圖；圖5是實(shí)施例中隧道地層-結(jié)構(gòu)法計(jì)算示意圖；圖6是實(shí)施例中用地層-結(jié)構(gòu)法計(jì)算出的IV級(jí)圍巖30m深埋隧道襯砌彎矩圖；圖7是實(shí)施例中拉壓彈簧模型計(jì)算IV級(jí)圍巖30m深埋隧道襯砌彎矩圖。
具體實(shí)施例方式如圖1所示，本發(fā)明按如下步驟實(shí)現(xiàn)1、利用同濟(jì)曙光有限元軟件通過(guò)確定研究范圍、初始地應(yīng)力場(chǎng)、設(shè)置施工步驟以及設(shè)定約束條件，將結(jié)構(gòu)體系離散化，建立包含施工過(guò)程的地層-結(jié)構(gòu)模型，計(jì)算隧道襯砌的彎矩；2、通過(guò)手工迭代確定拉彈簧和壓彈簧的位于隧道襯砌的分界點(diǎn)的位置；通過(guò)手工迭代確定拉壓彈簧分界點(diǎn)的位置，即圖3中A、B兩點(diǎn)的位置。A、B兩點(diǎn)位于隧道襯砌4上，拱頂?shù)膱A弧中心0與A、B兩點(diǎn)連線的夾角α所圍成的隧道襯砌部分是拱頂范圍。迭代過(guò)程如下第一次迭代是用傳統(tǒng)的隧道襯砌全周設(shè)置均布?jí)簭椈傻哪Ｐ陀?jì)算得到襯砌上的位移，由于彈性反力是作用在隧道襯砌上的，因此，根據(jù)計(jì)算結(jié)果可以得到拱頂處襯砌產(chǎn)生向洞內(nèi)的位移，邊墻處襯砌產(chǎn)生向圍巖方向的位移，那么在拱頂與邊墻之間必然存在某個(gè)點(diǎn)，在該點(diǎn)處襯砌位移為零，這一點(diǎn)即為襯砌位移的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，設(shè)定為初始分界點(diǎn)，即圖3中點(diǎn)Atl和Btlt5第二次迭代是以初始分界點(diǎn)Atl和Btl為界，在隧道襯砌的拱頂部位設(shè)置拉彈簧其余部位設(shè)置壓彈簧建立模型進(jìn)行計(jì)算，獲得新的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)，即圖3中點(diǎn)A1 和Bp第三次迭代是以第二次迭代得到的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)A1和B1作為新的分界點(diǎn)，拱頂部位設(shè)置拉彈簧其余部位設(shè)置壓彈簧建立模型進(jìn)行計(jì)算。依此類(lèi)推，通過(guò)手工迭代，直到此次迭代得到的襯砌上的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)與前一次迭代確定的分界點(diǎn)的位置相同為止，這一不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)的位置即為拉壓彈簧最終的分界點(diǎn)，圖3中點(diǎn)A和B，則此次迭代也是最終一次迭代。3、以拉彈簧與壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間比例關(guān)系分別為3 1、2 1、1 1、 3 4、2 3、1 2、1 3、1 4時(shí)計(jì)算得到隧道襯砌的彎矩圖，以地層-結(jié)構(gòu)法計(jì)算所得襯砌的彎矩為對(duì)比依據(jù)，將拉壓彈簧模型計(jì)算所得襯砌的彎矩圖與步驟1用地層-結(jié)構(gòu)法模型計(jì)算得到的隧道襯砌的彎矩圖進(jìn)行對(duì)比，確定拉彈簧和壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間合理的比例關(guān)系，使得根據(jù)這一比例關(guān)系計(jì)算的隧道襯砌受力情況與用地層-結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算結(jié)果相一致。4、根據(jù)拉彈簧和壓彈簧的不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)為分界點(diǎn)的位置，即圖3中的A和B 點(diǎn)，以分界點(diǎn)為界在分界點(diǎn)以上拱頂范圍內(nèi)均勻設(shè)置拉彈簧2，分界點(diǎn)以下其余部位均勻設(shè)置壓彈簧3，其中，拉彈簧2的彈性抗力系數(shù)的大小根據(jù)第3步得到的拉彈簧和壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間的比例關(guān)系確定。5、由此，建立考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型，該模型計(jì)算結(jié)果接近隧道襯砌實(shí)際受力情況并且與前面地層-結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算結(jié)果相一致。以下提供本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例實(shí)施例參見(jiàn)圖4，以某一 IV級(jí)圍巖中埋深為30m的單拱標(biāo)準(zhǔn)二車(chē)道隧道為例，隧道內(nèi)輪廓為三心圓，凈寬是1100cm，凈高是877cm。IV級(jí)圍巖埋深30m隧道的圍巖參數(shù)鋼筋混凝土二襯混凝土厚35cm，標(biāo)號(hào)為C30， 二襯C30混凝土的重度取23KN/m3，彈性模量E = 31GPa,鋼筋直徑為22mm，鋼筋的彈性模量為2. 10E+08Pa，鋼筋混凝土的等效彈性模量為3^43428. 571^。本發(fā)明用于實(shí)施的硬件環(huán)境是Pentium-43G計(jì)算機(jī)、IGB內(nèi)存、128M顯卡，運(yùn)行的軟件環(huán)境是同濟(jì)曙光軟件和Windows XP。
利用同濟(jì)曙光有限元軟件對(duì)隧道建立包含施工過(guò)程的地層-結(jié)構(gòu)模型，并根據(jù)地層結(jié)構(gòu)-模型計(jì)算隧道襯砌的彎矩。利用同濟(jì)曙光有限元軟件對(duì)IV級(jí)圍巖埋深30m隧道建立了包含施工過(guò)程地層-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，計(jì)算模型簡(jiǎn)圖如圖5所示。計(jì)算中毛洞跨度B = Ilm,毛洞高度L = 8. 77m,左右邊界Id1和札按4倍洞跨確定，下邊界bd按4倍洞深確定，上邊界札取為隧道埋深。在計(jì)算模型中共劃分4275個(gè)單元，其中IV級(jí)圍巖采用實(shí)體單元離散，單元數(shù)為2108個(gè)；二襯(在隧道開(kāi)挖時(shí)沿著掌子面向前開(kāi)進(jìn)，而其后已挖成的坑道四面需要加固，“二襯”即是指經(jīng)初次襯砌加固后的坑道四周仍需繼續(xù)二次加固所做的工作)采用梁?jiǎn)卧x散，單元個(gè)數(shù)為108個(gè)。開(kāi)挖工程中釋放的荷載比例為60%，由襯砌承擔(dān)的荷載比例為40%。根據(jù)前面建立的地層-結(jié)構(gòu)法模型以及設(shè)定的參數(shù)計(jì)算所得的IV級(jí)圍巖埋深30m 隧道襯砌的彎矩如圖6所示。用地層-結(jié)構(gòu)法計(jì)算圍巖壓力準(zhǔn)確性取決于圍巖參數(shù)選取得是否準(zhǔn)確，本發(fā)明在用地層-結(jié)構(gòu)法對(duì)隧道建模時(shí)，圍巖參數(shù)是根據(jù)汪成兵(軟弱破碎隧道圍巖漸進(jìn)性破壞機(jī)理研究.上海同濟(jì)大學(xué)博士研究生論文，2007)的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行取值的，因此，圖6所示的隧道襯砌彎矩應(yīng)該是符合襯砌實(shí)際的受力情況，可以用這一彎矩值作為對(duì)比依據(jù)，調(diào)整拉彈簧的設(shè)定范圍以及拉彈簧彈性抗力系數(shù)的值，從而建立一個(gè)能反映隧道襯砌實(shí)際受力情況的隧道荷載-結(jié)構(gòu)計(jì)算模型。通過(guò)手工迭代確定拉壓彈簧分界點(diǎn)的位置，即圖3中A、B兩點(diǎn)的位置。迭代過(guò)程如下第一次迭代是用傳統(tǒng)的隧道襯砌全周設(shè)置均布?jí)簭椈傻哪Ｐ陀?jì)算得到襯砌上的位移，由于彈性反力是作用在隧道襯砌上的，因此，根據(jù)計(jì)算結(jié)果可以得到拱頂處襯砌產(chǎn)生向洞內(nèi)的位移，邊墻處襯砌產(chǎn)生向圍巖方向的位移，那么在拱頂與邊墻之間必然存在某個(gè)點(diǎn)， 在該點(diǎn)處襯砌位移為零，這一點(diǎn)即為襯砌位移的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，設(shè)定為初始分界點(diǎn)(圖3中點(diǎn)Atl和 B0)。第二次迭代是以初始分界點(diǎn)A0和Btl為界，拱頂部位設(shè)置拉彈簧其余部位設(shè)置壓彈簧建立模型進(jìn)行計(jì)算，獲得新的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)(圖3中點(diǎn)A1和B1)。第三次迭代是以第二次迭代得到的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)A1和B1作為新的分界點(diǎn)，拱頂部位設(shè)置拉彈簧其余部位設(shè)置壓彈簧建立模型進(jìn)行計(jì)算。依此類(lèi)推，通過(guò)手工迭代，直到此次迭代得到的襯砌上的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)與前一次迭代確定的分界點(diǎn)的位置相同為止，這一不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)的位置即為拉壓彈簧最終的分界點(diǎn)(圖3中點(diǎn)A和B)。對(duì)于IV級(jí)圍巖埋深30m的隧道，根據(jù)手工迭代得到的不同模型的拉壓彈簧分界點(diǎn)處于拱頂周?chē)奈恢靡?jiàn)表2。表2 IV級(jí)圍巖埋深30m的隧道拉壓彈簧分界點(diǎn)的位置
權(quán)利要求
1.一種考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法，其特征是采用如下步驟(1)建立包含施工過(guò)程的地層-結(jié)構(gòu)模型，計(jì)算隧道襯砌的彎矩得到彎矩圖；(2)通過(guò)手工迭代確定拉彈簧和壓彈簧位于隧道襯砌上分界點(diǎn)的位置，最后一次迭代得到的隧道襯砌上的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)與前一次迭代確定的分界點(diǎn)的位置相同，這一不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)的位置即為拉壓彈簧最終的分界點(diǎn)；(3)以拉彈簧與壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間比例關(guān)系分別為3 1、2 1、1 1、 3 4、2 3、1 2、1 3、1 4時(shí)計(jì)算得到隧道襯砌的彎矩圖，將計(jì)算結(jié)果與步驟(1)中用地層-結(jié)構(gòu)法模型計(jì)算得到的隧道襯砌的彎矩圖進(jìn)行對(duì)比，確定拉彈簧和壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間的比例關(guān)系，使得根據(jù)這一比例關(guān)系計(jì)算的隧道襯砌受力情況與用地層-結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算結(jié)果相一致；(4)根據(jù)拉彈簧和壓彈簧的不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)為分界點(diǎn)的位置，以分界點(diǎn)為界在分界點(diǎn)以上的拱頂范圍內(nèi)均勻設(shè)置拉彈簧，在分界點(diǎn)以下均勻設(shè)置壓彈簧，即建立考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法，其特征是步驟O)中手工迭代過(guò)程是第一次迭代用在隧道襯砌全周設(shè)置均布?jí)簭椈傻哪Ｐ陀?jì)算得到襯砌上的位移，襯砌位移為零的點(diǎn)設(shè)定為初始分界點(diǎn)，第二次迭代是以初始分界點(diǎn)為界，在隧道襯砌的拱頂部位設(shè)置拉彈簧其余部位設(shè)置壓彈簧建立模型進(jìn)行計(jì)算，獲得新的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)，第三次迭代是以第二次迭代得到的新的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)新的分界點(diǎn)，依此類(lèi)推進(jìn)行計(jì)算，直到最終一次迭代得到的襯砌上的位移轉(zhuǎn)折點(diǎn)與前一次迭代確定的分界點(diǎn)的位置相同為止。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法，其特征是步驟(3)中的拉彈簧彈性抗力系數(shù)與壓彈簧彈性抗力系數(shù)之比為1 0.5 2。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)一種用于公路隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的考慮隧道應(yīng)力拱效應(yīng)的荷載-結(jié)構(gòu)模型的建立方法。先建立地層-結(jié)構(gòu)模型，計(jì)算隧道襯砌的彎矩得到彎矩圖；再通過(guò)手工迭代確定拉彈簧和壓彈簧位于隧道襯砌上分界點(diǎn)的位置，確定拉彈簧的設(shè)定范圍；然后以不同的拉彈簧與壓彈簧的彈性抗力系數(shù)之間比例關(guān)系計(jì)算得到隧道襯砌的彎矩圖，將該彎矩圖與用地層-結(jié)構(gòu)法模型計(jì)算得到的隧道襯砌的彎矩圖對(duì)比，確定拉彈簧彈性抗力系數(shù)的值；最后根據(jù)拉彈簧和壓彈簧的不再變動(dòng)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)為分界點(diǎn)的位置，在分界點(diǎn)以上的拱頂范圍內(nèi)均勻設(shè)置拉彈簧，在分界點(diǎn)以下均勻設(shè)置壓彈簧；所建模型的計(jì)算結(jié)果更接近現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值，使襯砌結(jié)構(gòu)更經(jīng)濟(jì)合理。
文檔編號(hào)G06F17/50GK102368277SQ20111030291
公開(kāi)日2012年3月7日 申請(qǐng)日期2011年10月10日 優(yōu)先權(quán)日2011年10月10日
發(fā)明者唐柏鑒, 尹蓉蓉 申請(qǐng)人:江蘇科技大學(xué)