本發(fā)明屬于電網(wǎng)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種基于web請求動(dòng)靜態(tài)資源分離技術(shù)。

背景技術(shù)：

在現(xiàn)有的配網(wǎng)系統(tǒng)中，我國配電自動(dòng)化的技術(shù)研究起步于二十世紀(jì)九十年代初，而真正開展試點(diǎn)項(xiàng)目和較大范圍內(nèi)的工程化實(shí)施是從九十年代中后期開始至今。配電一次設(shè)備、配電自動(dòng)化終端和配電自動(dòng)化主站系統(tǒng)的制造水平也在快速提高，為配電自動(dòng)化的建設(shè)奠定了良好的設(shè)備基礎(chǔ)。配電網(wǎng)分析與優(yōu)化理論的研究也取得了長足的進(jìn)展，為配電自動(dòng)化的建設(shè)奠定了良好的理論基礎(chǔ)。城鄉(xiāng)配電網(wǎng)的建設(shè)與改造也取得了豐碩成果，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)趨于合理，這為進(jìn)一步發(fā)揮配電自動(dòng)化系統(tǒng)的作用提供了條件。

當(dāng)前，電壓自動(dòng)控制(AVC)系統(tǒng)已經(jīng)是解決無功/電壓調(diào)控的一種重要技術(shù)手段，通過對電網(wǎng)無功分布的重新調(diào)整，保證電網(wǎng)運(yùn)行在一個(gè)更安全、更經(jīng)濟(jì)的狀態(tài)，而在AVC實(shí)現(xiàn)過程中，全網(wǎng)無功優(yōu)化是核心和基礎(chǔ).

一般的基于AVC系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)無功優(yōu)化的技術(shù)，在實(shí)際運(yùn)行中，AVC控制參數(shù)的制定是依據(jù)相關(guān)導(dǎo)則規(guī)定和憑借專家經(jīng)驗(yàn)直接下發(fā)，這種盡管一定程度上反應(yīng)電網(wǎng)的實(shí)際運(yùn)行狀況，然而，隨著電網(wǎng)的快速發(fā)展，以及專家經(jīng)驗(yàn)主觀性的固有局限，依據(jù)歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)和專家經(jīng)驗(yàn)直接下發(fā)的方式，已經(jīng)落后于電網(wǎng)的發(fā)展?fàn)顩r，無法定量衡量受端電網(wǎng)的無功承受能力，并且其整定范圍偏差較大，導(dǎo)致對電網(wǎng)間無功協(xié)調(diào)控制效果差，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能不適應(yīng)大電網(wǎng)的發(fā)展趨勢和負(fù)荷水平的快速發(fā)展。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明目的：本發(fā)明的目的是為了解決現(xiàn)有技術(shù)中的不足，提供一種通過配電自動(dòng)化服務(wù)器對配網(wǎng)的流量數(shù)據(jù)進(jìn)行監(jiān)視，提高監(jiān)控效率的智能電網(wǎng)用關(guān)口流量控制系統(tǒng)及其控制方法。

技術(shù)方案：本發(fā)明所述的一種智能電網(wǎng)用關(guān)口流量控制系統(tǒng)，包括配電自動(dòng)化服務(wù)器、GIS系統(tǒng)、EMS系統(tǒng)；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器，用于從GIS系統(tǒng)獲取配網(wǎng)圖模信息；從EMS獲取主網(wǎng)模型，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型進(jìn)行拼接，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型的流量進(jìn)行動(dòng)態(tài)變化管理，根據(jù)所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型建立完整的配網(wǎng)分析應(yīng)用模型；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器與所述GIS系統(tǒng)、所述EMS系統(tǒng)的圖模交換通過信息交換總線實(shí)現(xiàn)；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述GIS系統(tǒng)對10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)進(jìn)行維護(hù)，所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，通過所述信息交換總線接收來自所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出的配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，并將所述配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形轉(zhuǎn)換到所述配電自動(dòng)化服務(wù)器上；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述EMS系統(tǒng)導(dǎo)出所述配網(wǎng)的模型以及與所述配網(wǎng)的模型相關(guān)的圖形，通過所述信息交換總線接收從所述EMS導(dǎo)出的上級電網(wǎng)圖模信息；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過信息交換總線獲取10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)和主網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)，在圖模庫一體化平臺(tái)上實(shí)現(xiàn)饋線模型與站內(nèi)模型拼接。

進(jìn)一步的，所述信息交換總線上設(shè)置一保護(hù)層，在所述保護(hù)層的表面噴涂抗腐蝕涂層，所述抗腐蝕涂層包括粘結(jié)底層和抗氧化表面層，其中所述粘結(jié)底層由以下重量份原料組成：鎳3-5份，鋁1-2份，二氧化硅1-4份，氧化硼1-2份，鈷2-5份，鉻1-2份，鋅1-3份，銅1-2份的合金粉末，所述粘結(jié)底層的涂層厚度0.1-0.5mm；抗氧化層由以下重量份原料組成：采用重量成分鎳鉬8-12份，鉻2-4份，硅3-5份，鐵1-2份，鎳2-4份，碳0.02-0.05份，硫0.01-0.03份，磷0.01-0.05份，鈷2-5份，二氧化硅1-2份，氧化鋁1-2份，釔1-3份，鎢1-4份，釩1-2份的合金粉末，所述涂層厚度0.2-0.5mm。

進(jìn)一步的，所述粘結(jié)底層由以下重量份原料組成：鎳4份，鋁1.5份，二氧化硅2份，氧化硼1.5份，鈷4份，鉻1.5份，鋅2份，銅1.5份的合金粉末，所述粘結(jié)底層的涂層厚度0.3mm；抗氧化層由以下重量份原料組成：采用重量成分鎳鉬10份，鉻3份，硅4份，鐵1.5份，鎳3份，碳0.04份，硫0.02份，磷0.03份，鈷3份，二氧化硅1.5份，氧化鋁1.5份，釔2份，鎢2份，釩1.5份的合金粉末，所述涂層厚度0.3mm。

本發(fā)明還公開了一種基于web請求動(dòng)靜態(tài)資源分離技術(shù)，包括如下步驟：

(1)配電自動(dòng)化服務(wù)器從GIS系統(tǒng)獲取配網(wǎng)圖模信息，并根據(jù)電網(wǎng)的潮流計(jì)算數(shù)據(jù)和約束條件，獲取上游關(guān)口下送的總有功功率與對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線；

(2)配電自動(dòng)化服務(wù)器從EMS獲取主網(wǎng)模型；

(3)實(shí)時(shí)監(jiān)測上層主網(wǎng)中的各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并根據(jù)所述關(guān)系曲線計(jì)算各個(gè)變電站的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

(4)根據(jù)所述上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

(5)根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)，并依據(jù)所述控制參數(shù)調(diào)控電網(wǎng)關(guān)口的無功功率；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型進(jìn)行拼接，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型的流量進(jìn)行動(dòng)態(tài)變化管理，根據(jù)所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型建立完整的配網(wǎng)分析應(yīng)用模型；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器與所述GIS系統(tǒng)、所述EMS系統(tǒng)的圖模交換通過信息交換總線實(shí)現(xiàn)；

獲取關(guān)系曲線的步驟具體包括：

步驟S101，建立上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的第一數(shù)學(xué)模型；其中，所述第一數(shù)學(xué)模型包括公式：

minf(Q_1G，T_1K，Q_1C)＝Fmin.0

s.t.h(Q_1G，T_1K，Q_1C)＝0

式中，F(xiàn)min.0為目標(biāo)函數(shù)，Q1G、T1K、Q1C為上層主網(wǎng)變電站的控制變量，其中Q1G表示發(fā)電機(jī)的無功出力矢量，T1K表示各臺(tái)變壓器抽頭檔位矢量，Q1C為各臺(tái)變壓器的無功補(bǔ)償矢量；V1B和Q1Z是狀態(tài)變量，其中V1B表示上層主網(wǎng)變電站各母線的電壓幅值矢量，Q1Z為虛擬電源未安排無功出力矢量；下標(biāo)L和H分別表示相應(yīng)變量的下限值和上限值；

步驟S102，根據(jù)第一數(shù)學(xué)模型，計(jì)算上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送不同的有功功率時(shí)，對應(yīng)上游關(guān)口的平均功率因數(shù)限值；

步驟S103，根據(jù)所述平均功率因數(shù)限值擬合出上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送的總有功功率與對應(yīng)的上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線；

步驟(3)所述實(shí)時(shí)監(jiān)測上層主網(wǎng)中的各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并根據(jù)所述關(guān)系曲線計(jì)算各個(gè)變電站的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的步驟具體包括：

步驟S201，分別監(jiān)測上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并計(jì)算總有功功率，根據(jù)所述關(guān)系曲線得到與該總有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S202，根據(jù)所述監(jiān)測的上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，獲取上層主網(wǎng)中變電站中壓側(cè)下送的平均有功功率和最大有功功率；

步驟S203，根據(jù)所述平均有功功率和最大有功功率對所述各個(gè)變電站中壓側(cè)下送的有功功率進(jìn)行線性化處理，獲取上層主網(wǎng)中各個(gè)變電站對應(yīng)的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；其中，所述線性化處理的過程包括公式：

式中，P為變電站中壓側(cè)下送的有功功率，cosθ1為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，Pav為變電站中壓側(cè)下送的平均有功功率，Pmax為變電站中壓側(cè)下送的最大有功功率，cosθh為中壓側(cè)負(fù)荷最重的變電站所允許下送的最低功率因數(shù)，cosθ是上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟(4)所述根據(jù)所述上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的步驟具體包括：

步驟S301，建立下游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的第二數(shù)學(xué)模型；其中，該數(shù)學(xué)模型用于根據(jù)設(shè)定的運(yùn)行方式下的負(fù)荷水平，計(jì)算滿足所述約束條件的下游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；所述第二數(shù)學(xué)模型包括公式：

minf(Q_2G，T_2K，Q_2C)＝flmin.0

s.t.h(Q_2G，T_2K，Q_2C)＝0

式中，flim.0為目標(biāo)函數(shù)，Q2G、T2K和Q2C為下層子網(wǎng)變電站的控制變量，其中Q2G表示發(fā)電機(jī)無功出力矢量，T2K表示各臺(tái)變壓器的抽頭檔位矢量，Q2C為各臺(tái)變壓器的無功補(bǔ)償矢量，V2B和cosθ是狀態(tài)變量，其中V2B表示下層子網(wǎng)變電站母線的電壓幅值矢量，cosθ為上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθ0為實(shí)時(shí)監(jiān)測的上游關(guān)口的功率因數(shù)，下標(biāo)L和H分別表示相應(yīng)變量的下限值和上限值；

步驟S302，在設(shè)定的運(yùn)行方式下，根據(jù)變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率的潮流斷面，監(jiān)測上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率；

步驟S303，根據(jù)所述上游關(guān)口下送的總有功功率與對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線和上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，分別獲取所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S304，依據(jù)所述第二數(shù)學(xué)模型，計(jì)算所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S305，根據(jù)所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，以及所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的過程包括公式：

式中，為下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθ為變電站中壓側(cè)下送有功功率P時(shí)，上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθH和cosθL分別為變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，和分別為變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟(5)所述根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)，并依據(jù)所述控制參數(shù)調(diào)控電網(wǎng)關(guān)口的無功功率；具體控制的過程包括步驟：

步驟S401，實(shí)時(shí)監(jiān)測下層子網(wǎng)的變電站變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)；

步驟S402，若變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)在AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值范圍內(nèi)，則AVC系統(tǒng)保持原狀態(tài)；

步驟S403，若變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)超過AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值的范圍，則AVC系統(tǒng)將發(fā)出控制信號，控制變壓器進(jìn)行無功投退，直至變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)滿足AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值范圍。

進(jìn)一步的，還包括：

通過所述GIS系統(tǒng)對10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)進(jìn)行維護(hù)，所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述信息交換總線接收來自所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出的配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，并將所述配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形轉(zhuǎn)換到所述配電自動(dòng)化服務(wù)器上。

進(jìn)一步的，還包括：

通過所述EMS系統(tǒng)導(dǎo)出所述配網(wǎng)的模型以及與所述配網(wǎng)的模型相關(guān)的圖形；所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述信息交換總線接收從所述EMS導(dǎo)出的上級電網(wǎng)圖模信息。

進(jìn)一步的，所述根據(jù)所述第一數(shù)學(xué)模型，計(jì)算上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送不同的有功功率時(shí)，對應(yīng)電網(wǎng)上游關(guān)口的平均功率因數(shù)限值的步驟具體包括：

根據(jù)潮流計(jì)算數(shù)據(jù)和約束條件，計(jì)算各個(gè)變電站中壓側(cè)下送的有功功率，將所述有功功率求和獲得上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送有功功率的總功率值；

將上層主網(wǎng)中容量最大的一臺(tái)發(fā)電機(jī)組設(shè)為全網(wǎng)的平衡節(jié)點(diǎn)，選取有高壓直流落點(diǎn)的變電站作為未安排無功出力站點(diǎn)；

預(yù)設(shè)所有變壓器中壓側(cè)功率因數(shù)為相同的初始值，并將該初始值設(shè)為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值；

根據(jù)所述平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值和各臺(tái)變壓器中壓側(cè)有功功率，修改變壓器中壓側(cè)的無功功率，然后進(jìn)行潮流計(jì)算；

根據(jù)所述數(shù)學(xué)模型中的約束條件，判斷所述潮流計(jì)算的結(jié)果，獲取上層主網(wǎng)在不同的運(yùn)行方式下，所述總功率值對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值。

進(jìn)一步的，根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)的步驟具體包括：每隔15分鐘對AVC系統(tǒng)的關(guān)口功率因數(shù)的控制參數(shù)進(jìn)行一次更新，將所述下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值設(shè)為AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)整定值。

有益效果：本發(fā)明通過制定上游關(guān)口下送的有功功率與平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的關(guān)系曲線，以定量衡量了受端電網(wǎng)的無功承受能力，充分考慮了上層主網(wǎng)的安全運(yùn)行，針對上層主網(wǎng)各個(gè)變電站有功負(fù)荷水平差異化各個(gè)變電站上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，以便實(shí)現(xiàn)無功功率分層分區(qū)就地平衡，在兼顧下層子網(wǎng)所具備的無功調(diào)控能力和有功負(fù)荷水平前提下，計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，根據(jù)整定得到的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，作為AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)來進(jìn)行無功調(diào)控，促成上級電網(wǎng)與下級電網(wǎng)無功/電壓調(diào)控的協(xié)調(diào)控制，解決了電網(wǎng)無功/電壓調(diào)控可能出現(xiàn)的失配問題，進(jìn)一步提高電網(wǎng)的電壓質(zhì)量，降低網(wǎng)絡(luò)損耗，緩解了上層主網(wǎng)的無功平衡壓力，從而保證了主網(wǎng)的安全運(yùn)行，提高電網(wǎng)的安全穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明的控制流程圖。

具體實(shí)施方式

如圖1所示的一種智能電網(wǎng)用關(guān)口流量控制系統(tǒng)，包括配電自動(dòng)化服務(wù)器、GIS系統(tǒng)、EMS系統(tǒng)；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器，用于從GIS系統(tǒng)獲取配網(wǎng)圖模信息；從EMS獲取主網(wǎng)模型，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型進(jìn)行拼接，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型的流量進(jìn)行動(dòng)態(tài)變化管理，根據(jù)所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型建立完整的配網(wǎng)分析應(yīng)用模型；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器與所述GIS系統(tǒng)、所述EMS系統(tǒng)的圖模交換通過信息交換總線實(shí)現(xiàn)；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述GIS系統(tǒng)對10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)進(jìn)行維護(hù)，所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，通過所述信息交換總線接收來自所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出的配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，并將所述配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形轉(zhuǎn)換到所述配電自動(dòng)化服務(wù)器上；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述EMS系統(tǒng)導(dǎo)出所述配網(wǎng)的模型以及與所述配網(wǎng)的模型相關(guān)的圖形，通過所述信息交換總線接收從所述EMS導(dǎo)出的上級電網(wǎng)圖模信息；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過信息交換總線獲取10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)和主網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)，在圖模庫一體化平臺(tái)上實(shí)現(xiàn)饋線模型與站內(nèi)模型拼接。

進(jìn)一步的，所述信息交換總線上設(shè)置一保護(hù)層，在所述保護(hù)層的表面噴涂抗腐蝕涂層，所述抗腐蝕涂層包括粘結(jié)底層和抗氧化表面層，其中所述粘結(jié)底層由以下重量份原料組成：鎳3-5份，鋁1-2份，二氧化硅1-4份，氧化硼1-2份，鈷2-5份，鉻1-2份，鋅1-3份，銅1-2份的合金粉末，所述粘結(jié)底層的涂層厚度0.1-0.5mm；抗氧化層由以下重量份原料組成：采用重量成分鎳鉬8-12份，鉻2-4份，硅3-5份，鐵1-2份，鎳2-4份，碳0.02-0.05份，硫0.01-0.03份，磷0.01-0.05份，鈷2-5份，二氧化硅1-2份，氧化鋁1-2份，釔1-3份，鎢1-4份，釩1-2份的合金粉末，所述涂層厚度0.2-0.5mm。

進(jìn)一步的，所述粘結(jié)底層由以下重量份原料組成：鎳4份，鋁1.5份，二氧化硅2份，氧化硼1.5份，鈷4份，鉻1.5份，鋅2份，銅1.5份的合金粉末，所述粘結(jié)底層的涂層厚度0.3mm；抗氧化層由以下重量份原料組成：采用重量成分鎳鉬10份，鉻3份，硅4份，鐵1.5份，鎳3份，碳0.04份，硫0.02份，磷0.03份，鈷3份，二氧化硅1.5份，氧化鋁1.5份，釔2份，鎢2份，釩1.5份的合金粉末，所述涂層厚度0.3mm。

如圖2所示的一種基于web請求動(dòng)靜態(tài)資源分離技術(shù)，包括如下步驟：

(1)配電自動(dòng)化服務(wù)器從GIS系統(tǒng)獲取配網(wǎng)圖模信息，并根據(jù)電網(wǎng)的潮流計(jì)算數(shù)據(jù)和約束條件，獲取上游關(guān)口下送的總有功功率與對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線；

(2)配電自動(dòng)化服務(wù)器從EMS獲取主網(wǎng)模型；

(3)實(shí)時(shí)監(jiān)測上層主網(wǎng)中的各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并根據(jù)所述關(guān)系曲線計(jì)算各個(gè)變電站的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

(4)根據(jù)所述上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

(5)根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)，并依據(jù)所述控制參數(shù)調(diào)控電網(wǎng)關(guān)口的無功功率；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型進(jìn)行拼接，對所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型的流量進(jìn)行動(dòng)態(tài)變化管理，根據(jù)所述主網(wǎng)模型與所述配網(wǎng)模型建立完整的配網(wǎng)分析應(yīng)用模型；其中，所述配電自動(dòng)化服務(wù)器與所述GIS系統(tǒng)、所述EMS系統(tǒng)的圖模交換通過信息交換總線實(shí)現(xiàn)；

獲取關(guān)系曲線的步驟具體包括：

步驟S101，建立上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的第一數(shù)學(xué)模型；其中，所述第一數(shù)學(xué)模型包括公式：

minf(Q_1G，T_1K，Q_1c)＝Fmin.0

s.t.h(Q_1G，T_1K，Q_1C)＝0

式中，F(xiàn)min.0為目標(biāo)函數(shù)，Q1G、T1K、Q1C為上層主網(wǎng)變電站的控制變量，其中Q1G表示發(fā)電機(jī)的無功出力矢量，T1K表示各臺(tái)變壓器抽頭檔位矢量，Q1C為各臺(tái)變壓器的無功補(bǔ)償矢量；V1B和Q1Z是狀態(tài)變量，其中V1B表示上層主網(wǎng)變電站各母線的電壓幅值矢量，Q1Z為虛擬電源未安排無功出力矢量；下標(biāo)L和H分別表示相應(yīng)變量的下限值和上限值；

步驟S102，根據(jù)第一數(shù)學(xué)模型，計(jì)算上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送不同的有功功率時(shí)，對應(yīng)上游關(guān)口的平均功率因數(shù)限值，作為一個(gè)實(shí)施例，計(jì)算過程具體包括如下步驟：

a、根據(jù)潮流計(jì)算數(shù)據(jù)和約束條件，計(jì)算上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送有功功率的總功率值；即將監(jiān)測到的上層主網(wǎng)中各個(gè)變壓器中壓側(cè)的有功功率累加，得到上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送有功總功率值P總。

b、將上層主網(wǎng)中容量最大的一臺(tái)發(fā)電機(jī)組設(shè)為全網(wǎng)的平衡節(jié)點(diǎn)，選取有高壓直流落點(diǎn)的變電站作為未安排無功出力站點(diǎn)。

c、預(yù)設(shè)所有變壓器中壓側(cè)功率因數(shù)為相同的初始值，并將該初始值設(shè)為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值；例如，令全網(wǎng)上層主網(wǎng)的變壓器中壓側(cè)功率因數(shù)初始值為1.0，并將其設(shè)為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值存儲(chǔ)。

d、根據(jù)平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值和各個(gè)變電站中壓側(cè)有功功率，修改變壓器中壓側(cè)的無功功率，然后進(jìn)行潮流計(jì)算。

e、根據(jù)所述數(shù)學(xué)模型中的約束條件，判斷所述潮流計(jì)算的結(jié)果，獲取上層主網(wǎng)在不同的運(yùn)行方式下，總功率值對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值。

具體地，在潮流計(jì)算結(jié)束后，檢查控制變量和狀態(tài)變量是否越限；當(dāng)出現(xiàn)發(fā)電廠無功出力越限時(shí)，將越限的發(fā)電廠由PV節(jié)點(diǎn)修改為PQ節(jié)點(diǎn)，并將無功出力設(shè)置為越限值的邊界；若變電站母線電壓越限或者虛擬無功電源的未安排無功出力越限，則修改越限母線附近的發(fā)電廠機(jī)端的電壓值，并協(xié)調(diào)越限節(jié)點(diǎn)附近變電站的電容器/電抗器的投切，以修改潮流計(jì)算的相關(guān)參數(shù)，然后重新計(jì)算潮流，直到同時(shí)滿足發(fā)電廠無功出力不越限，變電站母線電壓合格，虛擬無功電源未安排無功出力在允許范圍內(nèi)這三個(gè)條件，表明功率因數(shù)符合上層主網(wǎng)安全運(yùn)行的要求，則更新并存儲(chǔ)該功率因數(shù)；然后進(jìn)入循環(huán)計(jì)算流程，令功率因數(shù)值減去0.001，夏大運(yùn)行方式為滯后功率因數(shù)，冬小運(yùn)行方式為超前功率因數(shù)，重復(fù)步驟a～d，直到各種潮流計(jì)算結(jié)果無法同時(shí)滿足上述條件，則讀取存儲(chǔ)的功率因數(shù)，即可得到在該運(yùn)行方式下，上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)下送有功功率為P總時(shí)，上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值。

步驟S103，根據(jù)所述平均功率因數(shù)限值擬合出上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送的總有功功率與對應(yīng)的上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線；

步驟(3)所述實(shí)時(shí)監(jiān)測上層主網(wǎng)中的各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并根據(jù)所述關(guān)系曲線計(jì)算各個(gè)變電站的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的步驟具體包括：

步驟S201，分別監(jiān)測上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，并計(jì)算總有功功率，根據(jù)所述關(guān)系曲線得到與該總有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S202，根據(jù)所述監(jiān)測的上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率，獲取上層主網(wǎng)中變電站中壓側(cè)下送的平均有功功率和最大有功功率；

步驟S203，根據(jù)所述平均有功功率和最大有功功率對所述各個(gè)變電站中壓側(cè)下送的有功功率進(jìn)行線性化處理，獲取上層主網(wǎng)中各個(gè)變電站對應(yīng)的上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；其中，所述線性化處理的過程包括公式：

式中，P為變電站中壓側(cè)下送的有功功率，cosθ1為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，Pav為變電站中壓側(cè)下送的平均有功功率，Pmax為變電站中壓側(cè)下送的最大有功功率，cosθh為中壓側(cè)負(fù)荷最重的變電站所允許下送的最低功率因數(shù)，cosθ是上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟(4)所述根據(jù)所述上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的步驟具體包括：

步驟S301，建立下游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的第二數(shù)學(xué)模型；其中，該數(shù)學(xué)模型用于根據(jù)設(shè)定的運(yùn)行方式下的負(fù)荷水平，計(jì)算滿足所述約束條件的下游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；所述第二數(shù)學(xué)模型包括公式：

minf(Q_2G，T_2K，Q_2C)＝flmin.0

s.t.h(Q_2G，T_2K，Q_2C)＝0

式中，flim.0為目標(biāo)函數(shù)，Q2G、T2K和Q2C為下層子網(wǎng)變電站的控制變量，其中Q2G表示發(fā)電機(jī)無功出力矢量，T2K表示各臺(tái)變壓器的抽頭檔位矢量，Q2C為各臺(tái)變壓器的無功補(bǔ)償矢量，V2B和cosθ是狀態(tài)變量，其中V2B表示下層子網(wǎng)變電站母線的電壓幅值矢量，cosθ為上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθ0為實(shí)時(shí)監(jiān)測的上游關(guān)口的功率因數(shù)，下標(biāo)L和H分別表示相應(yīng)變量的下限值和上限值；

步驟S302，在設(shè)定的運(yùn)行方式下，根據(jù)變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率的潮流斷面，監(jiān)測上層主網(wǎng)中各臺(tái)變壓器中壓側(cè)下送的有功功率；

步驟S303，根據(jù)所述上游關(guān)口下送的總有功功率與對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值之間的關(guān)系曲線和上游關(guān)口協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，分別獲取所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S304，依據(jù)所述第二數(shù)學(xué)模型，計(jì)算所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟S305，根據(jù)所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，以及所述變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，計(jì)算下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；計(jì)算的過程包括公式：

式中，為下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθ為變電站中壓側(cè)下送有功功率P時(shí)，上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，cosθH和cosθL分別為變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的上游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值，和分別為變電站中壓側(cè)下送最大有功功率和最小有功功率對應(yīng)的下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值；

步驟(5)所述根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)，并依據(jù)所述控制參數(shù)調(diào)控電網(wǎng)關(guān)口的無功功率；具體控制的過程包括步驟：

步驟S401，實(shí)時(shí)監(jiān)測下層子網(wǎng)的變電站變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)；

步驟S402，若變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)在AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值范圍內(nèi)，則AVC系統(tǒng)保持原狀態(tài)；

步驟S403，若變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)超過AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值的范圍，則AVC系統(tǒng)將發(fā)出控制信號，控制變壓器進(jìn)行無功投退，直至變高側(cè)關(guān)口功率因數(shù)滿足AVC關(guān)口功率因數(shù)控制參數(shù)整定值范圍。

進(jìn)一步的，還包括：

通過所述GIS系統(tǒng)對10kV配網(wǎng)圖模數(shù)據(jù)進(jìn)行維護(hù)，所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形；

所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述信息交換總線接收來自所述GIS系統(tǒng)導(dǎo)出的配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形，并將所述配網(wǎng)的模型以及與所述模型相關(guān)的圖形轉(zhuǎn)換到所述配電自動(dòng)化服務(wù)器上。

進(jìn)一步的，還包括：

通過所述EMS系統(tǒng)導(dǎo)出所述配網(wǎng)的模型以及與所述配網(wǎng)的模型相關(guān)的圖形；所述配電自動(dòng)化服務(wù)器通過所述信息交換總線接收從所述EMS導(dǎo)出的上級電網(wǎng)圖模信息。

進(jìn)一步的，所述根據(jù)所述第一數(shù)學(xué)模型，計(jì)算上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送不同的有功功率時(shí)，對應(yīng)電網(wǎng)上游關(guān)口的平均功率因數(shù)限值的步驟具體包括：

根據(jù)潮流計(jì)算數(shù)據(jù)和約束條件，計(jì)算各個(gè)變電站中壓側(cè)下送的有功功率，將所述有功功率求和獲得上層主網(wǎng)向下層子網(wǎng)輸送有功功率的總功率值；

將上層主網(wǎng)中容量最大的一臺(tái)發(fā)電機(jī)組設(shè)為全網(wǎng)的平衡節(jié)點(diǎn)，選取有高壓直流落點(diǎn)的變電站作為未安排無功出力站點(diǎn)；

預(yù)設(shè)所有變壓器中壓側(cè)功率因數(shù)為相同的初始值，并將該初始值設(shè)為上游關(guān)口的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值；

根據(jù)所述平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值的初始值和各臺(tái)變壓器中壓側(cè)有功功率，修改變壓器中壓側(cè)的無功功率，然后進(jìn)行潮流計(jì)算；

根據(jù)所述數(shù)學(xué)模型中的約束條件，判斷所述潮流計(jì)算的結(jié)果，獲取上層主網(wǎng)在不同的運(yùn)行方式下，所述總功率值對應(yīng)的平均協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值。

進(jìn)一步的，根據(jù)所述電網(wǎng)下游關(guān)口的功率因數(shù)限值更新AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)的步驟具體包括：每隔15分鐘對AVC系統(tǒng)的關(guān)口功率因數(shù)的控制參數(shù)進(jìn)行一次更新，將所述下游關(guān)口的協(xié)調(diào)功率因數(shù)限值設(shè)為AVC系統(tǒng)的控制參數(shù)整定值。

以上所述實(shí)施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實(shí)施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并不能因此而理解為對本發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進(jìn)，這些都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。因此，本發(fā)明專利的保護(hù)范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。