專利名稱：：一種模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，屬于工業(yè)過程仿真領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
：蒸發(fā)是氧化鋁生產(chǎn)工藝中一個十分重要的工序和瓶頸環(huán)節(jié)，其能耗占到氧化鋁生產(chǎn)能耗的20%-25%，汽耗占總汽耗的48%-52%,成本占氧化鋁生產(chǎn)成本的10%-12%，目前板式降膜蒸發(fā)工藝已在氧化鋁生產(chǎn)過程中得到較好的推廣，在現(xiàn)實使用中表現(xiàn)出了許多的優(yōu)勢，但現(xiàn)有的氧化鋁板式降膜蒸發(fā)工藝過程通常是由DCS控制系統(tǒng)進行控制，DCS控制系統(tǒng)只是作為一種操作和管理平臺，對整條生產(chǎn)線的控制還處于人工調(diào)整狀態(tài)下，技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)的獲得完全取決于操作工人的實際經(jīng)驗，波動性很大，蒸發(fā)工序的操作和運行沒有一個可以參考的優(yōu)化值，導(dǎo)致蒸發(fā)工序的操作和運行水平很難穩(wěn)定和進一步提高。另一方面工藝工程師在實際生產(chǎn)中有許多好的設(shè)想不便在實際系統(tǒng)上進行試驗和研究，限制了進一步對先進的板式降膜蒸發(fā)器工藝潛能的開發(fā)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是建立一種氧化鋁生產(chǎn)過程板式降膜蒸發(fā)器工藝的仿真模型，從而便于指導(dǎo)生產(chǎn)、評價系統(tǒng)的性能，并可方便模擬改進蒸發(fā)器的參數(shù)設(shè)計，尋找優(yōu)化的生產(chǎn)進料方案的模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，以克服現(xiàn)有技術(shù)的不足。本發(fā)明的技術(shù)方案是它包括DCS控制系統(tǒng)，其具有控制板式降膜蒸發(fā)器和數(shù)據(jù)采集的功能；還包括實時數(shù)據(jù)庫，與DCS控制系統(tǒng)連接，具有實時保存生產(chǎn)數(shù)據(jù)的功能；化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊，與實時數(shù)據(jù)庫連接，化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊是存儲化驗室化驗數(shù)據(jù)的存儲器；板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊，與實時數(shù)據(jù)庫連接，它是通過計算機系統(tǒng)模擬板式降膜蒸發(fā)器運行過程，實時數(shù)據(jù)庫為模擬板式降膜蒸發(fā)器的計算機系統(tǒng)提供參數(shù)。板式降膜蒸發(fā)器靜態(tài)模擬模塊，采用AspenPlus系統(tǒng)建模，它的運行為板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提供物性數(shù)據(jù)，輔助板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提高計算精度。在化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊與實時數(shù)據(jù)庫之間設(shè)置有單向隔離器，單向隔離器可確保化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊的安全性。板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊中具有NRTL模型，NRTL模型計算時所用的參數(shù)為AspenPlus系統(tǒng)中ELECNRTL物性庫中保存的物性數(shù)據(jù)。板式降膜蒸發(fā)器模擬模塊中的仿真計算均采用遞推和仿真逼進的方法進行仿真計算的。板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊采用的建模平臺為Java語言。與現(xiàn)有技術(shù)比較，本發(fā)明通過AspenPlus系統(tǒng)建立一個模擬板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)工作時的板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊；板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊的建立可模擬出輸入的原液如何在各個蒸發(fā)器中發(fā)生物理和化學(xué)反應(yīng)的過程，從而，第一可得到輸出母液的物性數(shù)據(jù)，預(yù)測在一定生產(chǎn)條件下系統(tǒng)的變化趨勢，對排定生產(chǎn)計劃具有一定的指導(dǎo)意義；第二可方便模擬改進蒸發(fā)器的參數(shù)設(shè)計，尋找優(yōu)化的生產(chǎn)進料方案，進一步提高產(chǎn)能。通過與實時數(shù)據(jù)庫連接，采用Java語言建立一個板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊；板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊與實時數(shù)據(jù)庫連接，實時數(shù)據(jù)庫又分別與DCS控制系統(tǒng)和化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊連接，這樣實時數(shù)據(jù)庫內(nèi)的數(shù)據(jù)就可為板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊的運行提供時實運行參數(shù)，解決板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊動態(tài)模擬需要的大量的實時數(shù)據(jù)，尤其是溫度、流量和密度數(shù)據(jù)；板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊的建立具有以下好處，第一可從計算機系統(tǒng)上看出當(dāng)前板式蒸發(fā)器各個部件的工況變化規(guī)律，幫助工藝人員正確判斷系統(tǒng)的狀態(tài)，從而指導(dǎo)操作人員改變工藝參數(shù)，發(fā)揮板式蒸發(fā)器組的潛能，達到提高系統(tǒng)運轉(zhuǎn)速率、穩(wěn)定進料流量；第二可通過輸入實時數(shù)據(jù)庫中的原液、母液、冷凝水等的溫度、流量、壓力、化學(xué)成份等數(shù)據(jù)，并在此基礎(chǔ)上使板式降膜蒸發(fā)器模擬模塊仿真計算各個蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)、熱效率和蒸水量等，這些仿真計算的數(shù)據(jù)對于指導(dǎo)生產(chǎn)、評價真實板式降膜蒸發(fā)器的性能具有重要參考價值的參數(shù)；第三可通過板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊對現(xiàn)場操作人員進行培訓(xùn)，提高和穩(wěn)定蒸發(fā)工序的操作和運行水平。當(dāng)板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊與板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊同時使用時，板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊還可為板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提供物性數(shù)據(jù)，提高板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊的計算精度；板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊為板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊提供系統(tǒng)的設(shè)備參數(shù)修正，提高板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊的物性分析的精度。在化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊與實時數(shù)據(jù)庫之間設(shè)置有單向隔離器，單向隔離器設(shè)置只可將化驗數(shù)據(jù)從外網(wǎng)導(dǎo)入內(nèi)網(wǎng)，確?；灁?shù)據(jù)模塊的安全性。圖l為本發(fā)明的結(jié)構(gòu)框圖。具體實施例方式實施例如圖1所示，本實施例以六效逆流四級閃蒸的板式降膜蒸發(fā)器為例進行具體說明，本發(fā)明的核心是板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊和板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊；板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊是AspenPlus建立的模擬系統(tǒng)，AspenPlus是大型通用流程模擬系統(tǒng)，源于美國能源部七十年代后期在麻省理工學(xué)院(MIT)組織的會戰(zhàn)，屬于開發(fā)新型第三代流程模擬軟件。因AspenPlus具有最適用于工業(yè)、且最完備的物性系統(tǒng)，完整的數(shù)據(jù)庫，強大的模型分析工具，使得建立板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊相對容易很多，其具體操作根據(jù)說明書操作即可，在采用AspenPlus建立板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊時，采用NRTL方程組對氧化鋁工藝板式降膜蒸發(fā)器建立穩(wěn)態(tài)仿真模型，NRTL方程計算時所用的參數(shù)為AspenPlus系統(tǒng)中ELECNRTL物性庫中保存的物性數(shù)據(jù)，所建立的二階NRTL方程為In=:r，In72=G21"\2.T12G1T2iI—,-、1+—12+rr2G21/(工2+工1G12)2,Gi2、2T2i(2iTi2I-;-7^+、;E2十；riCi2乂(a+rr2G2i)2_然后，對物料的性質(zhì)變化進行仿真計算，得到氧化鋁工藝板式降膜蒸發(fā)器的穩(wěn)態(tài)物性仿真結(jié)果。這些結(jié)果可以包括1)母液蒸發(fā)工藝過程的能量和質(zhì)量平衡計算；2)預(yù)測母液的流率、組成(Na20濃度)；3)預(yù)測母液的電導(dǎo)率性質(zhì)；4)汽水比、分子比的計算；5)母液密度及粘度的計算；6)限定條件下的工況試驗；7)分析數(shù)據(jù)校驗。同時為滿足AspenPlus系統(tǒng)的要求，工藝專家所提供的現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)為以下內(nèi)容1、定義母液蒸發(fā)單元所涉及到的各種組分，系統(tǒng)組分如下表:<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>2、母液蒸發(fā)單元涉及到的組分及各組分組成數(shù)據(jù)表。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>由于組分中FeA和有機C的含量很少，故在模擬中將其忽略，將各組分?jǐn)?shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為模型中組分的組成，具體過程以Al為例說明，結(jié)合工藝知識，原液進入到蒸發(fā)單元前是以NaA102的形式存在，計算過程如下<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>所以，每升原液中含有NaA102為(鋁酸鈉的分子量)/(氧化鋁分子量)X氧化鋁含量=164/102*92.04=147.99g;把所有組分都計算出來之后進行規(guī)一化處理得到模型中各組分質(zhì)量分率表.-3、得出的模型中各組分質(zhì)量分率表組分分子式JS^BSNa2C03NaA102質(zhì)量分率0.66570.13270.03340.1156組分分子式Na2Si03KOHNaClNa2S04質(zhì)量分率0.00100.03440.00590.01124、進料物流條件表MassFlowkg/hrSteam(新蒸汽)Feedl(六效進料)Feed2(五效進料)WATER36670195977.3144852.8NAOH39064.3928873.68NA2C039830.6457266.129AL(0H)300NAAL0234036.7525157.6NA2Si03305.3864225.7204KOH10139.577494.468NACL1747.2551291.449NA2S043298.7342438.195TotalFlowkg/hr36670294400217600Temperature°C164.87256PressureMPag0.4181.01.05、多效蒸發(fā)器及自蒸發(fā)器操作條件表<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>6、應(yīng)用單位如下表<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>將NRTL模型與現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)確定的一組兩元交互參數(shù)，用在AspenPlus軟件中可提高氣液相平衡計算的精度。板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊采用Java語言建立，在建立板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊時必須提供建立動態(tài)系統(tǒng)所需的工藝參數(shù)和仿真計算式，仿真計算均采用遞推和仿真逼進的方法進行仿真計算，其中板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊所需的仿真計算基礎(chǔ)為國家有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)"YS/T119.10-2005"《氧化鋁生產(chǎn)專用設(shè)備熱平衡測定與計算方法》，其它工藝參數(shù)來源于板式降膜蒸發(fā)器的現(xiàn)場工作監(jiān)測、化驗員化驗數(shù)據(jù)和工藝專家，其中現(xiàn)有的板式降膜蒸發(fā)器均是通過DCS控制系統(tǒng)進行控制的，但為滿足板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊的需要，增加了測點，主要是各效溫度測點。DCS控制具有控制板式降膜蒸發(fā)器和數(shù)據(jù)采集的功能；DCS控制系統(tǒng)的控制軟件采用的是HONEYWELL的PlantSc鄰eProcessEPKS210版本；為時實保留DCS控制系統(tǒng)監(jiān)測的參數(shù)，在DCS控制系統(tǒng)上連接一個實時數(shù)據(jù)庫，實時數(shù)據(jù)庫的軟件采用IndustrialSQLServer,Standard,4500Tag,v9.0。同時將記錄化驗數(shù)據(jù)的化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊與實時數(shù)據(jù)庫連接，為防止不良信息影響化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊，在化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊與實時數(shù)據(jù)庫之間設(shè)置有單向隔離器，單向隔離器可將化驗數(shù)據(jù)從化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊導(dǎo)入實時數(shù)據(jù)，并保存在實時數(shù)據(jù)庫中。將實時數(shù)據(jù)庫與板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊連接，這樣就可為板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提供所需的檢測工藝參數(shù)。板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊的仿真計算采用從出口到入口的方向進行，首先計算母液的流量和總蒸水量，然后根據(jù)物料和熱量平衡，逐步計算直預(yù)熱器、自蒸發(fā)器的蒸水量，并列出各效蒸發(fā)器的熱平衡方程組，計算各效的蒸水量。在得到各效蒸水量的基礎(chǔ)上，可以計算各效的傳熱系數(shù)，具體的計算方式可參照如下算例進行，計算方法，計算式均可在國家有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)"YS/T119.10-2005"《氧化鋁生產(chǎn)專用設(shè)備熱平衡測定與計算方法》中查到，其關(guān)鍵的步驟是列出熱平衡方程組，并實時求解該方程組，其計算步驟為(注意，下述步驟各參數(shù)的含義、方程式、組均從國家有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)"YS/T119.10-2005"《氧化鋁生產(chǎn)專用設(shè)備熱平衡測定與計算方法》中查出)1、如蒸水量的計算已知原料進料量為400m3/h(此量為原料進料量的監(jiān)測值)，原液濃度、母液濃度分別為165g/l、254g/l(此數(shù)值為化驗所的)，當(dāng)返回母液濃度與母液濃度相等時，母液出料量Vm二165/254X400二259.48m3/h。母液的質(zhì)量流量mm=dm*Vm=259.84X1409=366118.lkg/h;總有效蒸水量m有^dy*Vy-1^=1280X400-366118.1=145881.9kg/h;2、如己知直預(yù)器熱平衡計算求解各級直預(yù)器的加熱蒸汽量已知返回母液Vs二80m7h，返回母液的比熱容為0.828car/(kg°C),返回母液的P=1409kg/m3，二次蒸汽的汽化潛熱為3效蒸發(fā)器的汽化潛熱二2275.3kj/kg。(1)第一級直預(yù)器熱平衡方程Cm返V返P返(t直l—t母)二m2B'CP3*nHl2B'二Cm返V返P返(t直i一t母)/CP3*n=3.464X80X1409X(105-80)/(2275.3X0.995)=4312.22(kg/h)(2)第二級直預(yù)器熱平衡方程m1B'=3.427X(80X1409+4312.22)(120-105)/2242X0.995=2732.80(kg/h)3、根據(jù)自蒸發(fā)器熱平衡方程求解自蒸發(fā)器的蒸水量(1)、4級自蒸發(fā)器母液產(chǎn)出量=返回母液量+111原-m蒸水量=80X1409+366118.1=478838.1(kg/h)根據(jù)4級自蒸發(fā)器熱平衡方程求解4級自蒸發(fā)器蒸水量(m4m'+m4')C3'(t/—t4')ri二m4'Cp5(478838.1+m4')X3.473X(92—81)XO.995=m4'X234838.012Xm4'+18201586.67=2348Xm/m/=7879.52(kg/h)(2)、根據(jù)3級自蒸發(fā)器熱平衡方程求解3級自蒸發(fā)器蒸水量(m加'+m3')'(V(t2'-t3')11=m/Cp4(478838.1+7879.52+m3')X3.481X(105—92)X0.995=m3'X230845.028Xm/+21915859.32二2308Xm3'm3'=9684.55(kg/h)(3)根據(jù)2級自蒸發(fā)器熱平衡方程求解2級自蒸發(fā)器總蒸水量和有效蒸水量(m4m'+m4'+m3'+m2')C/(t/—t2,)q=m2'Cp3(478838.1+7879.52+9684.55+m2')X3.489X(120-105)XO.995=m/X227552.073Xm2'+25849311.53=2275Xm/m2'=11628.50(kg/h)m2/=11628.50-4312.22=7316.28(kg/h)(4)根據(jù)l級自蒸發(fā)器熱平衡方程求解l級自蒸發(fā)器總蒸水量和有效蒸水量(mlm'+m/)Ci(t「t/)n二m/Cp2(496402.17+11628.50+nu')X3.498X(134-120)X0.995=2242Xm/48.727Xm/+24243246.61=2242Xm/nu'=11053.46(kg/h)m1A'=11053.46-2732.8=8320.66(kg/h)4、據(jù)16效熱平衡方程建立熱平衡方程組I效熱平衡方程化簡m0X2152.3X0.995=(400X1280-145881.9+33201.01+nu)X3.5229X(134-115)+3.4727X(134-120)X119765.02+!ihX2194.952141.538Xm0=66.935Xnu+26728463.9+5822711.79+2194.95Xnh2141.538Xm?！?2551174.9=2261.885Xmi得m產(chǎn)O.9468Xmo-14391.17(m產(chǎn)20524.61)將nh代入II效熱平衡方程化簡XO.992=(399319.11+0.9468Xm0-14391.17+m2)X3.540X(115—99)+2242Xm22129.26Xm0-31135195.4=56.64Xm2+53.627Xm。+21802318.5+2242Xm2得m2=0.9.30Xm。-23029.93(m2=10270.61)nu+meO.9468Xm0+0.9030Xm0-14391.17-23029.93nu+m2二l.8498Xm0-37421.1將mi+m2代入III效熱平衡方程化簡XO.993=(399319.11+1.8498Xmo-37421.l+m3)X3.552X(99—87)+2275.3Xm3得m3=0.8935Xm?！?0337.96(m3=12612.24)nu十m2+m3=l,8498Xm0+0.8935Xm0-37421.1-20337.96m!+m2+m3=2.7433Xm0-57759.06將m2+m3代入IV效熱平衡方程化簡XO.994=(399319.11+2.7433Xm。—57759.06+m4)X3.573X(87-73)+2308Xm42173.53Xm0-31009034.1=17085516.82+137.225Xm0+2358.022Xm4得m4=0.8636Xm?！?0396.14(m4=11451.42)nh+m2+m3+m4=2.7433Xm。+0.8636Xm?！?7759.06—20396.14=3.6069Xm。-78155.2將1111+m2+m3+m4代入V效熱平衡方程化簡[2308X(0.8636Xm。_20396.14+9684.55)+170X1280X3.586X(80-73)+(93.2-77)X(m。+2.7433Xm0-57759.06+8320.66+7316.28)X4.202]XO.995=[230X1280-145881.9+33201.01+3.6069Xm0-88672.3+m5]X3.523X(73-58)+2348Xm52236.764Xm。-22016870.78=4917074+190.61Xm0+2538.61Xm5得m5=0.8062Xm。-10609.7(m5=19121.08)化簡VI效熱平衡方程0.996X[2348X(0.8062Xm0-10609.7+7879.52)+3.473X230X1280X(80-58)+(m0+3.6069Xm0-78155.2+8320.66+7316.28+9684.55)X4.178]X(77-63)=2388Xme得m6=0.9019Xmo+5441(m6=38700.97)nu+m2+m3+m4+m5+m6=5.315Xm?！?3323.9二l12680.89得m。=36877.67m產(chǎn)20524,16m2=10270.61m3=12612.24m4=11451.42m5=19121.08m6=38700.97板式蒸發(fā)器各效傳熱系數(shù)的計算I效:K產(chǎn)(mq'CP。*n)/[S"(tIV-tv)]0.995X1000/3600=(40225.3X1252.3)/[1800X(139-134)]X1000/3600=2672W/(m2°CS)II效:K2二[m。CP1+mq(t?！猼!)CSIn]/[S2(t—t2)]X1000/3600=[21342.1X2195+40225.3X(139-123)X4.266X0.992]/[1510X(123-115)]X1000/3600=1131W/(m2°CS)in效Kf{[(iiu+iV)CP2+(mq+mi)(tn-tm)CSII]n}/[S3*(t「t3)]X1000/3600{[(21342.1+8320.66)X2242+(40225.3+21342.1)X(123-106)X4.244]XO.993}/[1510X(106-99)]X1000/3600二1248W/(m2°CS)IV玄女K4={[(m3+m2/)CP3+(mq+m1+m2+m1A')(t!—tIV)CSIII]ri}/[S4'(tIV-t4)]X1000/3600={[(12557.95+7316.28)X2275+(40225.3+21342.1+11036.51+8320.66)X(106-93.2)4.202]XO.994}/[1510X(93.2-87)]X1000/3600=1347W/(m2°CS)V效K5={[(m4+m3')Cp4+(mq+m2+m3+m1A'+m2A')(tIV—tv)CSIV]ri}/[S5*(tv—t5)]X1000/3600二{[(11479.69+9684.55)X2308+(40225.3+40225.3+11036.51+12557,95+8320.66+7316.28)X(93.2-77)4.178]X0.995}/[1510X(97—73)]X1000/3600=2583W/(m2°CS)V效K6={[(m5+m4')CP5+(mq+m2+m3+1114+m1A'+m2/+m3')(tv—tVI)Csv]ri}/[S6*(tVI—t6)]X1000/3600={[(19025.4+7879.52)X2348+(40225.3+40225.3+11036.51+12557.95+11479.69+8320.66+7316.28+9684.55)X(77—63)4.178]X0.996}/[1800X(63—58)]X1000/3600二2161W/(m2°CS)權(quán)利要求1、一種模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，它包括DCS控制系統(tǒng)，其具有控制板式降膜蒸發(fā)器和數(shù)據(jù)采集的功能；其特征在于還包括實時數(shù)據(jù)庫，與DCS控制系統(tǒng)連接，具有實時保存生產(chǎn)數(shù)據(jù)的功能；化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊，與實時數(shù)據(jù)庫連接，存儲化驗室化驗數(shù)據(jù)的存儲器；板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊，與實時數(shù)據(jù)庫連接，通過計算機系統(tǒng)模擬板式降膜蒸發(fā)器運行過程，實時數(shù)據(jù)庫為模擬板式降膜蒸發(fā)器的計算機系統(tǒng)提供參數(shù)。板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊，采用AspenPlus系統(tǒng)建模，它的運行為板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提供物性數(shù)據(jù)，輔助板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊提高計算精度。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，其特征在于在化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊與實時數(shù)據(jù)庫之間設(shè)置有單向隔離器，確?；瘜W(xué)分析數(shù)據(jù)模塊的安全性。3、根據(jù)權(quán)利要求1所述的模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，其特征在于板式降膜蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模擬模塊中具有NRTL模型，NRTL模型計算時所用的參數(shù)為AspenPlus系統(tǒng)中ELECNRTL物性庫中保存的物性數(shù)據(jù)。4、根據(jù)權(quán)利要求1所述的模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，其特征在于板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊中的仿真計算均采用遞推和仿真逼進的方法進行。5、根據(jù)權(quán)利要求1所述的模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，其特征在于板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊采用的建模系統(tǒng)為Java語言。全文摘要本發(fā)明公開了一種模擬板式降膜蒸發(fā)器系統(tǒng)，它包括DCS控制系統(tǒng)，DCS控制系統(tǒng)連接在板式降膜蒸發(fā)器上，具有控制板式降膜蒸發(fā)器和數(shù)據(jù)采集的功能；還包括實時數(shù)據(jù)庫，化學(xué)分析數(shù)據(jù)模塊，板式降膜蒸發(fā)器模擬模塊，板式降膜蒸發(fā)器動態(tài)模擬模塊與實時數(shù)據(jù)庫連接，它是通過計算機系統(tǒng)模擬板式降膜蒸發(fā)器運行過程，實時數(shù)據(jù)庫為模擬板式降膜蒸發(fā)器的計算機系統(tǒng)提供參數(shù)。本發(fā)明建立一種氧化鋁生產(chǎn)工藝板式降膜蒸發(fā)器的仿真模型，從而便于指導(dǎo)生產(chǎn)、評價系統(tǒng)的性能，并可方便模擬改進蒸發(fā)器的參數(shù)設(shè)計，尋找優(yōu)化的生產(chǎn)進料方案，提高系統(tǒng)運轉(zhuǎn)速率、穩(wěn)定進料流量。文檔編號G05B19/418GK101620438SQ200810068809公開日2010年1月6日申請日期2008年7月2日優(yōu)先權(quán)日2008年7月2日發(fā)明者進劉,劉昌洌,盧智勇,維年,張中華,曾凡實,奎王,胡哲林,蔣貴書,陳忠菊,陳輝杰,龔智遠申請人:中國鋁業(yè)股份有限公司