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一種聲發(fā)射與數(shù)值計算相結(jié)合的巖石破裂過程分析方法與流程

文檔序號:11431126閱讀:1383來源:國知局
一種聲發(fā)射與數(shù)值計算相結(jié)合的巖石破裂過程分析方法與流程

本發(fā)明屬于采礦工程與巖石工程領(lǐng)域,介紹一種利用聲發(fā)射\微震監(jiān)測與數(shù)值計算相結(jié)合的巖石破裂過程分析的方法。



背景技術(shù):

隨著地表資源日趨減少,深部開采已成為未來采礦發(fā)展的趨勢。在深部開采條件下,巖爆、塌方、冒頂、片幫等災(zāi)害日趨凸顯,已經(jīng)成為制約我國乃至世界深部礦產(chǎn)資源開采的一大瓶頸。因此,深入開展巖石損傷與破裂及其致災(zāi)機理的研究,尋求有關(guān)失穩(wěn)的前兆規(guī)律,對于確保礦山安全和穩(wěn)定生產(chǎn)具有重要意義。

數(shù)值計算是研究巖石損傷與破裂常用的技術(shù)手段之一。但巖石是一種不同于其他固體的特殊材料,具有非均質(zhì)、非連續(xù)、非彈性、非線性和各向異性。巖體性質(zhì)的準確表征一直是數(shù)值計算模型的難點問題。目前,通常采用概率隨機分布描述巖石的非均勻性,然而,很少有文獻能說明這種方法能在多大程度上真實地體現(xiàn)巖石的非均質(zhì)性。因此,需要發(fā)展一種新的巖體性質(zhì)表征方法和思路。

巖石的損傷破裂不僅與其內(nèi)部的結(jié)構(gòu)和成分有關(guān),而且更為重要的是與受載后的損傷演化過程直接相關(guān)。巖石的早期損傷分布多取決于初始的細觀結(jié)構(gòu),而后期的損傷則由前期損傷所引起的應(yīng)力重分布決定。因此,忽略巖石真實細觀結(jié)構(gòu),重點關(guān)注巖石的損傷演化可能是一個解決巖石力學(xué)問題的新思路。

巖石類脆性材料在受力或變形時將釋放聲波和次聲波,它是脆性材料在變形破壞過程中伴隨著局部微破裂的出現(xiàn)而產(chǎn)生的彈性波。材料學(xué)家將這種現(xiàn)象稱之為聲發(fā)射;在工程巖體中,采礦工程師稱之為微震。巖石的聲發(fā)射活動反映了巖石內(nèi)部的損傷演化狀況,但大部分研究僅限于定性評價。如何更有效地解讀和利用聲發(fā)射\微震數(shù)據(jù)以量化巖石的損傷并預(yù)測破壞依然是一個挑戰(zhàn)。

為此,本發(fā)明專利提出了一種聲發(fā)射\微震數(shù)據(jù)驅(qū)動的巖石損傷與破裂計算方法,將聲發(fā)射\微震監(jiān)測與數(shù)值計算結(jié)合起來對巖石損傷與破裂過程進行分析。首先,利用聲發(fā)射\微震數(shù)據(jù)對巖體損傷進行定量表征,對巖石的彈性模量和強度進行相應(yīng)地弱化;然后將這些參數(shù)輸入數(shù)值模型之中,再進行數(shù)值計算分析。利用該方法,可以獲取真實應(yīng)力場并有效預(yù)測巖石破裂模式。



技術(shù)實現(xiàn)要素:

本發(fā)明的目的是在于提出一種聲發(fā)射\微震與數(shù)值計算相結(jié)合的巖石破裂過程分析方法。具體技術(shù)方案如下:

一種聲發(fā)射與數(shù)值計算相結(jié)合的巖石破裂過程分析方法,步驟如下:

(1)選用一種巖石試件進行單軸壓縮試驗;

(2)采用聲發(fā)射技術(shù)監(jiān)測其破壞過程,以巖石試件底部圓心作為坐標原點,確定8個傳感器位置為四個一組,每組設(shè)置在同一水平面上且均勻分布;

(3)將巖石試件放置于壓力機的承壓板間,先開始采集數(shù)據(jù),再對上下承壓板施加壓力,直至試件破壞;

(4)基于聲發(fā)射數(shù)據(jù)的巖石損傷定量表征方法:

震源半徑方程為:

損傷變量d:

式中:σn表示垂直裂紋的應(yīng)力,a表示裂紋長度的一半,e表示巖石的彈性模量,v表示巖石的泊松比,γ表示單位面積表面能,ek表示動能,ei表示內(nèi)能,ea表示表面能,d損傷變量;

(5)基于數(shù)值計算的損傷模型:

單元的損傷變量d按照如下關(guān)系給出:

εt0和εc0分別是當單元發(fā)生拉伸損傷和剪切損傷時對應(yīng)的最大拉伸主應(yīng)變和最大壓縮主應(yīng)變,ε1和ε3分別是第一、第三主應(yīng)變,n是表示單元損傷演化的系數(shù);

單元的彈性模量按照如下關(guān)系式給出:e=(1-d)e0

e0和e分別為損傷前和損傷后的彈性模量;

單元的強度也按如上關(guān)系給出:σs=(1-d)σs0

其中σs0和σs分別為損傷前和損傷后的單元強度。

(6)按基于聲發(fā)射數(shù)據(jù)的巖石損傷定量表征方法分析監(jiān)測數(shù)據(jù),反演巖石的損傷半徑和損傷程度;利用式

e=(1-d)e0和σs=(1-d)σs0對巖石的彈性模量和強度進行相應(yīng)地弱化;

(7)將聲發(fā)射反演損傷作為巖石初始條件,按基于數(shù)值計算的損傷模型進行數(shù)值計算,即可得到巖石的最終破裂模式。

本發(fā)明改變了傳統(tǒng)采用地震學(xué)理論反演室內(nèi)試驗和工程尺度破裂源尺寸的不恰當方法,提出了新的小尺度破裂源損傷范圍和程度反演方法;突破了過去傳統(tǒng)分別單獨采用聲發(fā)射\微震監(jiān)測和數(shù)值計算分析巖石損傷與破裂的研究方法,將聲發(fā)射\微震監(jiān)測與數(shù)值計算結(jié)合起來對巖石損傷與破裂過程進行分析。本發(fā)明為研究巖石損傷與破裂提供了一種精確可靠的新方法。

附圖說明

圖1為傳感器布置示意圖,圖中標號說明:1-1號傳感器;2-2號傳感器;3-3號傳感器;4-4號傳感器;5-5號傳感器;6-6號傳感器;7-7號傳感器;8-8號傳感器;x-x坐標;y-y坐標;z-z坐標。

圖2-1為巖石損傷結(jié)果分布圖,圖2-2為基于聲發(fā)射數(shù)據(jù)的反演損傷分布圖;

圖3-1為巖石最終破裂模式室內(nèi)試驗結(jié)果示意圖,圖3-2為巖石最終破裂模式數(shù)值模擬結(jié)果示意圖。

具體實施方式

以下將結(jié)合圖和具體實施過程對本發(fā)明做進一步詳細說明:

本發(fā)明的原理如下:

(1)基于聲發(fā)射監(jiān)測的損傷模型

在聲發(fā)射數(shù)據(jù)驅(qū)動模型中,假設(shè)每一個聲發(fā)射事件對應(yīng)一個裂紋。裂紋的長度等于聲發(fā)射破裂源尺寸,即損傷區(qū)范圍。一般認為聲發(fā)射源破裂尺寸與其能量密切相關(guān)。破裂尺寸越大,釋放的能量越大。微震和聲發(fā)射數(shù)據(jù)處理通常借鑒地震學(xué)理論。地震學(xué)中的一個基本假設(shè)就是,巖石斷裂是由剪切錯動引起的。一個常用的源模型就是brune模型,它假設(shè)震源為一個半徑為r0的圓形斷層面。震源半徑可以通過以下公式計算

其中為cs介質(zhì)橫波波速,fc為橫波拐角頻率。但是,根據(jù)剪切模型得到的源尺寸非常大,與現(xiàn)場觀測結(jié)果嚴重不符。造成這種結(jié)果的原因有兩點:一是因為室內(nèi)和現(xiàn)場聲發(fā)射事件與天然地震的產(chǎn)生機理不同。天然地震是由斷層剪切錯動引起的,而室內(nèi)和現(xiàn)場的巖石破裂以拉伸裂紋為主,且裂紋擴展方向與最大壓應(yīng)力方向平行。這個觀點已經(jīng)被許多研究者證實。另一個原因是剪切模型忽略了材料斷裂表面能,不符合能量守恒定律。事實上,斷裂表面能是巖石破裂過程中能量消耗的重要組成部分,其量級可能遠遠大于聲發(fā)射事件能量。

因此,將地震學(xué)和斷裂力學(xué)相結(jié)合,蔡明等提出了一種基于拉伸破壞和能量守恒的聲發(fā)射源尺寸估計新模型。通過與現(xiàn)場觀測進行對比,該方法得到的源尺寸更加合理。該模型假定拉伸斷裂為巖石的主要失效機制,并且測得的聲發(fā)射能量為總能量的一部分,它等于彈性應(yīng)變能變化與表面能之差。忽略溫度影響,熱力學(xué)第一定律可以表示為:

ei=ea+ed+ek(2)

式中ei表示內(nèi)能,ea表示表面能,ed表示耗散能,ek表示動能。內(nèi)能為彈性應(yīng)變能,一般認為是驅(qū)動巖石破裂的能量來源;當新的表面產(chǎn)生時,表面能將發(fā)生改變,它是裂紋擴展的最重要阻力;耗散能形式是多樣的,但主要是塑性變形和滑動摩擦;動能是由于材料速度產(chǎn)生的。唐春安認為巖石細觀非均勻性是造成其宏觀非線性的根本原因,巖石性質(zhì)在細觀單元上表現(xiàn)為彈脆性。而且,一般為聲發(fā)射是彈性應(yīng)變能的釋放造成的,這意味著聲發(fā)射源應(yīng)該是彈脆性的。因此,耗散能可以忽略

ei=ea+ek(3)

巖石儲存的內(nèi)能,可根據(jù)下式計算:

其中,σn表示垂直裂紋的應(yīng)力,a表示裂紋長度的一半,e表示巖石的彈性模量,v表示巖石的泊松比。表面能表達式為

其中γ表示單位面積表面能,kic表示i型裂紋斷裂韌度。因此,震源半徑方程為

假定巖石的損傷程度與其能量變化密切相關(guān)。斷裂表面能是阻礙巖石斷裂的主要因素,其大小表征了巖石損傷程度的強弱。因此,定義了損傷變量d

(2)基于數(shù)值計算的損傷模型

假設(shè)巖體是理想彈性體,不會產(chǎn)生塑性變形,則滿足如下運動微分方程:

式中,g表示剪切模量(pa);v表示泊松比;ui(i=x,y,z)表示位移(m);t表示時間(s);fi表示i方向體力分量(n/m3);ρ表示巖體密度。

采用最大拉應(yīng)力準則和莫爾庫倫準則作為破壞判斷準則,可分別表達為:

則當介質(zhì)的應(yīng)力狀態(tài)滿足了最大拉應(yīng)力準則和莫爾庫倫準則時,其分別發(fā)生拉伸損傷和剪切損傷,即:

f1=0或f2=0(10)

其中,ft0和fc0分別是單元的單軸抗拉和單軸抗壓強度,σ1和σ3分別是第一、第三主應(yīng)力,φ為內(nèi)摩擦角。f1和f2是兩個表示應(yīng)力狀態(tài)的函數(shù),其數(shù)值大于零表示介質(zhì)分別發(fā)生了拉伸和剪切損傷。這里需要說明的是,在任何受力條件下,拉伸損傷是優(yōu)先判斷的。當(10)式滿足時,單元的損傷變量d按照如下關(guān)系給出:

這里εt0和εc0分別是當單元發(fā)生拉伸損傷和剪切損傷時對應(yīng)的最大拉伸主應(yīng)變和最大壓縮主應(yīng)變,ε1和ε3分別是第一、第三主應(yīng)變,n是表示單元損傷演化的系數(shù)。

(3)損傷對巖石力學(xué)參數(shù)的影響

按照彈性損傷理論,單元的彈性模量按照如下關(guān)系式給出:

e=(1-d)e0(12)

其中e0和e分別為損傷前和損傷后的彈性模量。這里假定損傷及其演化都是各向同性的,故e、e0和d都是標量。

同理,單元的強度(單軸抗壓強度和抗拉強度)也按如上關(guān)系給出:

σs=(1-d)σs0(13)

其中σs0和σs分別為損傷前和損傷后的單元強度。這里假定損傷及其演化都是各向同性的,故e、e0、σs、σs0和d都是標量。

具體操作步驟如下:

(1)選用一種巖石進行單軸壓縮試驗。單軸壓縮試件直徑50mm,高度100mm,嚴格按照國際巖石力學(xué)學(xué)會(isrm)建議方法進行加工。

(2)采用聲發(fā)射技術(shù)監(jiān)測其破壞過程,以巖石試件底部圓心作為坐標原點,確定8個傳感器位置(見圖1)。

(3)將巖石試件放置于壓力機的承壓板間。先開始采集數(shù)據(jù),再對上下承壓板施加壓力,直至試件破壞。

(4)按基于聲發(fā)射數(shù)據(jù)的巖石損傷定量表征方法分析監(jiān)測數(shù)據(jù),反演巖石的損傷半徑和損傷程度;利用式

e=(1-d)e0(12)

σs=(1-d)σs0(13)

對巖石的彈性模量和強度進行相應(yīng)地弱化(見圖2-1、圖2-2)。

(5)將聲發(fā)射反演損傷作為巖石初始條件,按基于數(shù)值計算的損傷模型中的公式(8-13)進行數(shù)值計算,即可得到巖石的最終破裂模式(見圖3-1、圖3-2)。

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