本發(fā)明涉及發(fā)電機(jī)技術(shù)領(lǐng)域，尤其是一種基于雙線圈的同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路診斷方法。

背景技術(shù)：

轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障是同步發(fā)電機(jī)的常見故障，該故障的進(jìn)一步惡化可能造成同步發(fā)電機(jī)振動(dòng)加劇，甚至引起轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地、轉(zhuǎn)子二點(diǎn)接地、失磁以及大軸磁化等問題。因此，同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障應(yīng)引起足夠的重視，采用在線診斷方法檢測(cè)同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障是未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)。

目前已提出的同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障在線診斷方法主要有：探測(cè)線圈法、勵(lì)磁電流法、定子繞組并聯(lián)支路環(huán)流法、虛功率法、期望電勢(shì)法、定子探測(cè)線圈法、軸電壓法和端部漏磁通法等。其中一些檢測(cè)方法是依賴于勵(lì)磁電流的準(zhǔn)確測(cè)量的，如勵(lì)磁電流法、虛功率法和期望電勢(shì)法等。然而，對(duì)于無(wú)刷勵(lì)磁同步發(fā)電機(jī)，勵(lì)磁電流是無(wú)法準(zhǔn)確測(cè)量的，故這些方法不適用于無(wú)刷勵(lì)磁同步發(fā)電機(jī)。一些檢測(cè)方法理論上具有較高的靈敏度，如定子繞組并聯(lián)支路環(huán)流法、定子探測(cè)線圈法、軸電壓法和端部漏磁通法等，但實(shí)用性較差。對(duì)于定子繞組并聯(lián)支路環(huán)流法，由于當(dāng)前同步發(fā)電機(jī)(特別是汽輪發(fā)電機(jī))定子各相繞組的并聯(lián)支路沒有安裝獨(dú)立的電流互感器，僅安裝了測(cè)量相電流的互感器，定子繞組并聯(lián)支路環(huán)流法不具備采集數(shù)據(jù)的條件，無(wú)法投入實(shí)際應(yīng)用；定子探測(cè)線圈法需要在發(fā)電機(jī)定子槽中放置大尺寸的探測(cè)線圈，可能危害到定子繞組的絕緣，可靠性和安全性是需要首先解決的問題。軸電壓法需要在發(fā)電機(jī)兩端安裝軸電壓測(cè)量碳刷，由于碳刷與大軸的接觸可靠性較差，影響了采集信號(hào)質(zhì)量，目前少有應(yīng)用。端部漏磁通法要在發(fā)電機(jī)端部漏磁路上安裝磁通檢測(cè)線圈(一般在上、下端蓋結(jié)合面上打孔)，目前未見這方面的嘗試。此外，已提出的在線檢測(cè)方法的靈敏度和可靠性普遍偏低，對(duì)于輕微轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的檢測(cè)能力有限。以探測(cè)線圈法為例，該方法通過(guò)檢測(cè)汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子槽口漏磁通變化診斷轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障，該方法在發(fā)電機(jī)負(fù)載運(yùn)行時(shí)的檢測(cè)靈敏度急劇下降，難以靈敏地發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障。

在上述提出的在線檢測(cè)方法中，很多方法只適用于汽輪發(fā)電機(jī)，并不適用于水輪發(fā)電機(jī)。這是因?yàn)椋核啺l(fā)電機(jī)極對(duì)數(shù)多達(dá)數(shù)十對(duì)極，轉(zhuǎn)速低，空間尺寸大，定子繞組的分支較多。某一磁極的轉(zhuǎn)子繞組發(fā)生匝間短路故障至影響局部的相關(guān)電氣量，對(duì)整個(gè)發(fā)電機(jī)的影響相對(duì)較小，因此，勵(lì)磁電流法、虛功率法、期望電勢(shì)法、軸電壓法和端部漏磁等很難靈敏地檢測(cè)出水輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障。水輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子為凸極結(jié)構(gòu)，繞組為集中式，汽輪發(fā)電機(jī)最常采用的探測(cè)線圈法也不適用于水輪發(fā)電機(jī)，因?yàn)樘綔y(cè)線圈僅能檢測(cè)轉(zhuǎn)子槽口處集中的漏磁通，無(wú)法檢測(cè)水輪發(fā)電機(jī)的分布式主磁通。

總之，盡管目前對(duì)同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障診斷十分重視，但實(shí)用且性能優(yōu)異的在線檢測(cè)方法嚴(yán)重匱乏，有一些方法只適用于同步發(fā)電機(jī)中的汽輪發(fā)電機(jī)，不適用于水輪發(fā)電機(jī)。因此，有必要進(jìn)一步提高此類故障的診斷水平，開發(fā)具有良好的實(shí)用性和通用性的同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路在線檢測(cè)方法。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種基于雙線圈的同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路診斷方法，能夠解決現(xiàn)有技術(shù)的不足，提高此類故障的診斷水平。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明所采取的技術(shù)方案如下。

一種基于雙線圈的同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路診斷方法，其特征在于包括以下步驟：

A、在同步發(fā)電機(jī)內(nèi)部的定子鐵心段上相隔一定距離沿徑向安裝兩個(gè)U形檢測(cè)線圈，兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出端口并聯(lián)相同阻值的高阻值電阻，利用數(shù)據(jù)采集裝置采集兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出端口的電壓信號(hào)；

B、在發(fā)電機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，對(duì)數(shù)據(jù)采集裝置采集到的兩個(gè)U形檢測(cè)線圈出口的電壓信號(hào)進(jìn)行實(shí)時(shí)處理，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差或相加，當(dāng)結(jié)果超出設(shè)定閾值時(shí)，判定該同步發(fā)電機(jī)存在轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障。

作為優(yōu)選，兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的整數(shù)倍，該整數(shù)大于等于1且小于等于磁極數(shù)減1。

作為優(yōu)選，當(dāng)兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的奇數(shù)倍時(shí)，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓相加；當(dāng)兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的偶數(shù)倍時(shí)，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差。

作為優(yōu)選，兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差或相加的結(jié)果，其大小與轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障程度成正比。

作為優(yōu)選，故障判定閾值設(shè)定為0.15V。

采用上述技術(shù)方案所帶來(lái)的有益效果在于：本發(fā)明的診斷方法能夠在線診斷同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障，兩個(gè)U形檢測(cè)線圈可以排除發(fā)電機(jī)運(yùn)行工況變化對(duì)檢測(cè)效果的影響，具有較高的抗干擾能力和診斷精度。這對(duì)于防止同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障惡化、降低非計(jì)劃停運(yùn)時(shí)間造成的經(jīng)濟(jì)損失以及提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定性都有著重要意義。

附圖說(shuō)明

圖1是轉(zhuǎn)子繞組匝間短路后的勵(lì)磁磁勢(shì)示意圖；

圖2是同步發(fā)電機(jī)二維仿真模型；

圖3是同步發(fā)電機(jī)空載主磁場(chǎng)局部圖；

圖4是同步發(fā)電機(jī)額定負(fù)載主磁場(chǎng)局部圖；

圖5是新型檢測(cè)線圈結(jié)構(gòu)及安裝示意圖；

圖6是同步發(fā)電機(jī)空載轉(zhuǎn)子繞組正常時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖7同步發(fā)電機(jī)空載轉(zhuǎn)子繞組短路10％時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖8同步發(fā)電機(jī)空載轉(zhuǎn)子繞組短路20％時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖9是同步發(fā)電機(jī)額定負(fù)載轉(zhuǎn)子繞組正常時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖10同步發(fā)電機(jī)額定負(fù)載轉(zhuǎn)子繞組短路10％時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖11同步發(fā)電機(jī)額定負(fù)載轉(zhuǎn)子繞組短路20％時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形；

圖12同步發(fā)電機(jī)空載勵(lì)磁電流上升轉(zhuǎn)子繞組短路10％時(shí)2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓波形。

圖中：1、故障磁極，2、正常磁極，3、正常極磁通密度，4、故障極磁通密度，5、阻尼條，6、轉(zhuǎn)子磁極鐵心，7、定子繞組，8、定子鐵心，9、轉(zhuǎn)子繞組，10、高阻值電阻，11、檢測(cè)線圈，12、檢測(cè)線圈1，13、檢測(cè)線圈2。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明中使用到的標(biāo)準(zhǔn)零件均可以從市場(chǎng)上購(gòu)買，異形件根據(jù)說(shuō)明書的和附圖的記載均可以進(jìn)行訂制，各個(gè)零件的具體連接方式均采用現(xiàn)有技術(shù)中成熟的螺栓、鉚釘、焊接、粘貼等常規(guī)手段，在此不再詳述。

文中各符號(hào)清單為：ω_r、轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的機(jī)械角速度；ω、轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的電角速度，ω＝2πf＝314(rad/S)；L、檢測(cè)線圈的軸向有效長(zhǎng)度；R、檢測(cè)線圈的探頭距離轉(zhuǎn)子中心的長(zhǎng)度；P、同步發(fā)電機(jī)的極對(duì)數(shù)；i、奇數(shù)，即i＝1、3、5……；B_i、i次諧波磁密的幅值；θ_r、沿轉(zhuǎn)子圓周的機(jī)械角度；F_f、轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障后的勵(lì)磁磁勢(shì)。

本發(fā)明一個(gè)具體實(shí)施方式包括以下步驟：

在同步發(fā)電機(jī)內(nèi)部的定子鐵心段上相隔一定距離沿徑向安裝兩個(gè)U形檢測(cè)線圈，兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出端口并聯(lián)相同阻值的高阻值電阻，利用數(shù)據(jù)采集裝置采集兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出端口的電壓信號(hào)；

在發(fā)電機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，對(duì)數(shù)據(jù)采集裝置采集到的兩個(gè)U形檢測(cè)線圈出口的電壓信號(hào)進(jìn)行實(shí)時(shí)處理，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差或相加，當(dāng)結(jié)果超出設(shè)定閾值時(shí)，判定該同步發(fā)電機(jī)存在轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障。

兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的整數(shù)倍，該整數(shù)大于等于1且小于等于磁極數(shù)減1。

當(dāng)兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的奇數(shù)倍時(shí)，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓相加；當(dāng)兩個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的偶數(shù)倍時(shí)，將兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差。

兩個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓做差或相加的結(jié)果，其大小與轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障程度成正比。

故障判定閾值設(shè)定為0.15V。

當(dāng)同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子某磁極的部分繞組發(fā)生匝間短路后，被短路繞組內(nèi)部電流為零，該磁極的有效匝數(shù)減少，所產(chǎn)生的勵(lì)磁磁勢(shì)明顯小于正常磁極，以某同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子為例，見圖1。

發(fā)電機(jī)勵(lì)磁磁勢(shì)的不平衡將進(jìn)一步造成主磁場(chǎng)的不平衡，為了準(zhǔn)確計(jì)算同步發(fā)電機(jī)的主磁場(chǎng)，需要借助有限元等數(shù)值分析方法。下面以某550MW同步發(fā)電機(jī)作為算例，參數(shù)見表1。

表1同步發(fā)電機(jī)參數(shù)

仿真分為兩種工況進(jìn)行，即發(fā)電機(jī)空載額定電壓運(yùn)行和帶額定負(fù)載運(yùn)行，分別設(shè)置轉(zhuǎn)子某磁極繞組正常、短路5％、短路10％、短路15％和短路20％，所得到的發(fā)電機(jī)氣隙主磁場(chǎng)如圖2和圖3所示：

從圖2和圖3可以看到：無(wú)論同步發(fā)電機(jī)空載還是額定負(fù)載運(yùn)行，當(dāng)轉(zhuǎn)子繞組正常時(shí)，各磁極的磁場(chǎng)大小基本相同；當(dāng)某磁極繞組發(fā)生匝間短路故障后，該磁極的磁場(chǎng)明顯小于正常極的磁場(chǎng)，與該磁極相鄰的兩個(gè)磁極的磁場(chǎng)也有所減弱。

大型同步發(fā)電機(jī)一般定子鐵心采用氫冷式結(jié)構(gòu)，定子鐵心沿軸向分成若干段，段與段之間流通氫氣。同步發(fā)電機(jī)的上述結(jié)構(gòu)為轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的診斷提供了傳感器安裝空間，下面提出一種新型發(fā)電機(jī)磁場(chǎng)檢測(cè)線圈，其結(jié)構(gòu)及安裝方式如圖4所示。

該檢測(cè)線圈呈現(xiàn)U型，沿徑向包圍同步發(fā)電機(jī)定子的一個(gè)鐵心段，U型底部位于定、轉(zhuǎn)子間的氣隙。在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過(guò)程中，定子鐵軛流過(guò)主磁通，檢測(cè)線圈包圍定子鐵軛，因此，檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓反映了同步發(fā)電機(jī)的主磁場(chǎng)。當(dāng)同步發(fā)電機(jī)某磁極繞組發(fā)生匝間短路后，該磁極的磁場(chǎng)明顯減弱，檢測(cè)線圈感應(yīng)的電壓信號(hào)能夠反映這一現(xiàn)象，進(jìn)而診斷出同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障。

以同步發(fā)電機(jī)空載運(yùn)行為例，發(fā)電機(jī)氣隙磁通密度可以表示為：

假定初始時(shí)刻檢測(cè)線圈剛好位于轉(zhuǎn)子某一個(gè)N極軸線位置，穿過(guò)檢測(cè)線圈的磁通為零。隨著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，穿過(guò)檢測(cè)線圈的磁通開始增加，經(jīng)過(guò)t時(shí)間后，穿過(guò)檢測(cè)線圈的磁通可以表示為：

檢測(cè)線圈所感應(yīng)的交流電勢(shì)可以表示為：

從上式可知：該檢測(cè)線圈實(shí)質(zhì)上是一種磁場(chǎng)測(cè)量線圈，檢測(cè)線圈所感應(yīng)的電動(dòng)勢(shì)與發(fā)電機(jī)氣隙磁場(chǎng)具有相同的形狀。

同步發(fā)電機(jī)出現(xiàn)了勵(lì)磁繞組短路后，轉(zhuǎn)子故障磁極的磁場(chǎng)明顯減小，因此，當(dāng)該故障磁極掃過(guò)固定在定子鐵心上的檢測(cè)線圈時(shí)，檢測(cè)線圈所感應(yīng)的電壓幅值也將小于其它磁極掃過(guò)檢測(cè)線圈的情況。

然而，采用1個(gè)檢測(cè)線圈診斷轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障也存在一定的問題：當(dāng)同步發(fā)電機(jī)的不同磁極依次掃過(guò)檢測(cè)線圈時(shí)，同步發(fā)電機(jī)的運(yùn)行工況可能已經(jīng)發(fā)生改變，發(fā)電機(jī)定子鐵心內(nèi)部的磁場(chǎng)也將發(fā)生改變，導(dǎo)致檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓值發(fā)生變化。這樣，即使轉(zhuǎn)子繞組未發(fā)生匝間短路，也可能誤診為發(fā)生了匝間短路，診斷的抗干擾能力不足。

為了解決上述問題，本發(fā)明提出在同步發(fā)電機(jī)定子鐵心上同時(shí)安裝2個(gè)檢測(cè)線圈，2個(gè)檢測(cè)線圈的間距為發(fā)電機(jī)極距的整數(shù)倍，當(dāng)2個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的奇數(shù)倍時(shí)，其中1個(gè)線圈N極下，則另一個(gè)線圈在S極下對(duì)應(yīng)位置，兩個(gè)線圈任意時(shí)刻感應(yīng)的電壓波形剛好反相位，在將2個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓相加。若轉(zhuǎn)子繞組正常，則相加后結(jié)果為零，若轉(zhuǎn)子某磁極存在匝間短路故障，這2個(gè)檢測(cè)線圈的輸出電壓將出現(xiàn)局部偏差，相加結(jié)果不為零；同理，當(dāng)2個(gè)U形檢測(cè)線圈之間的距離為發(fā)電機(jī)極距的偶數(shù)倍時(shí)，其中1個(gè)線圈N極下，則另一個(gè)線圈在另一個(gè)N極下對(duì)應(yīng)位置，兩個(gè)線圈任意時(shí)刻感應(yīng)的電壓波形剛好完全相同，在將2個(gè)U形檢測(cè)線圈的輸出電壓相減，若轉(zhuǎn)子繞組正常，則相減后結(jié)果為零，若轉(zhuǎn)子某磁極存在匝間短路故障，這2個(gè)檢測(cè)線圈的輸出電壓將出現(xiàn)局部偏差，相減結(jié)果不為零。

上述就是雙線圈法診斷同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路的基本原理。這種檢測(cè)的好處是：當(dāng)發(fā)電機(jī)運(yùn)行工況變化時(shí)，穿過(guò)2個(gè)檢測(cè)線圈的磁場(chǎng)同時(shí)改變，因此，當(dāng)同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組正常時(shí)，2個(gè)檢測(cè)線圈的輸出電壓永遠(yuǎn)是完全相同的，診斷方法的抗干擾能力得到了極大提升。

以前述550MW同步發(fā)電機(jī)為例，設(shè)置2個(gè)檢測(cè)線圈相距6倍的極距，見圖5。

首先使發(fā)電機(jī)在空載額定電壓工況下穩(wěn)定運(yùn)行，分別設(shè)置轉(zhuǎn)子某磁極繞組正常、短路10％，短路20％，2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓如圖6—圖8所示?？梢钥吹?，當(dāng)同步發(fā)電機(jī)發(fā)生轉(zhuǎn)子繞組匝間短路后，這2個(gè)檢測(cè)線圈的輸出電壓出現(xiàn)了局部偏差(橢圓形區(qū)域)，故障極在檢測(cè)線圈上與所感應(yīng)的電壓明顯低于正常磁極的電壓值，出現(xiàn)偏差位置與兩個(gè)檢測(cè)線圈的距離是對(duì)應(yīng)的。還可以看到，短路程度越嚴(yán)重，上述偏差越大。

從圖7和圖8還可以看到：在空載工況下，受故障磁極的影響，與故障極相鄰的磁極的磁場(chǎng)也發(fā)生了輕微的改變，因此，在圖7和圖8中的橢圓形區(qū)域左右兩側(cè)，2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓也有輕微偏差。

讓發(fā)電機(jī)帶額定負(fù)載穩(wěn)定運(yùn)行，分別設(shè)置轉(zhuǎn)子某磁極繞組正常、短路10％，短路20％，2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓如圖9—圖11所示?？梢钥吹?，當(dāng)同步發(fā)電機(jī)發(fā)生轉(zhuǎn)子繞組匝間短路后，這2個(gè)檢測(cè)線圈的輸出電壓也出現(xiàn)了局部偏差(橢圓形區(qū)域)，故障極在檢測(cè)線圈上與所感應(yīng)的電壓明顯低于正常磁極的電壓值，出現(xiàn)偏差位置與兩個(gè)檢測(cè)線圈的距離是對(duì)應(yīng)的。同樣也可以看到，短路程度越嚴(yán)重，上述偏差越大。

從圖10和圖11還可以看到：在額定負(fù)載工況下，受故障磁極的影響，與故障極相鄰的磁極的磁場(chǎng)也發(fā)生了輕微的改變，因此，在圖10和圖11中的橢圓形區(qū)域左右兩側(cè)，2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓也有輕微偏差。

為了驗(yàn)證雙線圈診斷方法的抗干擾能力，以發(fā)電機(jī)空載運(yùn)行為例，在發(fā)電機(jī)一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)改變勵(lì)磁電流，使勵(lì)磁電流由0.5倍空載額定勵(lì)磁電流增加至空載額定勵(lì)磁電流，設(shè)置轉(zhuǎn)子某磁極繞組短路10％，得到2個(gè)檢測(cè)線圈的感應(yīng)電壓如圖12所示。從圖12可以看到，即使發(fā)電機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中工況發(fā)生改變，2個(gè)檢測(cè)線圈在掃過(guò)故障槽時(shí)，其輸出電壓波形仍出現(xiàn)了明顯的偏差，因此，雙檢測(cè)線圈法具有較強(qiáng)的抗干擾能力。

利用2個(gè)檢測(cè)線圈感應(yīng)電壓的幅值差異可以有效診斷出同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障，隨著轉(zhuǎn)子繞組匝間短路程度的加重，2個(gè)檢測(cè)線圈感應(yīng)電壓的幅值差異變大，因此，本方法還可以反映出轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的嚴(yán)重程度和發(fā)展趨勢(shì)。

在本發(fā)明的描述中，需要理解的是，術(shù)語(yǔ)“縱向”、“橫向”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“豎直”、“水平”、“頂”、“底”、“內(nèi)”、“外”等指示的方位或位置關(guān)系為基于附圖所示的方位或位置關(guān)系，僅是為了便于描述本發(fā)明，而不是指示或暗示所指的裝置或元件必須具有特定的方位、以特定的方位構(gòu)造和操作，因此不能理解為對(duì)本發(fā)明的限制。

以上顯示和描述了本發(fā)明的基本原理和主要特征和本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)。本行業(yè)的技術(shù)人員應(yīng)該了解，本發(fā)明不受上述實(shí)施例的限制，上述實(shí)施例和說(shuō)明書中描述的只是說(shuō)明本發(fā)明的原理，在不脫離本發(fā)明精神和范圍的前提下，本發(fā)明還會(huì)有各種變化和改進(jìn)，這些變化和改進(jìn)都落入要求保護(hù)的本發(fā)明范圍內(nèi)。本發(fā)明要求保護(hù)范圍由所附的權(quán)利要求書及其等效物界定。