本發(fā)明屬于電力系統(tǒng)中微電網(wǎng)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種微電網(wǎng)中線路故障的定位方法。

背景技術(shù)：

微電網(wǎng)是一個(gè)由分布式電源、儲能裝置、能量轉(zhuǎn)換裝置、相關(guān)負(fù)荷和監(jiān)控、保護(hù)裝置匯集而成的小型發(fā)配電系統(tǒng)。它是一個(gè)能夠?qū)崿F(xiàn)自我控制、保護(hù)和管理的自治系統(tǒng)，既可以與大電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行，也可以獨(dú)立運(yùn)行。通常一個(gè)小型的微電網(wǎng)系統(tǒng)包括多個(gè)分布式電源、儲能裝置以及大量的負(fù)荷，這種多設(shè)備的連接方式使得微電網(wǎng)系統(tǒng)的接線十分復(fù)雜。具有良好的控制方案以及完善的保護(hù)措施是保證微電網(wǎng)系統(tǒng)安全、可靠運(yùn)行不可或缺的條件。由于多個(gè)分布式電源的同時(shí)存在，使得微電網(wǎng)中潮流流動(dòng)不再是單一形式，而且并網(wǎng)運(yùn)行模式下的故障電流與獨(dú)立運(yùn)行模式下的故障電流差別較大，這使得原有的電力系統(tǒng)保護(hù)措施不再完全適用。

針對上述需求，有的技術(shù)中根據(jù)節(jié)點(diǎn)電壓與故障點(diǎn)間的電氣距離之間的關(guān)系，提出一種基于邊電壓的微電網(wǎng)保護(hù)方案。有的技術(shù)中利用數(shù)字繼電器以及先進(jìn)的通信技術(shù)，提出了一種自適應(yīng)的保護(hù)策略，但是這種保護(hù)措施需要不斷更新保護(hù)的設(shè)置值來與微電網(wǎng)的運(yùn)行模式相適應(yīng)。有的技術(shù)中提出了一種基于逆變器的微電網(wǎng)保護(hù)措施，該微電網(wǎng)保護(hù)措施雖然能夠?qū)崿F(xiàn)對孤島以及并網(wǎng)兩種運(yùn)行模式下的微電網(wǎng)進(jìn)行保護(hù)，但是當(dāng)微電網(wǎng)中存在發(fā)電機(jī)、電動(dòng)機(jī)等旋轉(zhuǎn)性設(shè)備時(shí)保護(hù)措施起不到應(yīng)有保護(hù)能力。

為克服故障時(shí)分布式電源對故障電流限制從而導(dǎo)致故障電流難以檢測的缺陷，有的技術(shù)中提出了一種基于母線上導(dǎo)納量的變化為判據(jù)的微電網(wǎng)保護(hù)方案。該方案可以有效地區(qū)分微電網(wǎng)的區(qū)內(nèi)外故障,實(shí)現(xiàn)故障的檢測與定位。但是該方法雖然能夠?qū)ξ㈦娋W(wǎng)內(nèi)部和外部的故障進(jìn)行準(zhǔn)確判斷，但是對于微電網(wǎng)內(nèi)部的故障判斷并不能準(zhǔn)確到具體的線路上。有的技術(shù)中提出了一種基于節(jié)點(diǎn)電壓假設(shè)的故障辨識方法來實(shí)現(xiàn)故障支路的準(zhǔn)確判斷、故障位置的精確定位，并最終將復(fù)雜的故障定位算法轉(zhuǎn)化為一元二次方程的求解。但是該求解方法遇到電流變化量矩陣中的零元素較多時(shí)，需要進(jìn)行多次計(jì)算和判斷。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了解決現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問題，本發(fā)明提供了一種簡便的微電網(wǎng)中線路故障的定位方法，該方法能夠?qū)ξ㈦娋W(wǎng)中的任一線路故障實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確的定位。

為實(shí)現(xiàn)以上目的，本發(fā)明所采用的技術(shù)方案為：一種微電網(wǎng)中線路故障的定位方法，其包括以下步驟：

對微電網(wǎng)系統(tǒng)中每一條線路的電壓、電流、電壓與電流之間的相位以及功率至少進(jìn)行兩組采樣，每組采樣中對電壓、電流、電壓與電流之間的相位分別進(jìn)行至少三次測量；

對于微電網(wǎng)系統(tǒng)中某條線路，根據(jù)采樣得到的該線路的一組數(shù)據(jù)，計(jì)算得到該線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁和該線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂；根據(jù)采樣得到的的該線路的另一組數(shù)據(jù)，計(jì)算得到該線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁'和該線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂'；其中，Z₁、Z₁'、Z₂、Z₂'的計(jì)算方法均相同；

對線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁和Z₁'，以及線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂和Z₂'分別進(jìn)行比較，如果Z₁＝Z₁'且Z₂＝Z₂'，則判定該線路為故障線路；

設(shè)定故障線路中一故障點(diǎn)，根據(jù)采樣得到的該線路的電壓和電流以及該線路的阻抗，計(jì)算得到該故障線路的故障點(diǎn)兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2；

根據(jù)故障線路的故障點(diǎn)兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2，以及故障線路的阻抗Z_L，計(jì)算得到故障線路中故障點(diǎn)的所在位置。

進(jìn)一步地，所述微電網(wǎng)的某條線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁的計(jì)算方法為：

E_t11²＝V₁₁²+I₁₁²·Z₁²+2P₁₁·R₁-2Q₁₁·X₁ (3)

E_t12²＝V₁₂²+I₁₂²·Z₁²+2P₁₂·R₁-2Q₁₂·X₁ (4)

E_t13²＝V₁₃²+I₁₃²·Z₁²+2P₁₃·R₁-2Q₁₃·X₁ (6)

式(3)、式(4)和式(6)中，E_t11、E_t12、E_t13表示微電網(wǎng)的所述線路發(fā)生短路故障時(shí)對應(yīng)的等效電路中左側(cè)的外部等效電源，V₁₁、V₁₂、V₁₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的電壓，I₁₁、I₁₂、I₁₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的電流，P₁₁、P₁₂、P₁₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的有功功率，Q₁₁、Q₁₂、Q₁₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的無功功率，R₁表示所述線路左側(cè)線路的電阻，X₁表示所述線路左側(cè)的電抗；

所述微電網(wǎng)的所述線路中右側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₂的計(jì)算方法為：

E_t21²＝V₂₁²+I₂₁²·Z₂²+2P₂₁·R₂-2Q₂₁·X₂ (7)

E_t22²＝V₂₂²+I₂₂²·Z₂²+2P₂₂·R₂-2Q₂₂·X₂ (8)

E_t23²＝V₂₃²+I₂₃²·Z₂²+2P₂₃·R₂-2Q₂₃·X₂ (9)

式(7)～式(9)中，E_t21、E_t22、E_t23表示微電網(wǎng)的所述線路發(fā)生短路故障時(shí)對應(yīng)的等效電路中右側(cè)的外部等效電源，V₂₁、V₂₂、V₂₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的電壓，I₂₁、I₂₂、I₂₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的電流，P₂₁、P₂₂、P₂₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的有功功率，Q₂₁、Q₂₂、Q₂₃分別表示一組采樣數(shù)據(jù)中所述線路三次測量的無功功率，R₂表示所述線路右側(cè)線路的電阻，X₂表示所述線路右側(cè)的電抗。

進(jìn)一步地，所述故障線路的故障點(diǎn)兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2的計(jì)算方法為：

根據(jù)測量電壓V₁、測量電流I₁，計(jì)算得到故障線路的故障點(diǎn)的電壓為：

U_A＝V₁-I₁·Z_L1 (10)

同樣，根據(jù)測量V₂、測量電流I₂計(jì)算得到故障線路的故障點(diǎn)的電壓為：

U_A＝V₂-I₂·Z_L2 (11)

由式(10)和式(11)進(jìn)一步得到

V₁-I₁·Z_L1＝V₂-I₂·Z_L2 (12)

由于線路在短路前，每條線路上的阻抗是已知的，因此有：

Z_L1+Z_L2＝Z_L (13)

根據(jù)式(12)和式(13)計(jì)算得到故障線路的故障點(diǎn)兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2。

由于采用以上技術(shù)方案，本發(fā)明的有益效果為：本發(fā)明在相位測量的基礎(chǔ)上，通過對故障線路以外的正序阻抗的判斷來達(dá)到對故障線路的準(zhǔn)確定位。本發(fā)明對微電網(wǎng)中的任一線路故障實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確定位，一方面能大大縮短尋找故障點(diǎn)的時(shí)間,節(jié)省大量的人力和物力資源；另一方面采用本發(fā)明能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)線路的故障點(diǎn),進(jìn)行故障排除，確保快速恢復(fù)電力供應(yīng)。

附圖說明

圖1是現(xiàn)有技術(shù)中典型的微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明微電網(wǎng)中線路故障的定位方法的流程圖；

圖3是圖1中線路L2的雙電源等效電路圖；

圖4是圖1中線路L2發(fā)生短路故障時(shí)對應(yīng)的等效電路圖；

圖5是實(shí)施例中用于測試的微電網(wǎng)配置結(jié)構(gòu)圖；

圖6為圖5中線路L5在不同位置設(shè)置的短路故障的測量計(jì)算值與實(shí)際值之間的對比關(guān)系圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的說明。

按照分布式電源以及負(fù)載構(gòu)成方式，微電網(wǎng)可以形成徑向結(jié)構(gòu)和環(huán)形結(jié)構(gòu)。本發(fā)明提出的一種微電網(wǎng)中線路故障的定位方法能夠適用于各種線路的連接方式。

圖1示出了一個(gè)典型的微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖，該圖中提供了風(fēng)力發(fā)電機(jī)、光伏電池板和柴油發(fā)電機(jī)三種電源提供方式。在配電網(wǎng)側(cè)設(shè)置了一組濾波電感，所述濾波電感用來減少微電網(wǎng)注入到配電網(wǎng)中的諧波電流，從而減少微電網(wǎng)對配電網(wǎng)的干擾與污染。微電網(wǎng)與配電網(wǎng)之間設(shè)置了一套孤島探測設(shè)備，所述孤島探測設(shè)備用來探測微電網(wǎng)的運(yùn)行模式。在每一條微電網(wǎng)線路的兩端設(shè)置了兩套相位檢測設(shè)備PMU，所述相位檢測設(shè)備PMU來檢測所在線路兩端電壓、電流的相位值。如何快速、準(zhǔn)確地對微電網(wǎng)中線路故障進(jìn)行定位并進(jìn)行切除，保證微電網(wǎng)中其它部分安全可靠運(yùn)行，這是本發(fā)明要解決的關(guān)鍵問題。

如圖2所示，本發(fā)明微電網(wǎng)中線路故障的定位方法包括以下步驟：

S1、對微電網(wǎng)系統(tǒng)中每一條線路的電壓、電流、電壓與電流之間的相位以及功率至少進(jìn)行兩組采樣。其中，每組采樣中對電壓、電流、電壓與電流之間的相位分別進(jìn)行至少三次測量。

S2、對于微電網(wǎng)系統(tǒng)中某條線路，根據(jù)采樣得到的該線路的一組數(shù)據(jù)，計(jì)算得到該線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁和該線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂；根據(jù)采樣得到的的該線路的另一組數(shù)據(jù)，計(jì)算得到該線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁'和該線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂'。其中，Z₁、Z₁'、Z₂、Z₂'的計(jì)算方式均相同。

對于圖1所示的微電網(wǎng)中的任一條線路，均可以通過一條雙電源等效電路來代替。圖3示出了線路L2的雙電源等效電路，其中，E₁和E₂均表示外部等效電源。

圖4示出了線路L2發(fā)生短路故障時(shí)對應(yīng)的等效電路。從圖4中可以得到：

${\stackrel{\·}{E}}_{t11}={\stackrel{\·}{V}}_{11}+{\stackrel{\·}{I}}_{11}\·{\stackrel{\·}{Z}}_1---\left(1\right)$

設(shè)定電壓與電流之間的相位角為θ，等效阻抗的阻抗角為φ，則第一次測量結(jié)束后，式(1)可以進(jìn)一步得到：

E_t11²＝V₁₁²+I₁₁²·Z₁²+V₁₁·I₁₁·Z₁cos(θ+φ) (2)

將式(2)展開后可以進(jìn)一步得到：

E_t11²＝V₁₁²+I₁₁²·Z₁²+2P₁₁·R₁-2Q₁₁·X₁ (3)

式(3)中，P₁₁表示有功功率，Q₁₁表示無功功率，X₁表示電抗。

同樣，進(jìn)行第二次測量后可以得到類似的結(jié)果：

E_t12²＝V₁₂²+I₁₂²·Z₁²+2P₁₂·R₁-2Q₁₂·X₁ (4)

由于測量的時(shí)間較短，可以近似認(rèn)為E_t12＝E_t11，這樣由式(3)和式(4)可以進(jìn)一步得到：

${(R_1+\frac{P_{11}-P_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2})}^2+{(X_1-\frac{Q_{11}-Q_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2})}^2=\frac{{V_{11}}^2-{V_{12}}^2}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}+{\left(\frac{P_{11}-P_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}\right)}^2+{\left(\frac{Q_{11}-Q_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}\right)}^2---\left(5\right)$

由式(5)可見，正序等效阻抗的軌跡可以看作一個(gè)圓。由于兩個(gè)圓的交點(diǎn)有兩個(gè)，并不是唯一的。因此，兩次測量的結(jié)果仍然不能夠求出相應(yīng)的等效阻抗，需要進(jìn)行第三次測量，找出三個(gè)圓的公共點(diǎn)，公共點(diǎn)對應(yīng)的值就是所需要的正序等效阻抗。

同樣，由于測量的時(shí)間較短，可以近似認(rèn)為E_t13＝E_t12，進(jìn)行第三次測量后可以得到類似的結(jié)果：

E_t13²＝V₁₃²+I₁₃²·Z₁²+2P₁₃·R₁-2Q₁₃·X₁ (6)

由式(3)、式(4)和式(6)計(jì)算得到線路L2中左側(cè)斷路器CB4以左線路的正序等效阻抗Z₁。

采用與上述計(jì)算正序等效阻抗Z₁相同的方法，得到

E_t21²＝V₂₁²+I₂₁²·Z₂²+2P₂₁·R₂-2Q₂₁·X₂ (7)

E_t22²＝V₂₂²+I₂₂²·Z₂²+2P₂₂·R₂-2Q₂₂·X₂ (8)

E_t23²＝V₂₃²+I₂₃²·Z₂²+2P₂₃·R₁-2Q₂₃·X₂ (9)

由式(7)～式(9)計(jì)算得到線路L2中右側(cè)斷路器CB3以右線路的正序等效阻抗Z₂。

采用另一組采樣數(shù)據(jù)，計(jì)算得到線路L2中左側(cè)斷路器CB4以左線路的正序等效阻抗Z₁'和該線路L2中右側(cè)斷路器CB3以右線路的正序等效阻抗Z₂'。

S3、對線路中左側(cè)斷路器以左線路的正序等效阻抗Z₁和Z₁'，以及線路中右側(cè)斷路器以右線路的正序等效阻抗Z₂和Z₂'分別進(jìn)行比較，如果Z₁＝Z₁'且Z₂＝Z₂'，則判定該線路為故障線路。

S4、設(shè)定故障線路中的某故障點(diǎn)為A，如圖3所示，根據(jù)采樣得到的該線路的電壓和電流以及該線路的阻抗，計(jì)算得到該故障線路的故障點(diǎn)A兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2。

根據(jù)測量電壓V₁、測量電流I₁，計(jì)算得到圖3中的A點(diǎn)電壓為：

U_A＝V₁-I₁·Z_L1 (10)

同樣，根據(jù)測量V₂、測量電流I₂計(jì)算得到圖3中的A點(diǎn)電壓為：

U_A＝V₂-I₂·Z_L2 (11)

由式(10)和式(11)可以進(jìn)一步得到

V₁-I₁·Z_L1＝V₂-I₂·Z_L2 (12)

由于線路在短路前，每條線路上的阻抗是已知的，因此有：

Z_L1+Z_L2＝Z_L (13)

根據(jù)式(12)和式(13)計(jì)算得到故障線路的故障點(diǎn)A兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2。

S5、根據(jù)故障線路的故障點(diǎn)兩側(cè)的線路正序阻抗Z_L1和Z_L2，以及故障線路的阻抗Z_L，計(jì)算得到故障線路中故障點(diǎn)的所在位置。

上述步驟S2中，從式(5)可以看出，計(jì)算阻抗的方法較為復(fù)雜。同時(shí)對于任何一組采樣數(shù)據(jù)需要測量三次，才能計(jì)算得到正序等效阻抗。對于配電網(wǎng)線路，一般其線路中的電阻值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于線路中的電抗值。在不影響判斷結(jié)果的情況下，為簡化計(jì)算過程，式(5)中可以忽略電抗的影響。因此，式(5)可以進(jìn)一步簡化為：

$R_1+\frac{P_{11}-P_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}=\sqrt{\frac{{V_{11}}^2-{V_{12}}^2}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}+{\left(\frac{P_{11}-P_{12}}{{I_{11}}^2-{I_{12}}^2}\right)}^2}---\left(14\right)$

從式(14)可以看出，在不考慮電抗的前提下，正序等效電阻的軌跡是一條直線。只需要測量兩次，利用式(14)求出兩條直線的交點(diǎn)，就可以求出正序等效電阻R_L1的數(shù)值。

采用同樣的方法可以得到

$R_2+\frac{P_{21}-P_{22}}{{I_{21}}^2-{I_{22}}^2}=\sqrt{\frac{{V_{21}}^2-{V_{22}}^2}{{I_{21}}^2-{I_{22}}^2}+{\left(\frac{P_{21}-P_{22}}{{I_{21}}^2-{I_{22}}^2}\right)}^2}---\left(15\right)$

綜上所述，只要對兩次采樣數(shù)據(jù)計(jì)算得到的正序等效電阻R_L1和R_L1'以及R_L2和R_L2'分別進(jìn)行比較，就同樣可以判斷出哪條線路出故障以及故障線路中故障點(diǎn)的具體位置。這樣僅通過正序電阻判斷故障線路可以簡化整個(gè)計(jì)算過程，為保護(hù)決策以及斷路器的動(dòng)作贏得時(shí)間。

上述實(shí)施中，當(dāng)微電網(wǎng)外部出現(xiàn)故障時(shí)，微電網(wǎng)將會切斷與配電網(wǎng)的連接，處于孤島運(yùn)行模式。在孤島運(yùn)行模式下，微電網(wǎng)同樣會出現(xiàn)故障。微電網(wǎng)孤島運(yùn)行模式下的線路故障定位方法與微電網(wǎng)并網(wǎng)模式下的線路故障定位的方法完全一致。不同之處在于，微電網(wǎng)孤島運(yùn)行模式時(shí)的等效阻抗要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于微電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)的等效阻抗。因此，在線路故障定位之前，需要判定孤島判定裝置處于哪種工作狀態(tài)。

實(shí)施例：為了驗(yàn)證本發(fā)明微電網(wǎng)中線路故障的定位方法的有效性，利用Matlab/Simulink仿真軟件進(jìn)行測試。用于測試的微電網(wǎng)配置結(jié)構(gòu)如圖5所示。

在該驗(yàn)證方案里，去掉了柴油機(jī)作為支撐的備用電源。微電網(wǎng)系統(tǒng)采用由兩套光伏發(fā)電系統(tǒng)、一套風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)以及一套儲能裝置構(gòu)成的放射式結(jié)構(gòu)。該微電網(wǎng)系統(tǒng)中共設(shè)置六套大小不等的負(fù)載連接在微電網(wǎng)中不同的地理位置處。仿真系統(tǒng)設(shè)置八條長短不等的輸電線路。短路故障設(shè)置在輸電線路L5上。

表1為不同的分布式電源、備用電源以及負(fù)載大小值，負(fù)載設(shè)置成三相對稱形式。負(fù)載Load1、Load4以及Load6的有功、無功功率的比例按4:1進(jìn)行配置。配電網(wǎng)側(cè)電壓為0.4kV，各個(gè)分布式電源與備用電源通過各自的變壓器實(shí)現(xiàn)電能10kV網(wǎng)絡(luò)上輸送。每條線路上均帶有相應(yīng)的斷路器、電壓與電流測試裝置以及相位測量單元。

表2為微電網(wǎng)系統(tǒng)中各條線路在短路發(fā)生前后得到的各個(gè)線路兩端的電壓、電流以及功率參數(shù)。

表3為線路L5發(fā)生短路后，各條線路電氣參數(shù)測得的結(jié)果。

利用表2和表3中的參數(shù)，可以進(jìn)一步計(jì)算出線路故障前后的正序等效阻抗。

表4為各條線路在故障前后計(jì)算得到的正序等效阻抗。

表1分布式電源、備用電源以及負(fù)載

表2故障前線路的測量參數(shù)

表3故障后線路的測量參數(shù)

表4故障前后的等效阻抗

從表4中的對比中可以看出，只有線路L5兩端的等效正序阻抗的大小幾乎保持不變，即線路L5中Z₁與Z₁'近似相等，Z₂與Z₂'近似相等。而微電網(wǎng)中其它輸電線路，有的線路一端的等效正序阻抗發(fā)生變化，有的線路兩端的等效正序阻抗同時(shí)發(fā)生改變。因此，根據(jù)本發(fā)明所提出的微電網(wǎng)中線路故障的定位方法，可以判斷線路L5為故障線路。

表3中的測量數(shù)據(jù)，僅僅代表一個(gè)短路點(diǎn)的測量值。當(dāng)短路點(diǎn)不同時(shí)，表3中的測量結(jié)果均會發(fā)生改變。為驗(yàn)證線路故障點(diǎn)測試結(jié)果的準(zhǔn)確性，在上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果中設(shè)置距離線路L5左端距離不等的短路點(diǎn)。

圖6為線路L5在不同位置設(shè)置的短路故障的測量計(jì)算值與實(shí)際值之間的對比關(guān)系。從對比結(jié)果中可以看出，計(jì)算所得到的阻抗數(shù)值曲線與實(shí)際阻抗曲線幾乎完全一致，僅有個(gè)別計(jì)算阻抗與實(shí)際阻抗存在較小的偏差，但是這種誤差是完全能夠滿足需求的。可見本發(fā)明所提出的微電網(wǎng)中線路故障的定位方法是完全可行的。

本發(fā)明不局限于上述最佳實(shí)施方式，本領(lǐng)域技術(shù)人員在本發(fā)明的啟示下都可得出其他各種形式的產(chǎn)品，但不論在其形狀或結(jié)構(gòu)上作任何變化，凡是具有與本申請相同或相近似的技術(shù)方案，均落在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。