專(zhuān)利名稱：液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置及散熱性能評(píng)價(jià)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置及散熱性能評(píng)價(jià)方法，屬于挖掘機(jī)技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有液壓挖掘機(jī)因?yàn)楣r復(fù)雜多樣，使用環(huán)境惡劣，在使用過(guò)程中都存在水溫偏高、水溫報(bào)警、液壓油溫過(guò)熱等問(wèn)題，尤其是在夏季，液壓挖掘機(jī)在連續(xù)工作下易造成發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)鍋，液壓系統(tǒng)元件泄露造成動(dòng)作緩慢、作業(yè)效率低甚至不能工作等情況。挖掘機(jī)熱平衡試驗(yàn)方法，在我們國(guó)家目前沒(méi)有相應(yīng)的國(guó)家或行業(yè)的標(biāo)準(zhǔn)，各挖掘機(jī)企業(yè)，由于對(duì)液壓挖掘機(jī)液壓系統(tǒng)散熱性能重要性的認(rèn)識(shí)欠缺和設(shè)備、技術(shù)、費(fèi)用等原因，致使液壓挖掘機(jī)熱平衡測(cè)試得不到廣泛的應(yīng)用，液壓挖掘機(jī)冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)大多還是依靠設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)，根本無(wú)法準(zhǔn)確掌握液壓挖掘機(jī)散熱性能的好壞。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)存在的問(wèn)題，本發(fā)明提供一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置及散熱性能評(píng)價(jià)方法，可以測(cè)試液壓挖掘機(jī)整機(jī)散熱性能，分析冷卻系統(tǒng)存在的問(wèn)題，并為其系統(tǒng)改進(jìn)和優(yōu)化提供試驗(yàn)數(shù)據(jù)支持和方向參考。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置，包括試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)、多個(gè)溫度傳感器、多個(gè)風(fēng)速傳感器和數(shù)據(jù)采集儀，試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)包括發(fā)動(dòng)機(jī)、散熱器總成、風(fēng)扇、液壓油箱和主閥，散熱器總成由液壓油散熱器和防凍液散熱器組成，風(fēng)扇與發(fā)動(dòng)機(jī)連接，防凍液散熱器的進(jìn)水口和出水口分別通過(guò)水散進(jìn)水管和水散出水管與發(fā)動(dòng)機(jī)連接，液壓油散熱器的進(jìn)油口和出油口分別通過(guò)油散進(jìn)油管和油散出油管與主閥和液壓油箱連接，所述的多個(gè)溫度傳感器包括第一溫度傳感器、第二溫度傳感器、第三溫度傳感器、第四溫度傳感器、第五溫度傳感器和第六溫度傳感器，所述的多個(gè)風(fēng)速傳感器包括第一風(fēng)速傳感器和第二風(fēng)速傳感器，第一溫度傳感器和第二溫度傳感器分別設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)水口和出水口位置，節(jié)溫器設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)與水散進(jìn)水管的連接口處，第四溫度傳感器和第二風(fēng)速傳感器設(shè)置在防凍液散熱器的后方，第三溫度傳感器和第一風(fēng)速傳感器設(shè)置在液壓油散熱器的前方，第五溫度傳感器和第六溫度傳感器分別插入油散進(jìn)油管和油散出油管靠近液壓油散熱器連接處，第一溫度傳感器、第二溫度傳感器、第三溫度傳感器、第四溫度傳感器、第五溫度傳感器、第六溫度傳感器、第一風(fēng)速傳感器和第二風(fēng)速傳感器均與數(shù)據(jù)采集儀電連接。進(jìn)一步，所述的第三溫度傳感器、第四溫度傳感器、第一風(fēng)速傳感器和第二風(fēng)速傳感器采用懸空設(shè)置。—種利用上述液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置對(duì)液壓挖掘機(jī)熱平衡性能進(jìn)行評(píng)價(jià)的方法，包括以下步驟第一步測(cè)量以下幾點(diǎn)的數(shù)據(jù)
Tl :用第三溫度傳感器測(cè)得的液壓油散熱器前方氣溫，單位。C ；T2 :用第四溫度傳感器測(cè)得的防凍液散熱器后方氣溫，單位。C ；T3 :用第一風(fēng)速傳感器測(cè)得的液壓油散熱器前方風(fēng)速，單位km/h ；T4 :用第二風(fēng)速傳感器測(cè)得的防凍液散熱器后方風(fēng)速，單位km/h ；T5 :用第一溫度傳感器測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)出水口冷卻液溫度，即水散進(jìn)水管進(jìn)水口溫度，單位。C ；T6 :用第二溫度傳感器測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)水口冷卻液溫度，即水散出水管出水口溫度，單位。C ；T7 :用第五溫度傳感器測(cè)得的油散進(jìn)油管散進(jìn)油口油溫度，單位。C ； T8 :用第六溫度傳感器測(cè)得的油散出油管散出油口油溫度，單位。C ；第二步將上述數(shù)據(jù)分別傳輸給與上述傳感器電連接的數(shù)據(jù)采集儀；第三步評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)的散熱性能采用ABT這個(gè)指標(biāo)來(lái)衡量，如果ABT不小于50°C，則證明發(fā)動(dòng)機(jī)的散熱性能正常，ABT =Air-To-Boil,即空氣沸騰溫度，其計(jì)算公式如下ABT= (A-T5) +TO式中A為理論上冷卻液的沸騰溫度，單位V ；TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位。C ；評(píng)價(jià)油散出油管的散熱性能0ΕΜ是標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境溫度45°C環(huán)境溫度的換算，油散出油管散出油口油溫度經(jīng)OEM換算后得溫度B，如果溫度B不大于85°C，則證明油散出油管的散熱性能正常，其計(jì)算公式如下B=T8+ (F-TO) X η式中B為OEM標(biāo)準(zhǔn)換算后液壓油溫度，單位。C ；F為OEM標(biāo)準(zhǔn)下環(huán)境溫度,為45°C ；TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位。C ；n為油溫隨氣溫變化的系數(shù)，一般取值O. 8 ；評(píng)價(jià)防凍液散熱器的散熱性能由發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)出水溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下C=T5-T6評(píng)價(jià)液壓油散熱器的散熱性能由油散進(jìn)出油溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下D=T7-T8評(píng)價(jià)風(fēng)道系統(tǒng)時(shí)，由散熱器總成前后溫升與風(fēng)量變化來(lái)評(píng)價(jià)，散熱器總成前后溫升公式如下E=T2-T1散熱器總成前后風(fēng)量變化公式如下E1=T4XG-T3XF式中F為散熱器總成前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ；G為散熱器總成后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2 ；
評(píng)價(jià)散熱器總成與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能，用散熱器總成前后氣體熱能的功率差來(lái)評(píng)價(jià)，散熱器總成前后氣體熱能的功率差計(jì)算公式如下H=T2 X T4 X G-TI X T3 X F式中F為散熱器總成前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ；G為散熱器總成后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2。本發(fā)明的有益效果是能夠真實(shí)模擬挖掘機(jī)實(shí)際工作條件，方便、經(jīng)濟(jì)地進(jìn)行液壓挖掘機(jī)熱平衡試驗(yàn)，考察發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻性能和液壓系統(tǒng)工作介質(zhì)的溫度情況以及散熱器散熱性能，實(shí)現(xiàn)整車(chē)散熱性能的全面檢測(cè)。


圖I為本發(fā)明熱平衡測(cè)試裝置中的各傳感器在發(fā)動(dòng)機(jī)周?chē)陌惭b位置示意圖；圖2為本發(fā)明中各傳感器之間的連接示意圖。圖中1、發(fā)動(dòng)機(jī)，2、節(jié)溫器，3、液壓油散熱器，4、防凍液散熱器，5、第一溫度傳感器，6、第二溫度傳感器，7、第三溫度傳感器，8、第四溫度傳感器，9、第一風(fēng)速傳感器，10、第二風(fēng)速傳感器，11、第五溫度傳感器，12、第六溫度傳感器，13、水散進(jìn)水管，14、風(fēng)扇，15、水散出水管，16、油散出油管，17、液壓油箱,18、油散進(jìn)油管，19、主閥,20、散熱器總成。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明。如圖I所示，一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置，包括試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)、多個(gè)溫度傳感器、多個(gè)風(fēng)速傳感器和數(shù)據(jù)采集儀，試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)包括發(fā)動(dòng)機(jī)I、散熱器總成20、風(fēng)扇14、液壓油箱17和主閥19，散熱器總成20由液壓油散熱器3和防凍液散熱器4組成，風(fēng)扇14與發(fā)動(dòng)機(jī)I連接，防凍液散熱器4的進(jìn)水口和出水口分別通過(guò)水散進(jìn)水管13和水散出水管15與發(fā)動(dòng)機(jī)I連接,液壓油散熱器3的進(jìn)油口和出油口分別通過(guò)油散進(jìn)油管18和油散出油管16與主閥19和液壓油箱17連接，所述的多個(gè)溫度傳感器包括第一溫度傳感器5、第二溫度傳感器6、第三溫度傳感器7、第四溫度傳感器8、第五溫度傳感器11和第六溫度傳感器12，所述的多個(gè)風(fēng)速傳感器包括第一風(fēng)速傳感器9和第二風(fēng)速傳感器10，第一溫度傳感器5和第二溫度傳感器6分別設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)I的進(jìn)水口和出水口位置，節(jié)溫器2設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)I與水散進(jìn)水管13的連接口處，第四溫度傳感器8和第二風(fēng)速傳感器10設(shè)置在防凍液散熱器4的后方，第三溫度傳感器7和第一風(fēng)速傳感器9設(shè)置在液壓油散熱器3的前方，第五溫度傳感器11和第六溫度傳感器12分別插入油散進(jìn)油管18和油散出油管16靠近液壓油散熱器3連接處，如圖2所示，第一溫度傳感器5、第二溫度傳感器6、第三溫度傳感器7、第四溫度傳感器8、第五溫度傳感器11、第六溫度傳感器12、第一風(fēng)速傳感器9和第二風(fēng)速傳感器10均與數(shù)據(jù)采集儀電連接。為了得到更加真實(shí)的數(shù)據(jù)信息，第三溫度傳感器7、第四溫度傳感器8、第一風(fēng)速傳感器9和第二風(fēng)速傳感器10采用懸空設(shè)置。一種利用上述液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置對(duì)液壓挖掘機(jī)熱平衡性能進(jìn)行評(píng)價(jià)的方法，包括以下步驟
第一步測(cè)量以下幾點(diǎn)的數(shù)據(jù)Tl :用第三溫度傳感器7測(cè)得的液壓油散熱器3前方氣溫，單位。C ；T2 :用第四溫度傳感器8測(cè)得的防凍液散熱器4后方氣溫，單位。C ；T3 :用第一風(fēng)速傳感器9測(cè)得的液壓油散熱器3前方風(fēng)速，單位km/h ；T4 :用第二風(fēng)速傳感 器10測(cè)得的防凍液散熱器4后方風(fēng)速，單位km/h ；T5 :用第一溫度傳感器5測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)I出水口冷卻液溫度，即水散進(jìn)水管13進(jìn)水口溫度，單位。C ；T6 :用第二溫度傳感器6測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)I進(jìn)水口冷卻液溫度，即水散出水管15出水口溫度，單位。C ；T7 :用第五溫度傳感器11測(cè)得的油散進(jìn)油管18散進(jìn)油口油溫度，單位。C ；T8 :用第六溫度傳感器12測(cè)得的油散出油管16散出油口油溫度，單位。C ；第二步將上述數(shù)據(jù)分別傳輸給與上述傳感器電連接的數(shù)據(jù)采集儀；第三步評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)I的散熱性能采用ABT這個(gè)指標(biāo)來(lái)衡量，如果ABT不小于50°C，則證明發(fā)動(dòng)機(jī)I的散熱性能正常，ABT :Air-To-Boil，即空氣沸騰溫度，其計(jì)算公式如下ABT= (A-T5) +TO式中A為理論上冷卻液的沸騰溫度，單位V ；TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位。C ；評(píng)價(jià)油散出油管16的散熱性能0ΕΜ是標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境溫度45°C環(huán)境溫度的換算，油散出油管16散出油口油溫度經(jīng)OEM換算后得溫度B，如果溫度B不大于85°C，則證明油散出油管16的散熱性能正常，其計(jì)算公式如下B=T8+ (F-TO) X η式中B為OEM標(biāo)準(zhǔn)換算后液壓油溫度，單位。C ；F為OEM標(biāo)準(zhǔn)下環(huán)境溫度,為45°C ；TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位。C ；n為油溫隨氣溫變化的系數(shù)，一般取值O. 8 ；評(píng)價(jià)防凍液散熱器4的散熱性能由發(fā)動(dòng)機(jī)I進(jìn)出水溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下C=T5-T6評(píng)價(jià)液壓油散熱器3的散熱性能由油散進(jìn)出油溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下D=T7-T8評(píng)價(jià)風(fēng)道系統(tǒng)時(shí)，由散熱器總成20前后溫升與風(fēng)量變化來(lái)評(píng)價(jià)，散熱器總成20前后溫升公式如下E=T2-T1散熱器總成20前后風(fēng)量變化公式如下E1=T4XG-T3XF式中F為散熱器總成20前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ；
G為散熱器總成20后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2 ；評(píng)價(jià)散熱器總成20與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能，用散熱器總成20前后氣體熱能的功率差來(lái)評(píng)價(jià)，散熱器總成20前后氣體熱能的功率差計(jì)算公式如下H=T2XT4XG-T1XT3XF式中F為散熱器總成20前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ；G為散熱器總成20后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2。在布置測(cè)溫點(diǎn)之前，防凍液散熱器4中冷卻液放完用干凈容器承接，取出節(jié)溫器·2，用螺母使其打開(kāi)高度在12_并固定好螺母，安裝回已設(shè)置全開(kāi)的節(jié)溫器2 ;在安裝回出水膠管之前把第一溫度傳感器5和第二溫度傳感器6安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)出、進(jìn)水口處，用膠布將信號(hào)粘貼牢固，然后緊固好進(jìn)出水膠管，給防凍液散熱器4加注滿冷卻液；第三溫度傳感器7安裝在散熱器總成20前端，探頭懸空放置并用膠布粘在散熱器總成20邊梁上；第四溫度傳感器8安裝在風(fēng)扇14出風(fēng)口處，探頭懸空放置并用膠布粘在導(dǎo)風(fēng)罩邊緣；用螺栓把第一風(fēng)速傳感器9底座緊固在散熱器總成20前端的橫梁上；用螺栓把第二風(fēng)速傳感器10底座緊固在風(fēng)扇14導(dǎo)風(fēng)罩出風(fēng)口處的防護(hù)網(wǎng)上；第五溫度傳感器11和第六溫度傳感器12的探頭緊貼在液壓油散進(jìn)出油端鋼管壁上，用膠布粘貼牢固；數(shù)據(jù)采集儀放置在靠近液壓挖掘機(jī)的工作臺(tái)上，通過(guò)外接220V交流電，把數(shù)據(jù)采集儀接地端用導(dǎo)線連接，末端連接鐵棒插入地面；把各個(gè)傳感器信號(hào)線介入數(shù)據(jù)采集儀，數(shù)據(jù)采集儀與電腦連接，可時(shí)刻采集與顯
/Jn ο打開(kāi)數(shù)據(jù)采集儀采集信號(hào)，啟動(dòng)試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)，開(kāi)啟空調(diào)制冷效果，操作手柄，使動(dòng)臂、鏟斗憋壓，斗桿循環(huán)挖掘、卸載，持續(xù)操作，直至當(dāng)各溫度測(cè)試點(diǎn)溫度不變持續(xù)15分鐘以上后，認(rèn)定此時(shí)這輛液壓挖掘機(jī)熱平衡達(dá)到平衡狀態(tài)，存儲(chǔ)數(shù)據(jù)，再將取得的數(shù)據(jù)分別代入評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)I的散熱性能公式=ABT= (A-T5) +T0、評(píng)價(jià)油散出油管16的散熱性能公式B=T8+ (F-TO) X η、評(píng)價(jià)防凍液散熱器4的散熱性能公式C=T5_T6、評(píng)價(jià)液壓油散熱器3的散熱性能公式D=T7-T8、評(píng)價(jià)散熱器總成20與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能公式H=T2XT4XG-T1XT3XF。評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)I的散熱性能公式ABT= (A-T5)+T0中，ABT要求不小于50°C，如果根據(jù)測(cè)試得到的數(shù)據(jù)算出ABT的值小于50°C，則證明發(fā)動(dòng)機(jī)I當(dāng)前散熱處于不理想的狀態(tài)，需要及時(shí)檢修查驗(yàn)。評(píng)價(jià)油散出油管16的散熱性能公式B=T8+ (F-TO) X η中，B要求不大于85°C，同樣，如果根據(jù)測(cè)試得到的數(shù)據(jù)算出B的值大于85°C，則證明油散出油管16當(dāng)前的散熱處于不理想的狀態(tài)，需要及時(shí)檢修查驗(yàn)。根據(jù)測(cè)試得到的數(shù)據(jù)算出評(píng)價(jià)防凍液散熱器4的散熱性能公式C=T5_T6、評(píng)價(jià)液壓油散熱器3的散熱性能公式D=T7-T8和評(píng)價(jià)散熱器總成20與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能公式H=T2XT4XG-T1XT3XF中C、D和H的值，C、D和H的值反映了防凍液散熱器4、液壓油散熱器3和評(píng)價(jià)散熱器總成20與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能，C、D和H的值越大證明散熱性能越好，反之則證明散熱性能越差。
權(quán)利要求
1.一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置，包括試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)、多個(gè)溫度傳感器、多個(gè)風(fēng)速傳感器和數(shù)據(jù)采集儀，試驗(yàn)用液壓挖掘機(jī)包括發(fā)動(dòng)機(jī)(I)、散熱器總成(20)、風(fēng)扇(14)、液壓油箱(17)和主閥(19)，散熱器總成(20)由液壓油散熱器(3)和防凍液散熱器(4)組成，風(fēng)扇(14)與發(fā)動(dòng)機(jī)(I)連接，防凍液散熱器(4)的進(jìn)水口和出水口分別通過(guò)水散進(jìn)水管(13)和水散出水管(15)與發(fā)動(dòng)機(jī)(I)連接，液壓油散熱器(3)的進(jìn)油口和出油口分別通過(guò)油散進(jìn)油管(18)和油散出油管(16)與主閥(19)和液壓油箱(17)連接，其特征在于，所述的多個(gè)溫度傳感器包括第一溫度傳感器(5)、第二溫度傳感器(6)、第三溫度傳感器(7)、第四溫度傳感器(8)、第五溫度傳感器(11)和第六溫度傳感器(12)，所述的多個(gè)風(fēng)速傳感器包括第一風(fēng)速傳感器(9)和第二風(fēng)速傳感器(10)，第一溫度傳感器(5)和第二溫度傳感器(6)分別設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)(I)的進(jìn)水口和出水口位置，節(jié)溫器(2)設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)(I)與水散進(jìn)水管(13)的連接口處，第四溫度傳感器(8)和第二風(fēng)速傳感器(10)設(shè)置在防凍液散熱器(4)的后方，第三溫度傳感器(7)和第一風(fēng)速傳感器(9)設(shè)置在液壓油散熱器(3)的前方，第五溫度傳感器(11)和第六溫度傳感器(12)分別插入油散進(jìn)油管(18)和油散出油管(16)靠近液壓油散熱器(3)連接處，第一溫度傳感器(5)、第二溫度傳感器(6)、第三溫度傳感器(7)、第四溫度傳感器(8)、第五溫度傳感器(11)、第六溫度傳感器(12)、第一風(fēng)速傳感器(9)和第二風(fēng)速傳感器(10)均與數(shù)據(jù)采集儀電連接。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置，其特征在于，所述的第三溫度傳感器(7)、第四溫度傳感器(8)、第一風(fēng)速傳感器(9)和第二風(fēng)速傳感器(10)采用懸空設(shè)置。
3.一種利用如權(quán)利要求I所述液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置對(duì)液壓挖掘機(jī)熱平衡性能進(jìn)行評(píng)價(jià)的方法，其特征在于，包括以下步驟 第一步測(cè)量以下幾點(diǎn)的數(shù)據(jù) Tl :用第三溫度傳感器(7)測(cè)得的液壓油散熱器(3)前方氣溫，單位。C ； T2 :用第四溫度傳感器(8)測(cè)得的防凍液散熱器(4)后方氣溫，單位。C ； T3 :用第一風(fēng)速傳感器(9)測(cè)得的液壓油散熱器(3)前方風(fēng)速，單位km/h ； T4 :用第二風(fēng)速傳感器(10)測(cè)得的防凍液散熱器(4)后方風(fēng)速，單位km/h ； T5 :用第一溫度傳感器(5)測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)(I)出水口冷卻液溫度，即水散進(jìn)水管 (13)進(jìn)水口溫度，單位。C ； T6 :用第二溫度傳感器(6)測(cè)得的發(fā)動(dòng)機(jī)(I)進(jìn)水口冷卻液溫度，即水散出水管(15)出水口溫度，單位。C ； T7 :用第五溫度傳感器(11)測(cè)得的油散進(jìn)油管(18)散進(jìn)油口油溫度，單位。C ； T8 :用第六溫度傳感器(12)測(cè)得的油散出油管(16)散出油口油溫度，單位。C ； 第二步將上述數(shù)據(jù)分別傳輸給與上述傳感器電連接的數(shù)據(jù)采集儀； 第三步評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)(I)的散熱性能采用ABT這個(gè)指標(biāo)來(lái)衡量，如果ABT不小于50°C，則證明發(fā)動(dòng)機(jī)(I)的散熱性能正常，ABT =Air-To-Boil,即空氣沸騰溫度，其計(jì)算公式如下ABT= (A-T5) +TO式中 A為理論上冷卻液的沸騰溫度，單位。C ； TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位°c ；評(píng)價(jià)油散出油管(16)的散熱性能OEM是標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境溫度45°C環(huán)境溫度的換算，油散出油管(16)散出油口油溫度經(jīng)OEM換算后得溫度B，如果溫度B不大于85°C，則證明油散出油管(16)的散熱性能正常，其計(jì)算公式如下B=T8+ (F-TO) X η式中 B為OEM標(biāo)準(zhǔn)換算后液壓油溫度,單位。C ； F為OEM標(biāo)準(zhǔn)下環(huán)境溫度,為45°C ； TO為在測(cè)試時(shí)準(zhǔn)確的環(huán)境溫度，單位°C ； η為油溫隨氣溫變化的系數(shù)，一般取值0.8 ; 評(píng)價(jià)防凍液散熱器(4)的散熱性能由發(fā)動(dòng)機(jī)(I)進(jìn)出水溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下 C=T5-T6 評(píng)價(jià)液壓油散熱器(3)的散熱性能由油散進(jìn)出油溫差來(lái)決定，計(jì)算公式如下 D=T7-T8 評(píng)價(jià)風(fēng)道系統(tǒng)時(shí)，由散熱器總成(20)前后溫升與風(fēng)量變化來(lái)評(píng)價(jià)， 散熱器總成(20)前后溫升公式如下E = T2-T1 散熱器總成(20)前后風(fēng)量變化公式如下 E1=T4XG-T3XF 式中 F為散熱器總成(20)前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ； G為散熱器總成(20)后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2 ； 評(píng)價(jià)散熱器總成(20)與風(fēng)道系統(tǒng)的散熱性能，用散熱器總成(20)前后氣體熱能的功率差來(lái)評(píng)價(jià)， 散熱器總成(20)前后氣體熱能的功率差計(jì)算公式如下 H=T2XT4XG-T1XT3XF 式中 F為散熱器總成(20)前方覆蓋件開(kāi)口面積，單位m2 ； G為散熱器總成(20)后方倒風(fēng)罩開(kāi)口面積，單位m2。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)一種液壓挖掘機(jī)熱平衡性能測(cè)試裝置及散熱性能評(píng)價(jià)方法，屬于挖掘機(jī)技術(shù)領(lǐng)域，風(fēng)扇與發(fā)動(dòng)機(jī)連接，防凍液散熱器的進(jìn)水口和出水口分別通過(guò)水散進(jìn)水管和水散出水管與發(fā)動(dòng)機(jī)連接，液壓油散熱器的進(jìn)油口和出油口分別通過(guò)油散進(jìn)油管和油散出油管與液壓油箱和主閥連接，防凍液散熱器的后方設(shè)置有溫度傳感器和風(fēng)速傳感器，液壓油散熱器的前方設(shè)置有溫度傳感器和風(fēng)速傳感器，油散進(jìn)油管和油散出油管靠近液壓油散熱器連接處分別插入有溫度傳感器。有益效果是能夠真實(shí)模擬挖掘機(jī)實(shí)際工作條件，進(jìn)行液壓挖掘機(jī)熱平衡試驗(yàn)，考察發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻性能和液壓系統(tǒng)工作介質(zhì)的溫度情況以及散熱器散熱性能，實(shí)現(xiàn)整車(chē)散熱性能的全面檢測(cè)。
文檔編號(hào)G01M15/00GK102901649SQ20121037623
公開(kāi)日2013年1月30日 申請(qǐng)日期2012年9月29日 優(yōu)先權(quán)日2012年9月29日
發(fā)明者劉洋, 王飛, 梁九生, 李宗 申請(qǐng)人:徐州徐工挖掘機(jī)械有限公司