專利名稱：：一種750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓高海拔修正方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明屬于輸電線路高電壓
技術(shù)領(lǐng)域：
，涉及一種起暈電壓海拔修正方法，具體地說(shuō)涉及750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓海拔修正方法，其適用于750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓海拔修正估算，同時(shí)對(duì)750kV輸電線路導(dǎo)線結(jié)構(gòu)選型線路設(shè)計(jì)也具有重要意義。
背景技術(shù)：
：導(dǎo)線電暈是指導(dǎo)線表面電位梯度超過(guò)一定臨界之后，引起導(dǎo)線周圍的空氣電離所產(chǎn)生的發(fā)光放電現(xiàn)象。空氣中總是存在著一定數(shù)量的由宇宙射線所產(chǎn)生的正離子-自由電子對(duì)，當(dāng)電子受到電場(chǎng)作用時(shí)就會(huì)加速運(yùn)動(dòng)。如果電場(chǎng)足夠強(qiáng)，這些電子獲得的能量便足以使與它們碰撞的中性分子電離(碰撞電離)，于是產(chǎn)生新的自由電子。這些電子同樣受到電場(chǎng)的作用又會(huì)使其它分子電離，如此循環(huán)不已，整個(gè)過(guò)程如雪崩一樣，稱為電子崩。要是電子崩能夠維持，電子必須達(dá)到一定數(shù)量并且電場(chǎng)也應(yīng)具有足夠大的數(shù)值。當(dāng)輸電線路表面電場(chǎng)強(qiáng)度超過(guò)空氣分子的電離強(qiáng)度(一般為2030kV/cm)，就可聽(tīng)到"磁磁"的放電聲，嗅到臭氧的氣味，夜間還可以看到導(dǎo)線周圍發(fā)出的藍(lán)紫色熒光，這就是電暈放電。電暈籠通常在中心位置放置試驗(yàn)導(dǎo)線來(lái)模擬輸電線路中的單根或者多分裂導(dǎo)線。電暈籠的外壁是一個(gè)半徑大很多的同心網(wǎng)狀金屬籠，截面圓形或方形。籠壁通過(guò)測(cè)量用小電阻接地。由于籠壁與導(dǎo)線的距離較近，即使在導(dǎo)線上施加較低的電壓，也能夠在導(dǎo)線表面產(chǎn)生很高的場(chǎng)強(qiáng)。因此，電暈籠可以在較低的試驗(yàn)電壓下達(dá)到高電壓等級(jí)的輸電線路導(dǎo)線的表面場(chǎng)強(qiáng)水平，從而模擬高電壓等級(jí)導(dǎo)線的電暈特性。由于我國(guó)西部地區(qū)地處高原，遍布崇山峻嶺，針對(duì)我國(guó)的具體國(guó)情、地理特點(diǎn)以及能源發(fā)展規(guī)劃，我國(guó)750kV輸電線路多處于高海拔地區(qū)，這一點(diǎn)和國(guó)外情況有很大的不同，關(guān)于高海拔750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓海拔修正的研究，不僅國(guó)內(nèi)缺少可借鑒的成熟經(jīng)驗(yàn)，國(guó)外也沒(méi)有先進(jìn)技術(shù)可供引進(jìn)。隨著海拔高度的增加，高海拔電暈問(wèn)題十分突出，并且電暈放電造成的電暈損失等電暈效應(yīng)，會(huì)影響線路的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，這不僅是導(dǎo)線截面選擇的一個(gè)決定因素，還直接影響到線路的投資和年運(yùn)行費(fèi)用。所以對(duì)于我國(guó)而言，研究和提出750kV輸電線路起暈電壓海拔修正方法，是十分必要的。關(guān)于導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正，S卩如何把非標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下導(dǎo)線的起暈電壓換算到標(biāo)準(zhǔn)大氣狀態(tài)，目前還沒(méi)有國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。參考電氣設(shè)備的起暈電壓海拔修正方法也只限于交流線路用的金具和絕緣子，包括GB/T2317.2-2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》和GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》。參考現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)對(duì)線路起暈電壓進(jìn)行海拔修正誤差較大，不適用我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正。以往對(duì)于電氣設(shè)備的起始電暈特性的判斷多采用目測(cè)法，此方法受觀測(cè)人員主觀因素影響大，不確定性高，準(zhǔn)確度較差。而對(duì)于導(dǎo)線而言，起暈前后電暈損失變化明顯，可以將導(dǎo)線電暈損失作為有效的起暈判據(jù)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是，提出導(dǎo)線起暈電壓海拔修正方法，為我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供參考。本發(fā)明將導(dǎo)線電暈損失作為有效的起暈判據(jù)，應(yīng)用電暈籠，結(jié)合光纖技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)、虛擬儀器技術(shù)研制的光纖數(shù)字化電暈損失測(cè)量系統(tǒng)測(cè)量導(dǎo)線電暈損失。對(duì)于海平面導(dǎo)線電暈損失數(shù)據(jù)的獲得，在位于武漢的特高壓交流試驗(yàn)基地(海拔23m)應(yīng)用電暈籠測(cè)量導(dǎo)線近似海平面地區(qū)的電暈損失。對(duì)于高海拔地區(qū)導(dǎo)線電暈損失數(shù)據(jù)的獲得，考慮采用兩種方案。一是，將可移動(dòng)式電暈籠運(yùn)輸至不同海拔點(diǎn)開(kāi)展導(dǎo)線電暈損失試驗(yàn)。其他可以考慮的不同海拔點(diǎn)為地處西寧市的青海省電力科學(xué)研究院高電壓試驗(yàn)室(海拔2250m)，格爾木供電公司(海拔2829m)，青藏鐵路沿線的海西州供電公司納赤臺(tái)110kV變電站(海拔3800m)等。二是，將可移動(dòng)式電暈籠置于環(huán)境氣候試驗(yàn)室，通過(guò)改變環(huán)境氣候試驗(yàn)室內(nèi)大氣壓力，來(lái)模擬高海拔地區(qū)氣候環(huán)境?！N750kV輸電線路起暈電壓海拔修正方法，(1)依據(jù)電暈損失測(cè)量曲線通過(guò)切線法獲得試驗(yàn)起暈電壓Uy^;(2)建立750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型；(3)將步驟(1)中的試驗(yàn)起暈電壓&代入步驟(2)中的起暈電壓海拔修正模型得到海拔校正電壓。所述750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型為U校正二U試驗(yàn)Xe^........................(5)或其中U^為校正到同一海拔(海平面)的校正電壓；&為試驗(yàn)起暈電壓；H為試驗(yàn)地點(diǎn)海拔高度，km;A和B為海拔校正參數(shù)。通過(guò)電暈籠導(dǎo)線電暈損失試驗(yàn)，采用光纖數(shù)字化電暈籠電暈損失測(cè)量系統(tǒng)，測(cè)量不同海拔點(diǎn)導(dǎo)線電暈損失?；诖罅坎煌０蔚貐^(qū)電暈損失數(shù)據(jù)，參考GB/T2317.2-2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》和GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》電氣設(shè)備的起暈電壓海拔修正的規(guī)定，經(jīng)過(guò)統(tǒng)計(jì)分析處理，通過(guò)海拔修正系數(shù)將不同海拔高度的試驗(yàn)數(shù)據(jù)修正到統(tǒng)一的海拔高度后進(jìn)行對(duì)比，提出工程適用導(dǎo)線起暈電壓海拔修正形式，從而提出工程適用的750kV輸電線路起暈電壓海拔修正方法。本發(fā)明具有下列有益效果本發(fā)明采用導(dǎo)線電暈損失作為有效的起暈判據(jù)，采用根據(jù)光纖數(shù)字化電暈籠電暈損失測(cè)量系統(tǒng)，測(cè)量得到不同海拔點(diǎn)分裂導(dǎo)線電暈損失的數(shù)據(jù)，基于最小二乘原理，進(jìn)行數(shù)據(jù)回歸，擬合得到分裂導(dǎo)線起暈電壓海拔修正方法。相比較采用現(xiàn)有GB/T2317.2-2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》和GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》電氣設(shè)備的起暈電壓海拔修正的規(guī)定，本發(fā)明對(duì)所測(cè)量導(dǎo)線電暈損失進(jìn)行海拔修正，誤差大幅減小，可以控制在±5%以內(nèi)。本發(fā)明提出的海拔修正形式，可以用于我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正，從而達(dá)到優(yōu)化導(dǎo)線結(jié)構(gòu)和線路設(shè)計(jì)，提高我國(guó)750kV輸電線路運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的目的。圖1、本發(fā)明實(shí)施例的電暈籠結(jié)構(gòu)示意圖。圖2、本發(fā)明實(shí)施例的光電鏈路系統(tǒng)0PDL16結(jié)構(gòu)示意圖。圖3、本發(fā)明實(shí)施例的光纖數(shù)字化電暈損失測(cè)量系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。圖4、電暈損失曲線切線法判斷起暈電壓示意圖。圖5、不同海拔點(diǎn)導(dǎo)線電暈損失測(cè)量曲線示意圖。具體實(shí)施例方式圖1中標(biāo)記的說(shuō)明1-1-電暈籠測(cè)量段；1-2-電暈籠防護(hù)段；1_3_絕緣支撐。圖2中標(biāo)記的說(shuō)明2-1-電阻采樣單元；2-2-遠(yuǎn)方模塊；2_3_高壓側(cè)A/D轉(zhuǎn)換模塊；2-4-高壓側(cè)數(shù)字信號(hào)；2-5-電/光變換模塊；2-6-光電能轉(zhuǎn)換模塊；2_7_光纖符合絕緣子；2-8-本地模塊；2-9-信號(hào)處理電路與D/A模塊；2-10-光/電變換；2-11-激光器；2-12-電源；2-13-驅(qū)動(dòng)電路；2-14-輸出端口。圖3中標(biāo)記的說(shuō)明3-1-測(cè)量電阻轉(zhuǎn)換箱；3-2-高壓電容分壓器；3_3_調(diào)壓器；3-4-試驗(yàn)變壓器；3-5-接地用小電阻；3-6-測(cè)量用計(jì)算機(jī)。下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說(shuō)明。本發(fā)明適用于我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正。如圖1、圖2、圖3所示，應(yīng)用電暈籠進(jìn)行試驗(yàn)，應(yīng)用光纖數(shù)字化電暈損失測(cè)量系統(tǒng)測(cè)量電暈籠內(nèi)導(dǎo)線電暈損失。如圖2、圖3所示，光纖數(shù)字化電暈損失測(cè)量系統(tǒng)，應(yīng)用高壓電容分壓器3.2測(cè)量電壓信號(hào)，應(yīng)用光電鏈路系統(tǒng)0PDL16的電阻采樣單元2.l，串入試驗(yàn)導(dǎo)線，結(jié)合光纖傳輸系統(tǒng)的高絕緣性、抗電磁干擾等優(yōu)點(diǎn)，在高壓端提取電流信號(hào)，經(jīng)高壓側(cè)A/D轉(zhuǎn)換模塊2.3調(diào)制成數(shù)字電信號(hào)，再由電/光變換模塊2.5轉(zhuǎn)化為數(shù)字光信號(hào)，經(jīng)光纖2.7傳送到低壓端由光/電變換模塊2.IO轉(zhuǎn)變?yōu)閿?shù)字電信號(hào)，然后由信號(hào)處理電路與D/A模塊2.9解調(diào)恢復(fù)成和待測(cè)電流成比例的弱電信號(hào)，并獲得電流幅值和相位信息。電壓電流信號(hào)由安裝在測(cè)量用計(jì)算機(jī)3.6內(nèi)的數(shù)據(jù)采集卡同步采集，為了保證測(cè)量工作的穩(wěn)定進(jìn)行，計(jì)算機(jī)3.6由UPS不間斷電源，計(jì)算機(jī)3.6安裝有基于虛擬儀器技術(shù)開(kāi)發(fā)的軟件系統(tǒng)，進(jìn)行電暈損失的測(cè)量和分析。通過(guò)電暈籠導(dǎo)線電暈損失試驗(yàn)，采用光纖數(shù)字化電暈籠電暈損失測(cè)量系統(tǒng)，測(cè)量不同海拔點(diǎn)導(dǎo)線電暈損失。對(duì)于海平面導(dǎo)線電暈損失數(shù)據(jù)的獲得，在位于武漢的特高壓交流試驗(yàn)基地(海拔23m)應(yīng)用電暈籠測(cè)量導(dǎo)線近似海平面地區(qū)的電暈損失。對(duì)于高海拔地區(qū)導(dǎo)線電暈損失數(shù)據(jù)的獲得，考慮采用兩種方案。一是，將可移動(dòng)式電暈籠運(yùn)輸至不同海拔點(diǎn)開(kāi)展導(dǎo)線電暈損失試驗(yàn)。其他可以考慮的不同海拔點(diǎn)為地處西寧市的青海省電力科學(xué)研究院高電壓試驗(yàn)室(海拔2250m)，格爾木供電公司(海拔2829m)，青藏鐵路沿線的海西州供電公司納赤臺(tái)110kV變電站(海拔3800m)等。二是，將可移動(dòng)式電暈籠置于環(huán)境氣候試驗(yàn)室，通過(guò)改變環(huán)境氣候試驗(yàn)室內(nèi)大氣壓力，來(lái)模擬不同海拔地區(qū)氣候環(huán)境。如圖4所示，在起暈前導(dǎo)線電暈損失很小接近于0，起暈后突然增大，U-P曲線斜率5突然增大點(diǎn)可近似為電暈起始電壓點(diǎn)。工程上可考慮采用切線法，求起暈電壓的拐點(diǎn)，即電壓起始電壓點(diǎn)U。為P-U曲線的切線延長(zhǎng)線與橫軸的交點(diǎn)。如圖5所示，不同海拔點(diǎn)導(dǎo)線電暈損失測(cè)量曲線，隨著試驗(yàn)電壓的升高在起暈電壓處變化明顯?；诓煌０胃叨鹊碾姇灀p失測(cè)量數(shù)據(jù)，參考GB/T2317.2_2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》和GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》電氣設(shè)備的起暈電壓海拔修正的規(guī)定，對(duì)分裂導(dǎo)線的起暈特性進(jìn)行海拔修正，最大誤差分別達(dá)到12.02%和29.79%，認(rèn)為不適用于對(duì)我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線電暈損失進(jìn)行有效的海拔修正。GB/T2317.2-2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》提出當(dāng)金具用于海拔高于1000m地區(qū)時(shí)，位于低海拔地區(qū)的試驗(yàn)室應(yīng)將試驗(yàn)電壓乘以海拔修正系數(shù)kH:A"=kHXU0................................(1)1(2)式中H為海拔高度，km。由于該公式是用于海拔1000m以上地區(qū)，故海拔修正系數(shù)1^>1。它表明，在海拔1000m以下的試驗(yàn)室進(jìn)行電暈試驗(yàn)時(shí)，用于高海拔地區(qū)的試品的試驗(yàn)電壓^應(yīng)高于用于低海拔時(shí)的試驗(yàn)電壓U。。當(dāng)該海拔修正系數(shù)kH用于不同海拔高度電暈試驗(yàn)的修正時(shí)，由于試品的試驗(yàn)電壓的實(shí)測(cè)值U。隨海拔高度增加而降低，因此在海拔1000m以上地區(qū)的試驗(yàn)電壓的實(shí)測(cè)值Uh應(yīng)由低海拔地區(qū)^的試驗(yàn)電壓實(shí)測(cè)值除以海拔修正系數(shù)kH:仏K(3)利用GB/T2317.2-2000，將納赤臺(tái)、格爾木、西寧試驗(yàn)中的導(dǎo)線的淋雨起暈電壓換算到海拔1000m地區(qū)，同時(shí)將該結(jié)果與武漢試驗(yàn)數(shù)據(jù)相比較，將二者差值列于表1。表1利用GB/T2317.2-2000將納赤臺(tái)、格爾木、西寧分裂導(dǎo)線淋雨數(shù)據(jù)修正到海拔1000m后的誤差交流分裂導(dǎo)線西寧武漢起暈電壓差值格爾木武漢起暈電壓差值納赤臺(tái)武漢起暈電壓差值LGJ-3002.55%4.46%10.87%LGJ-4000.70%3.02%11.76%LGJ-5001.89%12.02%GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》提出絕緣子可見(jiàn)電暈試驗(yàn)是以海平面即海拔Om為基準(zhǔn)的，試驗(yàn)地點(diǎn)不在海平面上進(jìn)行時(shí)，則應(yīng)將試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果成以修正系數(shù)k:671"r"7TT^l一/f/10..................................(4)式中H為試驗(yàn)地點(diǎn)海拔高度，km。按照上述方法，將納赤臺(tái)、格爾木、西寧、武漢等地的各利直徑輸電導(dǎo)線的淋雨起暈電壓換算到海拔Om，對(duì)比的結(jié)果列表如下表2利用GB/T775.2-2003將納赤臺(tái)、格爾木、西寧分裂導(dǎo)線淋雨數(shù)據(jù)修正到海拔0m后的誤差交流分裂導(dǎo)線西寧武漢起暈電壓差值格爾木武漢起暈電壓差值納赤臺(tái)武漢起暈電壓差值LGJ-30015.52%18.75%28.45%LGJ-40013.44%17.12%29.49%LGJ-50014.78%29.79%將納赤臺(tái)、格爾木、西寧、武漢四地四分裂導(dǎo)線的起暈電壓隨海拔高度的變化關(guān)系用各種形式擬合后發(fā)現(xiàn)，采用指數(shù)和線性形式表示誤差較小。因此，在海拔修正時(shí)采用了這種形式來(lái)進(jìn)行研究，海拔修正模型可以表示為U校正U試驗(yàn)Xe^...................(5)〃_"試驗(yàn)校正一r^7(6)后的誤差H的單位為km。表3利用式(5)取擬合值A(chǔ)二O.055將納赤臺(tái)、格爾木、西寧數(shù)據(jù)修正到海拔0m交流分裂導(dǎo)線西寧武漢起暈電壓差值格爾木武漢起暈電壓差值納赤臺(tái)武漢起暈電壓差值LGJ-300淋雨1.40%-0.40%-1.74%LGJ-400淋雨-0.43%-1.78%-0.95%LGJ-500淋雨0.75%-0.72%表4利用式(6)取擬合值B=0.052將納赤臺(tái)、格爾木、西寧數(shù)據(jù)修正后的誤差交流分裂導(dǎo)線西寧武漢起暈電壓差值格爾木武漢起暈電壓差值納赤臺(tái)武漢起暈電壓差值LGJ-3001.47%-0.04%-0.64%LGJ-400-0.35%-1.42%0.17%<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>由表l-表4可以看出，指數(shù)公式和線性形式的修正方法較之GB/T2317.2-2000和GB/T775.2，對(duì)分裂導(dǎo)線起暈電壓進(jìn)行海拔修正的誤差大幅減小，通過(guò)擬合選取合適的A值和B值，對(duì)試驗(yàn)中所采用的導(dǎo)線，可以將誤差控制在±2%之內(nèi)。分析表明，相比較GB/T2317.2-2000《電力金具電暈和無(wú)線電干擾試驗(yàn)》和GB/T775.2-2003《絕緣子試驗(yàn)方法第二部分電氣試驗(yàn)方法》電氣設(shè)備的起暈電壓海拔修正的規(guī)定，采用(5)式指數(shù)形式的海拔修正方法，以及(6)式線性的海拔修正方法，對(duì)分裂導(dǎo)線起暈電壓海拔進(jìn)行修正是切實(shí)可行的，可以將兩種形式應(yīng)用于750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正，并且可以針對(duì)750kV輸電線路所用不同型號(hào)導(dǎo)線可以擬合確定不同的AB值，以進(jìn)一步減小修正誤差。以上內(nèi)容是結(jié)合具體的優(yōu)選實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明所作的進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明，不能認(rèn)定本發(fā)明的具體實(shí)施方式僅限于此，對(duì)于本發(fā)明所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干簡(jiǎn)單的推演或替換，都應(yīng)當(dāng)視為屬于本發(fā)明由所提交的權(quán)利要求書(shū)確定專利保護(hù)范圍。8權(quán)利要求一種750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓高海拔修正方法，其特征在于(1)依據(jù)電暈損失測(cè)量曲線通過(guò)切線法獲得試驗(yàn)起暈電壓U試驗(yàn)；(2)建立750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型；(3)將步驟(1)中的試驗(yàn)起暈電壓U試驗(yàn)代入步驟(2)中的起暈電壓海拔修正模型得到海拔校正電壓。2.如權(quán)利要求l所述750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓高海拔修正方法，其特征在于，所述750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型為U校正二U試驗(yàn)XeAH...............................(5)或f/="試驗(yàn)f。其中U^^為校正到海平面的校正電壓；&為試驗(yàn)起暈電壓；H為試驗(yàn)地點(diǎn)海拔高度，km;A和B為海拔校正參數(shù)。全文摘要本發(fā)明公開(kāi)了一種750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓高海拔修正方法，(1)依據(jù)電暈損失測(cè)量曲線獲得試驗(yàn)起暈電壓U試驗(yàn)；(2)建立750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型；(3)將步驟(1)中的試驗(yàn)起暈電壓U試驗(yàn)代入步驟(2)中的起暈電壓海拔修正模型得到海拔校正電壓。如權(quán)利要求1所述750kV輸電線路起暈電壓海拔修正方法，其特征在于，所述750kV輸電線路起暈電壓海拔修正模型為U校正＝U試驗(yàn)×eAH或其中U校正為同一海拔校正電壓；U試驗(yàn)為試驗(yàn)起暈電壓；H為試驗(yàn)地點(diǎn)海拔高度，km；A和B為海拔校正參數(shù)。本發(fā)明提出的海拔修正形式，可以用于我國(guó)750kV輸電線路導(dǎo)線起暈電壓的海拔修正，從而達(dá)到優(yōu)化導(dǎo)線結(jié)構(gòu)和線路設(shè)計(jì)，提高我國(guó)750kV輸電線路運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的目的。文檔編號(hào)G01R31/00GK101738552SQ20091021931公開(kāi)日2010年6月16日申請(qǐng)日期2009年12月4日優(yōu)先權(quán)日2009年12月4日發(fā)明者萬(wàn)啟發(fā),劉云鵬,孫強(qiáng),尤少華,朱岸明,李潤(rùn)秋,邢琳,陳勇,黃宗君申請(qǐng)人:西北電網(wǎng)有限公司;國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院