專利名稱：電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及電爐煉鋼技術(shù)，具體是運用爐內(nèi)煉鋼所必須的氧氣、天然 氣等氣體介質(zhì)的耗用參數(shù)進(jìn)行冶煉過程中鋼水碳含量連續(xù)計算測定，屬于 冶金煉鋼技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
電爐又稱電弧爐，是短流程煉鋼的頭道工序。電爐煉鋼的過程，是對 加入爐內(nèi)的鐵水和廢鋼等原料，采用電極通電升溫，采用爐門氧槍及多支 側(cè)壁氧槍連續(xù)吹氧和天然氣的方式進(jìn)行提升溫度和不斷降低原料中碳及其 它元素含量的過程。在電爐煉鋼過程中，碳、硅、磷等元素的降低速度因 各自的含量而相互影響，在出鋼前的冶煉終點，能否直接出鋼的判斷依據(jù) 是鋼水中的碳、磷成分含量及其溫度是否滿足目標(biāo)要求，因此，能否準(zhǔn)確 判斷冶煉過程及終點的鋼水的碳含量在電爐煉鋼生產(chǎn)中顯得至關(guān)重要。
冶煉終點碳含量判斷準(zhǔn)確率提高的控制技術(shù)能加強煉鋼時間的控制， 縮短生產(chǎn)時間，減少氧氣、增碳劑等生產(chǎn)材料的耗用量，減少鋼鐵料的燒 損，進(jìn)而提高煉鋼的生產(chǎn)效率。目前，用于電爐煉鋼鋼水定碳的主要方法 之一是爐內(nèi)鋼水取樣，送化驗室用專用設(shè)備對試樣進(jìn)行分析，測定樣子中 包括碳在內(nèi)的各元素的含量，該方法需要人工取樣、送樣、制樣、分析、 數(shù)據(jù)網(wǎng)絡(luò)傳送等過程，需要等待較長時間，影響了電爐煉鋼的生產(chǎn)，影響 了原輔材料的消耗，且其測得的鋼水碳含量的誤差較大。
現(xiàn)有的進(jìn)行鋼水定碳的另一種方法是采用定碳定氧槍系統(tǒng)，用定碳定 氧槍配好定碳定氧頭后直接插入電爐爐內(nèi)進(jìn)行取樣分析，分析速度較快， 但其只適用于鋼水氧含量高的情況，對碳含量中高位時無法測定，且其易 損耗，人工使用難度大，使用成本高。本發(fā)明的主要目的是針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種方便有效的連續(xù) 測定電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的方法，其能夠較準(zhǔn)確地預(yù)算出煉鋼爐內(nèi)的 鋼水的當(dāng)前碳含量，以節(jié)省生產(chǎn)時間，減少氧氣、增碳劑等生產(chǎn)材料的耗 用量，減少鋼鐵料的燒損，提高電爐煉鋼的生產(chǎn)效率。
為實現(xiàn)上述發(fā)明的目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案 一種電爐煉鋼爐 內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于包括如下步驟
(1) 將普通氣體流量計安裝在電爐煉鋼所需的氧氣、天然氣等氣體介質(zhì)的 管道上；
(2) 將普通氣體流量計采集的氣體瞬時流量信號參數(shù)，通過可編程控制器 (PLC)經(jīng)工業(yè)控制網(wǎng)絡(luò)通訊輸出到計算機系統(tǒng)；
(3) 計算機系統(tǒng)通過接收的氣體流量參數(shù)及采集的電爐煉鋼熔清樣的碳 含量參數(shù)，建立數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行鋼水碳含量的連續(xù)計算，并在用戶界面上 連續(xù)顯示當(dāng)前鋼水碳含量及計算所得的熔清樣后其余各樣的碳含量等相關(guān) 參數(shù)。
其中，所述的步驟(3)中所用數(shù)學(xué)模型計算公式如下 Ti^T^EXP(D浐(PY/10.5)承(D2承(AD-AR-D浐(CD-CR))+D4承(BD畫BR)))
其中T。為電爐冶煉鋼水當(dāng)前碳元素含量； TR為電爐冶煉熔清樣碳元素含量；
Py為爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力平均值； A。為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍耗氧量； AK為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍耗氧量； Bd為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的爐門氧槍耗氧量； BR為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的爐門氧槍耗氧量； CD為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； CK為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； EXP為工業(yè)常數(shù)e的指數(shù)函數(shù)； D" D2、 D3、 D4為與脫碳速度有關(guān)的相關(guān)常數(shù)。 在具體使用中，上述的計算公式適用于快、中、慢3種速度形式，不同點在于相關(guān)的D，取值的不同。具體的公式中所用的常數(shù)項D" D2、 D3、 D4的取值分別為:①快速Df-0.001, D2=0.5， D3=2， D4=2.6;②中速 Df-0細(xì)7， D2=0.5， D3二2， D4=2.6;③慢速Df-0.00053, D2=0.5， D3=2， D4=2.6。用快、中、慢3種形式計算電爐冶煉鋼水當(dāng)前碳元素含量td時，
分別的適用范圍為:①快速1.80%>D0. 60%;①中速1,800/o〉DO. 60%;
①慢速1.80%〉D0. 80%。
上述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其實用軟件腳本編
程及其使用和運行包括如下步驟
(1) 電爐煉鋼開始后，腳本程序自動運行；
(2) 每次取樣時，爐前操作人員進(jìn)行簡單的確認(rèn)操作；
(3) 自動計算爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力的平均值py;
(4) 自動提取取熔清樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值1及天然氣耗值1;
(5) 自動提取取第2只樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值2及天然氣耗值2;
(6) 自動提取當(dāng)前時間的爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值及天然氣耗值；
(7) 自動判斷熔清樣的碳含量是否小于1.80%，如果熔清樣的碳含量小于該 值，則用步驟(4)中的值1及其余相關(guān)值按所述公式計算當(dāng)前的碳含量，并 將計算出的當(dāng)前碳含量值及第2只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工 控畫面上；如果熔清樣的碳含量大于或等于該值，則用步驟(5)中的值2及 其余相關(guān)值按所述公式計算當(dāng)前的碳含量，并將計算出的當(dāng)前碳含量值及 第3只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工控畫面上；
(8) 電爐單爐冶煉結(jié)束時，所有的采集值及計算值復(fù)位為0。
相對于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明利用原有設(shè)備，通過在計算機系統(tǒng)的工控軟 件平臺內(nèi)編制自動運行的腳本程序，并由爐前煉鋼生產(chǎn)操作人員進(jìn)行簡單 操作之后，電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水的當(dāng)前碳含量即可實時地顯示在用戶界面上， 從而使得電爐煉鋼生產(chǎn)操作人員對于煉鋼的節(jié)奏和完成時間能夠有很好的 把握。經(jīng)使用證明，本發(fā)明電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法使得 電爐煉鋼單爐冶煉時間平均縮短了 1.2分鐘/爐，其測定預(yù)報的爐內(nèi)鋼水碳 含量的準(zhǔn)確率達(dá)到90%左右，節(jié)約了氧氣約150立方米/爐，節(jié)約了增碳劑 約100公斤/爐，同時減少了鋼鐵料燒損、節(jié)省了取樣器、延長了爐內(nèi)耐材 壽命、減輕了工人的勞動強度，進(jìn)而提高了電爐煉鋼的生產(chǎn)效率。同時，由于該方法為軟件形式在計算機系統(tǒng)上自動運行，參考性強，使用方法簡 單。


圖1為本發(fā)明電爐煉鋼爐煉鋼的流程圖2為為本發(fā)明電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法的軟件編程 思路流程圖。
具體實施例方式
如圖1所示，其為本發(fā)明所使用的電爐煉鋼生產(chǎn)的流程圖。其中，該 電爐為由德國FUCHS公司設(shè)計制造的90T超高功率豎式電弧爐，該電弧爐 通過側(cè)壁氧槍及爐門氧槍的吹氧進(jìn)行脫碳，其中側(cè)壁氧槍使用的是RCB氧 槍，RCB氧槍是集束氧槍，其工作原理是是利用周圍小孔天然氣與射流氧 及環(huán)流氧燃燒產(chǎn)生的火焰對爐內(nèi)廢鋼進(jìn)行助熔。其工作氧氣流量最高設(shè)計 為2100Nm3/11，氧氣壓力設(shè)計為10 16公斤，工作天然氣流量最高設(shè)計為 300NmVh，天然氣壓力設(shè)計為5 6公斤。爐門氧槍氧氣壓力為8 12公斤， 吹氧流量根據(jù)選擇為2300 2700NmVh。煉鋼爐內(nèi)的碳成分來自于料包內(nèi)的 配碳以及鐵水內(nèi)的碳， 一般情況下，單爐熱裝鐵水多則碳高，熱裝鐵水少 則碳相對較低。在爐內(nèi)溫度達(dá)到146(TC左右時，取熔清樣，生產(chǎn)經(jīng)過一段 時間后，當(dāng)爐內(nèi)取樣碳、磷等主要元素含量達(dá)到工藝要求且溫度達(dá)到1600 x:左右時，即可出鋼。本方法利用了電爐煉鋼生產(chǎn)的原有設(shè)備，包括氣體 流量計、可編程控制器(PLC)、工業(yè)控制網(wǎng)絡(luò)、計算機系統(tǒng)等。爐內(nèi)取樣 時須煉鋼生產(chǎn)操作人員進(jìn)行簡單的取樣確認(rèn)。
計算機系統(tǒng)通過接收的氣體流量參數(shù)及采集的電爐煉鋼熔清樣的碳含 量參數(shù)，建立數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行鋼水碳含量的連續(xù)計算，并在用戶界面上連 續(xù)顯示當(dāng)前鋼水碳含量及計算所得的熔清樣后其余各樣的碳含量等相關(guān)參
"所述的數(shù)學(xué)模型計算公式如下
Td=Tr*EXP(Di*(Py/10.5)*(D2*(Ad-Ar-D3*(Cd-Cr))+D4*(Bd-Br)》
其中丁d為電爐冶煉鋼水當(dāng)前碳元素含量；TK為電爐冶煉熔清樣碳元素含量；
PY為爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力平均值； AD為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍耗氧量； AR為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍耗氧量； Bd為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的爐門氧槍耗氧量； BK為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的爐門氧槍耗氧量； CD為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； CR為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； EXP為工業(yè)常數(shù)e的指數(shù)函數(shù)； D" D2、 D3、 D4為與脫碳速度有關(guān)的相關(guān)常數(shù)。 在具體使用中，上述的計算公式分為快、中、慢3種速度的形式，不 同點在于相關(guān)的D!取值的不同。具體的公式中所用的常數(shù)項D" D2、 D3、 D4的取值分別為①快速Df-0.001， D產(chǎn)0.5， D3=2， D4=2.6;②中速 Di=-0.0007， D2=0.5， D3=2， D4=2.6;③慢速Df隱0.00053， D2=0.5， D3=2， D4=2.6。用快、中、慢3種形式計算電爐冶煉鋼水當(dāng)前碳元素含量TD時，
分別的適用范圍為①快速1.80%>D0.60%;①中速1.80%>D 0.60%;①慢速1.80%〉Td>0.80%。
上述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法中，通過在計算機系 統(tǒng)內(nèi)編制實用軟件腳本程序而進(jìn)行碳含量的自動測定，其運行包括如下步
驟
(1) 電爐煉鋼開始后，腳本程序自動運行；
(2) 每次取樣時，爐前操作人員進(jìn)行簡單的確認(rèn)操作；
(3) 自動計算爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力的平均值Py;
(4) 自動提取取熔清樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值1及天然氣耗值1;
(5) 自動提取取第2只樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值2及天然氣耗值2;
(6) 自動提取當(dāng)前時間的爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值及天然氣耗值；
(7) 自動判斷熔清樣的碳含量是否小于1.80%，如果熔清樣的碳含量小于該 值，則用步驟(4)中的值1及其余相關(guān)值按所述公式計算當(dāng)前的碳含量，并 將計算出的當(dāng)前碳含量值及第2只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工 控畫面上；如果熔清樣的碳含量大于或等于該值，則用步驟(5)中的值2及其余相關(guān)值按所述公式計算當(dāng)前的碳含量，并將計算出的當(dāng)前碳含量值及 第3只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工控畫面上；
(8)電爐單爐冶煉結(jié)束時，所有的采集值及計算值復(fù)位為0。
當(dāng)前碳含量及樣值碳含量在用戶界面上顯示后，電爐煉鋼爐前操作人 員即可對爐內(nèi)鋼水的當(dāng)前碳含量作出準(zhǔn)確、直觀分析，提前做好出鋼準(zhǔn)備， 相對提前出鋼，節(jié)省了冶煉時間，減少了鋼鐵料的燒損及鋼水的過氧化概 率，節(jié)約了氧氣、增碳劑、取樣器等原輔材料，并相對減輕了工人的勞動 強度。
以下給出一些具體實施例
實施例1:沙鋼集團(tuán)潤忠煉鋼廠一車間90T電爐煉鋼生產(chǎn)，2009年爐 號2348爐，鋼種C70DA，熔清樣碳元素含量為0.82%，取熔清樣時側(cè)壁氧 槍耗氧量為1823立方米，爐門氧槍耗氧量為831立方米，側(cè)壁氧槍天然氣 消耗量為291立方米，取第2只樣也是終點樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2003立 方米，爐門氧槍耗氧量為921立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為313立方 米，實際第2只樣碳含量值為0.61%，本方法計算得到的計算值為0.63%;
實施例2:沙鋼集團(tuán)潤忠煉鋼廠一車間90T電爐煉鋼生產(chǎn)，2009年爐 號2351爐，鋼種C70DA，熔清樣碳元素含量為1.15%，取熔清樣時側(cè)壁氧 槍耗氧量為2097立方米，爐門氧槍耗氧量為1123立方米，側(cè)壁氧槍天然 氣消耗量為300立方米，取第2只樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2332立方米，爐 門氧槍耗氧量為1260立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為326立方米，實際 第2只樣碳含量值為0.83%，本方法計算得到的計算值為0.84%;取第3只 樣也是終點樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2516立方米，爐門氧槍耗氧量為1357 立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為343立方米，實際第3只樣碳含量值為 0.65%,本方法計算得到的計算值為0.64%;
實施例3:沙鋼集團(tuán)潤忠煉鋼廠一車間90T電爐煉鋼生產(chǎn)，2009年爐 號2382爐，鋼種C80DA，熔清樣碳元素含量為1.02%，取熔清樣時側(cè)壁氧 槍耗氧量為1891立方米，爐門氧槍耗氧量為1070立方米，側(cè)壁氧槍天然 氣消耗量為334立方米，取第2只樣也是終點樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2232 立方米，爐門氧槍耗氧量為1231立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為367立 方米，實際第2只樣碳含量值為0.66%，本方法計算得到的計算值為0.66%;實施例4:沙鋼集團(tuán)潤忠煉鋼廠一車間90T電爐煉鋼生產(chǎn)，2009年爐 號2384爐，鋼種C80DA，熔清樣碳元素含量為1.41%，取熔清樣時側(cè)壁氧 槍耗氧量為18S5立方米，爐門氧槍耗氧量為815立方米，側(cè)壁氧槍天然氣 消耗量為407立方米，取第2只樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2082立方米，爐門 氧槍耗氧量為937立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為429立方米，實際第2 只樣碳含量值為1.07%，本方法計算得到的計算值為1.07%;取第3只樣也 是終點樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2408立方米，爐門氧槍耗氧量為1108立方 米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為459立方米，實際第3只樣碳含量值為0.70%, 本方法計算得到的計算值為0.70%;
實施例5:沙鋼集團(tuán)潤忠煉鋼廠一車間90T電爐煉鋼生產(chǎn)，2009年爐 號2419爐，鋼種C70DA，熔清樣碳元素含量為1.67%，取熔清樣時側(cè)壁氧 槍耗氧量為1526立方米，爐門氧槍耗氧量為869立方米，側(cè)壁氧槍天然氣 消耗量為292立方米，取第2只樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為1735立方米，爐門 氧槍耗氧量為963立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為312立方米，實際第2 只樣碳含量值為1.34%,本方法計算得到的計算值為1.35%;取第3只樣時 側(cè)壁氧槍耗氧量為1961立方米，爐門氧槍耗氧量為1061立方米，側(cè)壁氧 槍天然氣消耗量為331立方米，實際第3只樣碳含量值為1.03%，本方法計 算得到的計算值為1.04%;取第4只樣也是終點樣時側(cè)壁氧槍耗氧量為2407 立方米，爐門氧槍耗氧量為1268立方米，側(cè)壁氧槍天然氣消耗量為369立 方米，實際第4只樣碳含量值為0.58%，本方法計算得到的計算值為0.60%。
本發(fā)明的技術(shù)內(nèi)容及技術(shù)特征已揭示如上，然而熟悉本領(lǐng)域的技術(shù)人 員仍可能基于本發(fā)明的教示及揭示而作種種不背離本發(fā)明精神的替換及修 飾，因此，本發(fā)明保護(hù)范圍應(yīng)不限于實施例所揭示的內(nèi)容，而應(yīng)包括各種 不背離本發(fā)明的替換及修飾，并為本專利申請權(quán)利要求所涵蓋。
權(quán)利要求
1.一種電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于包括如下步驟(1)將普通氣體流量計安裝在電爐煉鋼所需的氣體介質(zhì)的管道上以進(jìn)行氣體流量的測定；(2)將所述普通氣體流量計采集的氣體瞬時流量信號參數(shù)，通過可編程控制器(PLC)經(jīng)工業(yè)控制網(wǎng)絡(luò)通訊輸出到計算機系統(tǒng)；(3)計算機系統(tǒng)通過接收的氣體流量參數(shù)及采集的電爐煉鋼熔清樣的碳含量參數(shù)，建立數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行鋼水碳含量的連續(xù)計算，并在用戶界面上連續(xù)顯示當(dāng)前鋼水碳含量及計算所得的熔清樣后其余各樣的碳含量等相關(guān)參數(shù)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特 征在于所述步驟(3)中所用數(shù)學(xué)模型計算公式如下Ti^T一EXP(D浐(PY/10.5)承(D (AD-AR-D3承(CD-CR))+D4承(BD-BR)))其中TV為電爐冶煉熔清樣碳元素含量；PY為爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力平均值；A。 為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍耗氧量； AK為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍耗氧量；B。 為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的爐門氧槍耗氧量； BK為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的爐門氧槍耗氧量；C。 為冶煉開始后直至當(dāng)前時間的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； G為冶煉開始后直至熔清樣取樣時的側(cè)壁氧槍天然氣消耗量； EXP為工業(yè)常數(shù)e的指數(shù)函數(shù)；D。 、 D2、 D3、 D4為與脫碳速度有關(guān)的相關(guān)常數(shù)。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于所述計算公式適用于快、中、慢三種速度的形式，這三種形式下T。的取值適用范圍分別為(l)快速1.80>D0.60; (2)中速1.80〉T。 》0.60; (3)慢速:1.80>D0.80。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于所述快、中、慢三種形式下D取值的不同，其D,、 D2、 D3、 D4 的具體取值為(l)快速D,=-0.001 ， D2=0.5， D3=2， D4=2.6; (2)中速D產(chǎn)-0.0007， D2=0.5， D3=2， D4=2.6; (3)慢速D,二-0.00053， D2=0.5， D3=2， D4=2.6。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于所述計算機系統(tǒng)通過實用軟件腳本編程進(jìn)行鋼水碳含量的測定， 該測定運行的步驟如下a)電爐煉鋼開始后，腳本程序自動運行；(2) 每次取樣時，爐前操作人員進(jìn)行簡單的確認(rèn)操作；(3) 自動計算爐內(nèi)熔清取樣后直至當(dāng)前時間的氧氣壓力的平均值Py;(4) 自動提取取熔清樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值1及天然氣耗值1;(5) 自動提取取第2只樣時爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值2及天然氣耗值2;(6) 自動提取當(dāng)前時間的爐門氧槍及側(cè)壁氧槍的氧耗值及天然氣耗值；(7) 自動判斷熔清樣的碳含量是否小于1.80%,如果熔清樣的碳含量小于該 值，則用步驟(4)中的值1及其余相關(guān)值按所述公式計算當(dāng)前的碳含量，并 將計算出的當(dāng)前碳含量值及第2只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工 控畫面上；如果熔清樣的碳含量大于或等于該值，則用步驟(5)中的值2及 其余相關(guān)值按所述公式計算公式當(dāng)前的碳含量，并將計算出的當(dāng)前碳含量 值及第3只樣之后所有樣的碳含量計算值顯示在工控畫面上；(8) 電爐單爐冶煉結(jié)束時，所有的采集值及計算值復(fù)位為0。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，其特征在于所述步驟a)中的氣體介質(zhì)包括氧氣和天然氣。
全文摘要
本發(fā)明揭示了一種電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水碳含量的連續(xù)測定方法，屬于冶金煉鋼技術(shù)領(lǐng)域，其利用普通氣體流量計、可編程控制器(PLC)及計算機系統(tǒng)測定出計算碳含量的相關(guān)的參數(shù)值，并且通過數(shù)學(xué)模型進(jìn)行鋼水碳含量的連續(xù)計算，并在用戶界面上連續(xù)顯示當(dāng)前鋼水碳含量及計算所得的熔清樣后其余各樣的碳含量等相關(guān)參數(shù)，實現(xiàn)實時在線預(yù)報鋼水碳含量。本發(fā)明方法使用方法簡單，不受爐容、料情、脫碳設(shè)備配置的影響，鋼水碳含量預(yù)報精度高，采用參考該方法進(jìn)行電爐煉鋼爐內(nèi)鋼水當(dāng)前碳含量的判斷，準(zhǔn)確率高，且節(jié)省了煉鋼時間，提高了煉鋼的生產(chǎn)效率。
文檔編號G01N35/00GK101592650SQ20091015810
公開日2009年12月2日 申請日期2009年7月13日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月13日
發(fā)明者周智民, 李增偉, 潘永龍, 高永生 申請人:江蘇沙鋼集團(tuán)有限公司