本發(fā)明涉及應(yīng)用于構(gòu)成流體流路的配管的彎曲部分的彎管結(jié)構(gòu)。

背景技術(shù)：
專利文獻1(日本特開2001-219453號公報)所記載的彎管成形用模具包括外模具及內(nèi)模具，形成彎管的外表面的外模具為將彎管的外表面一分為二地成形的結(jié)構(gòu)。另一方面，形成彎管的內(nèi)表面的內(nèi)模具為在彎管的軸線方向上能夠在相對地接近或分離的方向上彼此分離合體的結(jié)構(gòu)。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
發(fā)明所要解決的課題但是，在專利文獻1記載的結(jié)構(gòu)中，管體的折曲部的折曲方向內(nèi)側(cè)的彎曲部不形成為圓弧狀，而是形成為直角(即，R＝0)。因此，在折曲部流動的流體的壓力損失變大。本發(fā)明的課題在于在管體的折曲部抑制在折曲部流動的流體的壓力損失變大。用于解決課題的方案本發(fā)明的第一方案的彎管結(jié)構(gòu)的特征在于，具有：管體，其具有折曲部；以及剖面擴大部，其通過將上述折曲部的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面的彎曲部設(shè)置成圓弧狀而形成，且對上述管體的流路的剖面積進行擴大，上述剖面積擴大部包括：在與上述管體的軸線正交的正交方向上對置的一對側(cè)面部；以及使上述側(cè)面部的下端連結(jié)的底面部，且上述剖面積擴大部形成為在從上述軸線的方向觀察時，為向上述管體的外周側(cè)凸出的彎曲狀，將上述管體的內(nèi)徑設(shè)為P(mm)，從上述軸線的方向觀察，一對側(cè)面部的間隔距離設(shè)為H(mm)，上述彎曲部的半徑設(shè)為R(mm)的情況下，滿足以下關(guān)系：P＝6且H＝1的情況下，R＝1P＝6且H＝2的情況下，R＝1P＝6且H＝3的情況下，R為1以上且R為2以下P＝6且H＝4的情況下，R＝1P＝16且H＝5的情況下，R為3以上且R為5以下P＝16且H＝7的情況下，R為3以上且R為5以下P＝16且H＝9的情況下，R為3以上且R為7以下P＝16且H＝11的情況下，R為3以上且R為7以下P＝16且H＝13的情況下，R為3以上且R為5以下P＝16且H＝15的情況下，R＝3P＝23且H＝8的情況下，R＝7P＝23且H＝10的情況下，R＝7P＝23且H＝12的情況下，R＝7P＝23且H＝14的情況下，R＝7P＝23且H＝16的情況下，R為7以上且R為10以下P＝23且H＝18的情況下，R＝7P＝23且H＝20的情況下，R＝7。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，在管體的折曲部的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面，通過將內(nèi)周面的彎曲部設(shè)置成圓弧狀而形成有對管體的流路的剖面積進行擴大的剖面積擴大部。另外，剖面積擴大部形成為在從軸線的方向觀察時，呈向管體的外周側(cè)凸出的彎曲狀。而且，將管體的內(nèi)徑設(shè)為P(mm)，在從軸線的方向觀察時，一對側(cè)面部的間隔距離設(shè)為H(mm)，彎曲部的半徑設(shè)為R(mm)，在該情況下，滿足預(yù)定的關(guān)系。由此，在管體的折曲部能夠抑制在折曲部流動的流體的壓力損失變大。本發(fā)明的第二方案的彎管結(jié)構(gòu)的特征在于，具有：管體，其具有折曲部；以及剖面擴大部，其通過將上述折曲部的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面的彎曲部設(shè)置成圓弧狀而形成，且對上述管體的流路的剖面積進行擴大，上述剖面積擴大部包括：在與上述管體的軸線正交的正交方向上對置的一對側(cè)面部；以及使上述側(cè)面部的下端連結(jié)的底面部，且上述剖面積擴大部形成為在從上述軸線的方向觀察時，上述側(cè)面部為直線，上述底面部為向上述管體的外周側(cè)凸出的彎曲狀，將上述管體的內(nèi)徑設(shè)為P(mm)，從上述軸線的方向觀察，一對側(cè)面部的間隔距離設(shè)為H(mm)，上述彎曲部的半徑設(shè)為R(mm)的情況下，滿足以下關(guān)系：P＝6且H＝1的情況下，R為2以上且R為3以下P＝6且H＝2的情況下，R＝2P＝16且H＝5的情況下，R為7以上且R為11以下P＝16且H＝7的情況下，R為7以上且R為9以下P＝23且H＝6的情況下，R為7以上且R為16以下P＝23且H＝8的情況下，R為10以上且R為13以下P＝23且H＝10的情況下，R為10以上且R為13以下P＝23且H＝12的情況下，R為10以上且R為13以下P＝23且H＝14的情況下，R＝10。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，在管體的折曲部，在折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面通過將內(nèi)周面的彎曲部設(shè)置成圓弧狀而形成有對管體的流路的剖面積進行擴大的剖面積擴大部。另外，在從軸線的方向觀察時，剖面積擴大部的側(cè)面部為直線，底面部為向管體的外周側(cè)凸出的彎曲狀。而且，將管體的內(nèi)徑設(shè)為P(mm)，在從軸線的方向觀察時，一對側(cè)面部的間隔距離設(shè)為H(mm)，彎曲部的半徑設(shè)為R(mm)，在該情況下，滿足預(yù)定的關(guān)系。由此，能夠在管體的折曲部抑制在折曲部流動的流體的壓力損失的變大。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠在管體的折曲部抑制在折曲部流動的流體的壓力損失變大。附圖說明圖1A是表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖1B是表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖2是表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的側(cè)方剖視圖。圖3是表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的折曲部的剖視圖。圖4是表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體圖。圖5是表示為了成形具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體而使用的模具的立體圖。圖6是表示為了成形具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體而使用的模具的立體圖。圖7是表示為了成形具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體而使用的模具的立體圖。圖8是表示為了成形具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體而使用的模具的立體圖。圖9是表示為了成形具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體而使用的模具的立體圖。圖10A是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖10B是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖11A是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖11B是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖12A是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖12B是用表來表示具備本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖13A是表示相對于本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的具備比較方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖13B是表示相對于本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的具備比較方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖14是表示相對于本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的具備比較方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的側(cè)方剖視圖。圖15是表示相對于本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的具備比較方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的剖視圖。圖16A是表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖16B是表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的立體剖視圖及放大立體剖視圖。圖17是表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的側(cè)方剖視圖。圖18是表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的折曲部的剖視圖。圖19A是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖19B是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖20A是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖20B是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖21A是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。圖21B是用表來表示具備本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的管體的解析結(jié)果和比較方式的管體的解析結(jié)果的圖。具體實施方式＜第一實施方式＞根據(jù)圖1～圖15，對本發(fā)明的第一實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的一例進行說明。(彎管結(jié)構(gòu))如圖4所示，彎管10的管體12沿軸線13形成有剖面圓形的流路，在一部分具有軸線13折曲成大致直角的折曲部14。也就是，軸線13包括在管體12的入口側(cè)呈直線狀延伸的第一直線部13A、在管體12的出口側(cè)呈直線狀延伸的第二直線部13B、以及連結(jié)第一直線部13A的端部和第二直線部13B的圓弧狀的圓弧部13C。另外，管體12的兩端部12B開口，且形成為在兩端部12B，作為一例，分別連結(jié)軟管18。如圖1A、圖1B、圖2所示，折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15的彎曲部14A形成為圓弧狀。并且，通過將彎曲部14A設(shè)置成圓弧狀，而在折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15形成有沿軸線13的方向?qū)荏w12的流路的剖面積進行擴大的作為剖面積擴大部的一例的凹部16。通過利用該凹部16來對折曲部14的流路的剖面積進行擴大，從而在液體等流體(即，沿圖1A的箭頭W流動的流體)通過折曲部14的內(nèi)部時，在該凹部16抑制相對于流體的壓力損失變大。此外，折曲方向內(nèi)側(cè)是在折曲方向(即，彎曲方向)中管體12收縮的一側(cè)。以下，一邊與比較方式(即現(xiàn)有方式)的彎管100的管體102進行比較，一邊對管體12的凹部16進行說明。首先，對比較方式的彎管100的管體102進行說明。如圖13A、圖13B、圖14所示，比較方式的彎管100的管體102的折曲部104的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面105的彎曲部104A形成為直角(即，未形成為圓弧狀的狀態(tài))。因此，在彎管100的折曲部104的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面105未形成對管體102的流路的剖面積進行擴大的凹部。而且，從與軸線13的方向正交的正交方向(與第一直線部13A及第二直線部13B正交的方向，圖2、圖14的紙面進深方向：以下記作“軸正交方向”)觀察折曲部104并剖切得到的折曲部104的剖面(即，圖14的線D-D剖面)為圖15所示那樣的形狀。如圖15所示，在折曲部104的剖面，流路為以軸線13為中心的橢圓形。換言之，當(dāng)從軸線13的方向觀察折曲部104的流路時，流路為以軸線13為中心的橢圓形。另一方面，如圖2所示，在彎管10的管體12中，折曲部14的內(nèi)側(cè)的彎曲部14A如上所述地形成為圓弧狀。而且，將圖2所示的半徑R稱為彎曲部14A的彎曲R。而且，從軸正交方向觀察并剖切得到的折曲部14的剖面(圖2的線J-J剖面)為于圖3所示的形狀。如圖3所示，在折曲部14，通過形成上述的凹部16，相對于以軸線13為中心的橢圓形，擴大了流路。具體而言，凹部16包括在軸正交方向(圖3的箭頭Y方向)上對置的一對側(cè)面部16B和連結(jié)各側(cè)面部16B的下端的底面部16A，且形成為向管體12的外周面凸出的彎曲狀。換言之，當(dāng)從軸線13的方向觀察折曲部14的流路時，凹部16形成為向管體12的外周側(cè)凸出的彎曲狀。在本實施方式中，當(dāng)從軸線13的方向觀察折曲部14的流路時，一對側(cè)面部16B形成為對稱形狀的圓弧狀，底面部16A形成為與一對側(cè)面部16B光滑地連接的圓弧狀。而且，將圖3所示的尺寸H稱為凹部16的寬度(寬度H)。另外，在圖1A、圖1B、圖2、圖3中，用雙點劃線示出了比較方式的管體102的形狀。由此可知，通過在折曲部14形成凹部16，相比比較方式的管體102的折曲部104，在配管12的折曲部14擴大了折曲部14的流路的剖面積。此外，如圖1B所示，對于上述的彎曲R，以在軸正交方向上的凹部16的端部16C變成0(mm)的方式，曲率逐漸變化。(彎管成形用模具)接下來，對為了成形管體12所使用的模具進行說明。如圖7所示，本實施方式的彎管成形用模具20具備外模具22和內(nèi)模具24。外模具22為一分為二的分體模具結(jié)構(gòu)，其形成通過注射成形而成形的合成樹脂制管體12的外周面。另一方面，內(nèi)模具24成形管體12的內(nèi)周面15。內(nèi)模具24具有相同形狀的一對主型芯30和作為相同形狀的一對副型芯的鉸鏈(ヒンジ)型芯34(副型芯)。各主型芯30和各鉸鏈型芯34為沿著管體12的軸線13的方向的長條狀。另外，各主型芯30和各鉸鏈型芯34通過向管體12的軸線13的方向進行反向拉拔及接近移動而在折曲部14的軸線13的方向的中央部能夠彼此在軸線13的方向上分離合體。如圖5、圖6所示，在各主型芯30的與折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15(參照圖1)對應(yīng)的部位，沿著管體12的軸線13的方向形成有槽部32。因此，各主型芯30的前端部30A為與管體12的折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15的凹部16的下挖部不卡合的形狀。各鉸鏈型芯34相對于主型芯30沿著管體12的軸線13的方向能夠相對地滑動地插入各主型芯30的槽部32。此外，通過主型芯30的彎曲的成形面30B和鉸鏈型芯34的彎曲的成形面34A成形管體12的內(nèi)周面15。另外，各鉸鏈型芯34通過鉸鏈部40連結(jié)長度方向的一側(cè)的基部36和長度方向的另一側(cè)的搖動部38。如圖7所示，在鉸鏈型芯34的鉸鏈部40，從與軸線13的方向正交的側(cè)方觀察形成為半圓狀的基部36的凹部和搖動部38的凸部卡合。而且，以鉸鏈部40的軸心P1為中心，搖動部38相對于基部36向接近軸線13的方向(圖5的箭頭B方向)和遠離軸線13的方向(與圖5的箭頭B相反的方向)搖動。另外，鉸鏈部40內(nèi)置有作為施力單元的螺旋彈簧41，通過螺旋彈簧41的作用力，搖動部38相對于基部36向接近軸線13的方向(圖5的箭頭B方向)搖動。即，由鉸鏈部40對搖動部38向圖5的箭頭B方向施力，從而按壓槽部32的底部。各鉸鏈型芯34的搖動部38的前端38A對應(yīng)于在管體12的折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15形成的凹部16的下挖部，且為與凹部16卡合的彎曲形。即，在圖7所示的成形位置，一對鉸鏈型芯34的搖動部38的前端38A處于管體12的折曲部14的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面15的形成凹部16的位置。另外，一對鉸鏈型芯34的搖動部38收納于位于成形位置的各主型芯30的槽部32。如圖8所示，當(dāng)一對主型芯30分離而分別從成形位置向退避位置方向(圖8的箭頭A方向)移動時，各鉸鏈型芯34的搖動部38通過鉸鏈部40而向圖8的箭頭B方向搖動。即，各鉸鏈型芯34的搖動部38從圖7所示的成形位置，如圖8所示地，向主型芯30移動后而成為空間的主型芯30的成形位置(搖動部38的搖動位置)搖動。如圖9所示，當(dāng)一對主型芯30進一步向退避位置方向(圖9的箭頭A方向)移動時，形成于一對主型芯30的槽部32的前端的卡合部50與形成于各鉸鏈型芯34的基部36的凸部52卡合。然后，一對主型芯30和各鉸鏈型芯34一同分別向圖9的箭頭A方向移動，從而內(nèi)模具24與管體12分離。在通過本實施方式的彎管成形用模具20成形管體12的情況下，首先，向由外模具22和內(nèi)模具24形成的空間內(nèi)注射合成樹脂，成形具有凹部16的彎管的管體12。然后，卸下外模具22，同時將內(nèi)模具24和管體12分離。此時，相對于各鉸鏈型芯34，將一對主型芯30沿著各槽部32從圖7所示的成形位置沿著軸線13向拉拔方向(圖8的箭頭A方向)拉拔分離。另外，當(dāng)一對主型芯30分離且分別從成形位置向退避位置方向移動時，各鉸鏈型芯34的搖動部38通過鉸鏈部40而向各主型芯30移動后成為空間的各主型芯30的成形位置搖動。因此，各鉸鏈型芯34的搖動部38變成圖8所示的搖動位置。然后，如圖9所示，當(dāng)一對主型芯30進一步向退避位置方向(圖9的箭頭A方向)移動時，形成于一對主型芯30的各槽部32的前端的卡合部50與形成于各鉸鏈型芯34的基部36的凸部52卡合。然后，一對主型芯30和各鉸鏈型芯34一同分別向圖9的箭頭A方向移動，從而能夠從管體12輕松地拔出內(nèi)模具24。(評價)接下來，對使用解析來對本第一實施方式的管體12和比較方式的管體102進行評價的評價方法、評價規(guī)格、評價項目、評價結(jié)果進行說明。1.評價方法·解析使用株式會社ANSYS(アンシス·ジャパン)制ANSYSFKUENT?！⒃诠荏w的內(nèi)部流動的流體的流量設(shè)為50(L/min)。·將在管體內(nèi)部流動的流體設(shè)為濃度30％的冷卻水(LLC：LongLifeCoolant)，所以流體(介質(zhì))的密度：1.046(kg/m3)、流體(介質(zhì))的粘度：0.00191(Pa·s)。2.評價規(guī)格(1)本實施方式使用以下規(guī)格?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為1(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為1(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為2(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為1(mm)。·管體12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為3(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為1(mm)或2(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為4(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為1(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為5(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)或5(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為7(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)或5(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為9(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)、5(mm)或7(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為11(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)、5(mm)或7(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為13(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)或5(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為15(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為3(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為8(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)。·管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為10(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)。·管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為12(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為14(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)。·管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為16(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)或10(mm)?！す荏w12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為18(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)。·管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部16的寬度H設(shè)為20(mm)，彎曲部14A的彎曲R設(shè)為7(mm)。(2)比較實施方式使用以下規(guī)格?！す荏w102的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)?！す荏w102的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)?！す荏w102的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)。3.評價項目(1)導(dǎo)出流體流入管體12時的流入壓力(in(Pa))和流體從管體12流出時的流出壓力(out(Pa))。(2)作為壓力損失(Pressuredrop(kPa))，導(dǎo)出流入壓力與流出壓力的差。(3)導(dǎo)出在相同的內(nèi)徑中實施方式的管體12的壓力損失相對于比較方式的管體102的壓力損失的下降率(Pressuredrop(％))。4.評價結(jié)果(1)圖10A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)時的本第一實施方式的評價結(jié)果，圖10B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(2)圖11A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)時的本第一實施方式的評價結(jié)果，圖11B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(2)圖12A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)時的本第一實施方式的評價結(jié)果，圖12B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(總結(jié))根據(jù)以上的評價結(jié)果可知，管體12的壓力損失下降率全部為正的數(shù)值。也就是說，管體12通過形成在評價規(guī)格中說明的彎曲R及寬度H的凹部16，與比較方式的管體102相比，能夠抑制在折曲部14流動的流體的壓力損失變大。＜第二實施方式＞接下來，參照圖16～圖21，對本發(fā)明的第二實施方式的彎管結(jié)構(gòu)的一例進行說明。此外，對于與第一實施方式相同的部件，標(biāo)注相同的符號并省略其說明，主要對與第一實施方式不同的部分進行說明。(彎管結(jié)構(gòu))如圖16A、圖16B、圖17所示，第二實施方式的彎管60的管體62的折曲部64的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面65的彎曲部64A形成為圓弧狀。而且，通過將彎曲部64A設(shè)置成圓弧狀，在折曲部64的折曲方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)周面65形成有沿著軸線13的方向?qū)荏w12的流路的剖面積進行擴大的作為剖面積擴大部的一例的凹部66。該凹部66包括沿軸正交方向(圖17的紙面進深方向)對置的一對側(cè)面部66B和連結(jié)各側(cè)面部66B的下端的底面部66A(參照圖18)。該側(cè)面部66B形成為平面狀，底面部66A形成為曲面狀。而且，將圖17所示的半徑R稱為彎曲部64A的彎曲R。而且，從軸正交方向觀察并剖切了的折曲部64的剖面(圖17的線K-K剖面)為于圖18所示那樣的形狀，通過形成凹部66，相對于以軸線13為中心的橢圓形，擴大了流路。具體而言，凹部66包括上述的一對側(cè)面部66B和底面部66A。而且，在圖18所示的剖面上，側(cè)面部66B為直線，底面部66A形成為向管體62的外周側(cè)凸出的彎曲狀。換言之，當(dāng)從軸線13的方向觀察折曲部64的流路時，側(cè)面部66B為直線，底面部66A成為向管體62的外周側(cè)凸出的彎曲狀。而且，將圖18所示的尺寸H稱為凹部66的寬度(寬度H)。(評價)接下來，對使用解析來對本第二實施方式的管體62和比較方式的管體102進行評價的評價規(guī)格、評價結(jié)果進行說明。1.評價規(guī)格(1)本實施方式使用以下規(guī)格?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為1(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為2(mm)或3(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為2(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為2(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為5(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為7(mm)、9(mm)或11(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為7(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為7(mm)或9(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為6(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為7(mm)、10(mm)、13(mm)或16(mm)。·管體62的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為8(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為10(mm)或13(mm)。·管體62的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為10(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為10(mm)或13(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為12(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為10(mm)或13(mm)?！す荏w62的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，凹部66的寬度H設(shè)為14(mm)，彎曲部64A的彎曲R設(shè)為10(mm)。(2)比較實施方式使用以下規(guī)格(與第一實施方式相同)。·管體102的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)?！す荏w102的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)?！す荏w102的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)，彎曲部104A的彎曲R設(shè)為0(mm)(直角)。2.評價結(jié)果(1)圖19A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)時的本第二實施方式的評價結(jié)果，圖19B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為6(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(2)圖20A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)時的本第二實施方式的評價結(jié)果，圖20B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為16(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(2)圖21A所示的表中記載了管體12的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)時的本第二實施方式的評價結(jié)果，圖21B所示的表中記載了管體102的內(nèi)徑設(shè)為23(mm)時的比較方式的評價結(jié)果。(總結(jié))根據(jù)以上的評價結(jié)果可知，管體62的壓力損失下降率全部為正的數(shù)值。也就是，通過在管體62形成評價規(guī)格中說明的彎曲R及寬度H的凹部66，與比較方式的管體102相比，能夠抑制在折曲部64流動的流體的壓力損失變大。此外，雖然對于特定的實施方式詳細地說明了本發(fā)明，但是，本發(fā)明不限于該實施方式，本領(lǐng)域技術(shù)人員清楚，在本發(fā)明的范圍內(nèi)能夠具有其它的各種實施方式。例如，上述實施方式所說明的模具結(jié)構(gòu)為一例，也可以使用套裝件等來成形管體。符號的說明12—管體，13—軸線，14—折曲部，14A—彎曲部，15—內(nèi)周面，16—凹部(斷面擴大部的一例)，16A—底面部，16B—側(cè)面部，62—管體，64—折曲部，64A—彎曲部，65—內(nèi)周面，66—凹部(剖面擴大部的一例)，66A—底面部，66B—側(cè)面部，102—管體，104—折曲部，104A—彎曲部，105—內(nèi)周面。