專利名稱：真空隔熱材料、使用其的熱水供給設備及電動式熱水設備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及真空隔熱材料、使用真空隔熱材料的熱水供給設備及電動式熱水設備。
背景技術(shù)：
近年來，從對于地球變暖化的觀點出發(fā)，在家電設備中正在要求減小耗電量的必要性。例如，電冰箱在家電產(chǎn)品中是消耗耗電量的產(chǎn)品，且減小電冰箱的耗電量成為作為地球變暖化對策不可或缺的狀況。此類狀況下，采用真空隔熱材料的電冰箱被成品化，抑制與外部的無益的熱交換并顯著提高隔熱效率。
作為現(xiàn)有真空隔熱材料的主要應用領(lǐng)域，以電冰箱為開端，超低溫冷凍器、運輸用冷藏箱、冷藏容器等溫度帶較低的產(chǎn)品成為中心。但是，由于真空隔熱材料其隔熱性能良好，所以最近開始研究向浴缸和自動售貨機等溫度帶較高的產(chǎn)品應用。
由于向此類溫度較高的產(chǎn)品領(lǐng)域應用，所以要求構(gòu)成真空隔熱材料的材料能夠足以承受該溫度帶。真空隔熱材料所使用的外包材料的耐熱溫度也是其一例，作為現(xiàn)有例，有專利文獻1(特開平11-309069號公報)和專利文獻2(特開2001-8828號公報)所示的產(chǎn)品。
專利文獻1所示的真空隔熱材料是在電動熱水器中使用真空隔熱材料的實例，但將配置芯材的耐熱性層壓薄膜之間真空密封的真空隔熱材料的層壓薄膜由密封層和氣密層及保護層構(gòu)成，且是將熱封部分成為電動熱水器外側(cè)地折疊配置的層壓薄膜。由于電動熱水器的溫度上升到100℃，所以一直以來存在氨酯等有機系隔熱材料劣化、隔熱性變得非常差的問題。專利文獻1的真空隔熱材料為解決這些問題而在上述構(gòu)成的外包材料中在密封層使用無延展聚丙烯。通過使用該材料而構(gòu)成為具有耐熱性，且成為使熱封部分接近熱水器外側(cè)并抑制熱封部的劣化的結(jié)構(gòu)。
此外，專利文獻2所示的電動熱水器的實例是在儲水容器外周設置真空隔熱材料并使保溫電力非常少的實例。這是因為在構(gòu)成真空隔熱材料的層壓薄膜中的氣密層內(nèi)，在較高溫一側(cè)使用金屬箔，在低溫一側(cè)使用蒸鍍層，所以高溫一側(cè)在100℃的溫度下可氣密性良好地保持真空狀態(tài)，且可長期保持隔熱性。此外，通過在低溫一側(cè)使用蒸鍍層，而抑制在金屬箔中傳遞并流入的熱，且提高真空隔熱材料整體的性能，所以降低了耗電量。
專利文獻1所示的真空隔熱材料為提高氣密性和耐熱性而分別使用了鋁箔和無延展聚丙烯，但在6μm等厚度薄的鋁箔上可看到小洞，因而可以理解由此而產(chǎn)生的氣密性惡化。此外，對使用無延展聚丙烯所產(chǎn)生的氣密性惡化沒有提出具體的處理方法，且成為在可靠性方面存在問題的構(gòu)成。
此外，雖然專利文獻2所示的真空隔熱材料通過在高溫一側(cè)使用金屬箔層并在低溫一側(cè)使用蒸鍍層，而抑制在蒸鍍層中傳遞并流入的熱(熱橋)，但蒸鍍層與金屬箔比較氣密性較差，所以從低溫一側(cè)的蒸鍍層的氣體進入量變大。即，可靠性方面存在問題。
另外，作為在高溫環(huán)境下使用的新問題，存在從層壓薄膜產(chǎn)生的有機系氣體的影響。根據(jù)發(fā)明者們的實驗，使用二液硬化型的氨酯系等粘結(jié)劑并層壓的薄膜在每次上升到80℃時，可確認有甲醇、乙酸乙酯、甲苯、苯乙烯等溶劑系氣體脫離。這樣，出現(xiàn)了成分與分解所產(chǎn)生的成分等有機氣體成分脫離的現(xiàn)象。在存在鋁箔等氣密性高的材料的情況下，在內(nèi)層一側(cè)產(chǎn)生的氣體難以穿透外層一側(cè)，所以滲透到作為內(nèi)層一側(cè)的熱熔敷層。在電冰箱等低溫環(huán)境下，一直以來通常使用的水分及氣體吸收劑不能吸附這些有機溶劑系氣體，所以不能維持真空隔熱材料的真空度。因此，結(jié)果將導致隔熱性能的變差。
對于吸附劑，專利文獻1及2中并無記載，也沒有對這些問題進行考慮。
下面通過圖9和圖10來說明現(xiàn)有真空隔熱材料的一個實例。
圖9是使用真空隔熱材料的產(chǎn)品的真空隔熱材料配置部的剖視圖，在圖中，為了方便而用“高溫一側(cè)”和“低溫一側(cè)”的表現(xiàn)記載溫度差。圖10、圖11分別表示配置于高溫一側(cè)的薄膜12a的結(jié)構(gòu)剖面以及配置于低溫一側(cè)的薄膜12b的結(jié)構(gòu)剖面的一個實例。
如圖9所示，通常，真空隔熱材料10由芯材11和外包材料12構(gòu)成，用粘結(jié)劑(未圖示)等粘貼在高溫一側(cè)的壁材20上，夾持空間25而與低溫一側(cè)的壁材21構(gòu)成隔熱部分。此外，為保持內(nèi)部的真空度而使用了吸附劑?？臻g25在硬質(zhì)氨酯泡沫和其它隔熱材料的情況下也存在。
其中，配置于外包材料12的高溫一側(cè)的薄膜的結(jié)構(gòu)，如圖10所示那樣具備表面保護層14和氣密層15及16和熱熔敷層17而構(gòu)成，通常為在高溫環(huán)境下氣密性不惡化而在氣密層16上使用鋁箔的情況較多。
另外，作為配置于外包材料12的低溫一側(cè)的薄膜的結(jié)構(gòu)，除了如圖11所示那樣將樹脂薄膜在基材上蒸鍍鋁來作為氣密層18的情況外，為與圖10的高溫一側(cè)相同的結(jié)構(gòu)。
在高溫一側(cè)，考慮了鋁箔的小洞的影響，在低溫一側(cè)，蒸鍍鋁層與原來的鋁箔相比氣密性差，即便在任一結(jié)構(gòu)中氣密性也易于下降。此外，雖然通過高溫一側(cè)的影響，而從外包材料12的層壓部分自粘結(jié)劑和溶劑等產(chǎn)生有機氣體成分，但沒有考慮這些。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于此類問題而研制，其目的是提供即使在高溫環(huán)境下也能維持高隔熱性能的真空隔熱材料，且提供具有高隔熱性能的熱水供給設備。
因此，本發(fā)明將解決此類現(xiàn)有結(jié)構(gòu)所具有的問題和在高溫下發(fā)生的新問題，采用的真空隔熱材料的特征是，其具備至少由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材、具有表面保護層及氣密層與熱熔敷層的外包材料、以及將上述芯材和上述外包材料的水分與氣體成分吸附的吸附劑，其中，上述外包材料的氣密層以至少兩層金屬層的金屬面相對的方式層壓，且將熔點150℃以上的樹脂薄膜層壓來作為熱熔敷層，通過構(gòu)成外包材料的氣密層的金屬層補償彼此的小洞所引起的氣密性惡化要因的結(jié)構(gòu)和熱熔敷層的高熔點化，可在110℃的高溫下使用，且可大幅改善使用溫度域和氣密性。
此外，由于本發(fā)明是一種真空隔熱材料，是具備至少由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材、具有表面保護層及氣密層與熱熔敷層的外包材料、以及將上述芯材和上述外包材料及內(nèi)包材料的水分與氣體成分吸附的吸附劑的真空隔熱材料，其特征在于，上述外包材料的氣密層具有夾持粘結(jié)層且有至少兩層金屬部的第一及第二氣密層，上述第一氣密層由在樹脂薄膜基材的單面上形成金屬膜的薄膜所構(gòu)成，上述第二氣密層為金屬箔或在樹脂薄膜基材的單面上形成金屬膜的薄膜上于金屬膜上涂抹氣密性樹脂的薄膜，且分別以樹脂薄膜層/金屬膜/粘結(jié)層/金屬箔、樹脂薄膜層/金屬膜/氣密性樹脂涂層/粘結(jié)層/金屬膜/樹脂薄膜層的組合進行層壓，因而在成為上述氣密層的最內(nèi)層一側(cè)將熔點150℃以上的樹脂薄膜作為熱熔敷層，且將在成為上述氣密層的外層一側(cè)比上述熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜作為表面保護層并將層壓后的制品作為外包材料，且上述芯材不含粘結(jié)劑并在厚度方向上有恢復性，上述吸附劑容納于相對芯材的表面或厚度方向傾斜切入而設置的容納部中，上述容納部的開口重合并被壓窄，所以可防止來自外部的氣體和水分的進入。
另外，由于通過至少使用疏水性吸附劑來作為上述吸附劑，即使在高溫環(huán)境下也能吸附有機系氣體，所以可抑制隔熱性能的劣化，并能在長期范圍內(nèi)維持真空度。
此外，由于本發(fā)明，在具備上述任一結(jié)構(gòu)的真空隔熱材料中，上述外包材料由第一及第二氣密層構(gòu)成，作為上述第一氣密層，使用以聚酰胺樹脂薄膜(PA)、乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜的制品，作為上述第二氣密層，使用鋁箔(AL)、不銹鋼箔(SUS)、鐵箔(Fe)中任一種金屬箔，使用以上述第一及第二氣密層的金屬層之間相對的方式貼合的層壓薄膜，以及使用無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)和聚對苯二甲酸丁二酯樹脂薄膜(PBT)中任一種來作為熱熔敷層，且使表面保護層為比熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜的多層層壓結(jié)構(gòu)，而成為金屬膜直接封閉金屬箔特有的小洞的結(jié)構(gòu)，所以氣密性高，可抑制來自外部的氣體和水分的進入。
此外，由于本發(fā)明，在具備上述任一結(jié)構(gòu)的真空隔熱材料中，上述外包材料由第一及第二氣密層構(gòu)成，作為上述第一氣密層，使用以聚酰胺樹脂薄膜(PA)、乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜的制品，作為上述第二氣密層，使用鋁箔(AL)、不銹鋼箔(SUS)、鐵箔(Fe)中任一種金屬箔，使用以上述第一及第二氣密層的金屬層之間相對的方式貼合的層壓薄膜，以及使用無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)和聚對苯二甲酸丁二酯樹脂薄膜(PBT)中任一種來作為熱熔敷層，且使表面保護層為比熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜的多層層壓結(jié)構(gòu)，而可減小外包材料的熱橋，提高將樹脂涂層用兩個金屬膜夾持的結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的氣密性，并可兼顧高性能和長期可靠性。
此外，本發(fā)明，在具備上述任一結(jié)構(gòu)的真空隔熱材料中，通過使用SiO2/Al2O3比為20以上且為不燃燒性的高硅沸石來作為上述疏水性吸附劑，而可優(yōu)先吸附甲苯、甲醇等分子直徑小且沸點較低的有機溶劑系氣體。
另外，本發(fā)明的熱水供給設備的特征在于，將上述任一真空隔熱材料在至少具備儲熱水箱的電動式、熱泵式等熱水供給設備中，沿上述儲熱水箱外周圓弧狀地彎曲配置，且上述圓弧端部的隔熱至少配置兩重，從而通過將提高耐熱性和氣密性的真空隔熱材料無間隙地配置而可減小熱泄漏量，并可維持長期隔熱性能。
再有，本發(fā)明的至少具有熱水功能和保溫功能，且由外輪廓容器和儲水用容器及蓋部構(gòu)成的電動式熱水設備中，其特征在于，將上述任一真空隔熱材料沿上述儲水用容器外周彎曲配置，且上述真空隔熱材料的彎曲方向的端部配置兩重，從而減小了從儲水容器的熱泄漏。
根據(jù)本發(fā)明，可提供即使在高溫環(huán)境下也能維持高隔熱性能的真空隔熱材料。此外，由于即使在高溫環(huán)境下也能使用真空隔熱材料，所以可提供具有高隔熱性能的熱水供給設備。


圖1是真空隔熱材料的剖視圖。
圖2是外包材料薄膜的擴大說明圖。
圖3是外包材料薄膜的擴大說明圖。
圖4是表示測定導熱率的真空隔熱材料的剖視圖。
圖5是具備真空隔熱材料的熱泵熱水供給機的儲熱水箱部的說明圖。
圖6是圖5的A-A剖視圖。
圖7是具備真空隔熱材料的電水壺的說明圖。
圖8是圖7的B-B剖視圖。
圖9是現(xiàn)有真空隔熱材料適用制品的真空隔熱材料配置部的剖視圖。
圖10是表示圖9的高溫一側(cè)薄膜的一般結(jié)構(gòu)的剖視圖。
圖11是表示圖9的低溫一側(cè)薄膜的一般結(jié)構(gòu)的剖視圖。
圖中50-真空隔熱材料，52-外包材料，53-吸附劑，56-第一氣密層、56a-樹脂薄膜，56b-金屬蒸鍍層，57、59-第二氣密層，58-熱熔敷層，59a-樹脂薄膜，59b-金屬蒸鍍層和樹脂涂層所構(gòu)成的層，200-儲熱水箱，201-換熱器，301～304、501、502-真空隔熱材料，310-真空隔熱材料端部，400-電水壺，401-儲水容器，402-蓋部具體實施方式
下面使用圖1～圖3對本發(fā)明的多個實施例進行說明。圖1是本發(fā)明實施例的真空隔熱材料的剖視圖，圖2和圖3是用于說明圖1的外包材料52的薄膜層壓結(jié)構(gòu)的不同的擴大說明圖。
在圖1、圖2中，真空隔熱材料50的結(jié)構(gòu)包括由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材51；將表面保護層55、第一氣密層56、第二氣密層57及熱熔敷層58四層用二液硬化型氨酯系等粘結(jié)劑(未圖示)層壓而構(gòu)成的外包材料52；吸附劑53；將芯材51和吸附劑53內(nèi)包的內(nèi)包材料54。
雖然這里所使用的無機纖維聚合物所構(gòu)成的芯材51適于使用玻璃纖維(玻璃棉、玻璃絲)、硅纖維、氧化鋁纖維、硅鋁土纖維、陶瓷纖維等無機纖維聚合物，但并不是特別限定。
此外，雖然將氣密層56、57組合來確保外包材料52的氣密性，但這里為了強化氣密性，而在第一氣密層56和第二氣密層57兩者上設置金屬層。這些氣密層的金屬層使用將金屬箔或樹脂薄膜在基材上形成金屬膜的金屬層。金屬箔不特定限于不銹鋼箔、鐵箔、銅箔、鈦箔等。
金屬膜的形成方法有真空蒸鍍、濺射、離子鍍等，只要膜厚為300～1000的范圍內(nèi)，就沒有特別限制。此外，即使對于粘結(jié)劑(未圖示)除特定部位外也沒有特別限定，也可使用沒有粘結(jié)劑的擠壓層壓或熱層壓等。
對于吸附劑53，真空隔熱材料50在高溫環(huán)境下使用的情況下，通過使用疏水性吸附劑，由于可將從外包材料52的層壓薄膜和層壓用粘結(jié)劑及層壓時使用的溶劑系殘留物等產(chǎn)生的有機氣體成分優(yōu)先吸附，所以可維持更長時間的隔熱性能。
圖3是與圖2不同的外包材料的結(jié)構(gòu)，且在第二氣密層59的金屬蒸鍍層的蒸鍍面上涂抹樹脂材料。具體地，對各實施例的記載進行說明。
雖然下面對本發(fā)明的實施例詳細說明，但各實施例的同一標記表示同一物品或等價物，對于各實施例的說明中所描述的點以外，由于與實施例1基本相同，所以省略重復說明。
表1

表中ONY聚酰胺薄膜A親水性合成沸石PET聚對苯二甲酸乙二酯薄膜B氧化鈣AL鋁箔 C疏水性合成沸石CPP無延展聚丙烯薄膜EVOH乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜PBT聚對苯二甲酸丁二酯薄膜(可熱融化的多層品)HDPE高密度聚乙烯薄膜vm鋁蒸鍍em鋁蒸鍍+樹脂涂層表1表示最初說明的實施例1～6和比較例1～4的概要。在各實例中，對各自的外包材料的薄膜結(jié)構(gòu)及吸附劑，測定初期的導熱率及相對于經(jīng)過5年后的導熱率，而且，對外觀等的變形狀態(tài)進行觀察。
實施例1第1實施例是在圖1所示的真空隔熱材料50中如圖2所示那樣地構(gòu)成外包材料52的薄膜結(jié)構(gòu)的實施例。芯材51使用平均纖維直徑4μm的不含粘結(jié)劑的玻璃棉層壓體。
表示實施例1的外包材料52的具體結(jié)構(gòu)。作為最外層的表面保護層55使用聚酰胺薄膜(ONY)，比表面保護層55更靠內(nèi)側(cè)設置的第一氣密層56使用聚對苯二甲酸乙二酯(PET)來作為樹脂薄膜56a，且以400～500的厚度蒸鍍鋁來作為金屬蒸鍍層56b。此外，第二氣密層57為厚度6μm的混入鐵的鋁箔(AL)。而且，成為將第一氣密層56的鋁蒸鍍面和第二氣密層57的鋁箔相對貼合的結(jié)構(gòu)。金屬蒸鍍層和金屬箔層的貼合使用比熱熔敷層58熔點高的粘結(jié)劑。熱熔敷層58使用無延展聚丙烯薄膜，且提高作為外包材料52整體的耐熱溫度。
在芯材51的內(nèi)部容納的吸附劑53使用平均細孔直徑9的親水性合成沸石。親水性合成沸石用物理吸附劑來吸附比細孔直徑小的分子直徑的氣體。此外，雖然外包材料52和芯材51之間具備內(nèi)包材料54，以比外包材料52更靠內(nèi)側(cè)來包圍芯材51，但即使不使用內(nèi)包材料54也可。外包材料52在將芯材51和吸附劑53內(nèi)包于內(nèi)包材料54中的狀態(tài)下從外側(cè)覆蓋。
對于外包材料52的氣密性，通過將鋁箔所形成的金屬箔層和鋁蒸鍍所產(chǎn)生的金屬蒸鍍層組合來使用，封閉金屬蒸鍍層將金屬箔所特有的小洞，結(jié)果可強化氣密性。雖然外包材料52的薄膜各層間的結(jié)合使用二液硬化型的聚酯型氨酯系粘結(jié)劑，但除了將蒸鍍層和箔層所構(gòu)成的兩個金屬層間粘結(jié)之外，沒有特別限定。再有，對于粘結(jié)劑將在后面補充說明。
可以如此獲得真空隔熱材料50將玻璃棉層壓體所構(gòu)成的芯材51以230℃干燥一定時間，并相對于芯材51的厚度方向傾斜切入切口而后放入吸附劑53，將其裝入內(nèi)包材料54，與內(nèi)包材料54一同在芯材51的厚度方向上壓縮并將內(nèi)部脫氣而暫且密封?？蓪⑵溲b入已干燥處理的外包材料52，并在將內(nèi)包材料54的一端切斷而開放的狀態(tài)下，在真空度2.2Pa以下保持一段時間后，將外包材料52的一端熱熔敷。
吸附劑53容納于在具有恢復性的芯材51上設置的傾斜切口內(nèi)，所以在真空拉伸后開口重合而變窄，在芯材51內(nèi)部沒有散亂等。此外，芯材51中不使用粘結(jié)劑，所以在吸附外包材料52內(nèi)部的氣體成分和水分時芯材51的存在不會成為吸附的阻力。
對于粘結(jié)劑，可以進一步進行補充。在本實施例中，通過熱熔敷層58熔敷而保持外包材料52內(nèi)部的真空度，熱熔敷層58的熔點當然比真空隔熱材料所使用的溫度(例如，在熱水供給器中為110℃)高。此外，用于將熱熔敷層58熔敷的熱源的溫度當然比熱熔敷層58的熔點高。
用于將金屬層間貼合的粘結(jié)劑，不但如上述那樣比熱熔敷層58的熔點高，而且必須使用比熔敷溫度高的物質(zhì)。此時，在制造工序中將熱熔敷層58熱熔敷時金屬層間的結(jié)合不會脫離，且可保持高氣密性。
在本實施例中，金屬箔層和金屬蒸鍍層之間的結(jié)合使用熱固性樹脂構(gòu)成的粘結(jié)劑。熱固性樹脂是在加熱時固化的樹脂，熱固性的材料一旦固化則即使再加熱也不會變軟，適于在高溫度環(huán)境下使用的情況。具體地，為聚酯多元醇系/聚異氰酸鹽的氨酯系粘結(jié)劑。該粘結(jié)劑通過使聚酯多元醇和聚異氰酸鹽反應而生成氨酯氨酯鍵來進行粘結(jié)。即，所生成的粘結(jié)膜形成了氨酯鍵。因此，可稱為聚氨酯氨酯系粘結(jié)劑型聚酯系粘結(jié)劑。
此類粘結(jié)劑存在在某溫度下中斷氨酯鍵的情況。本實施例的粘結(jié)劑，微觀上從200℃左右開始，部分氨酯鍵開始斷裂，但粘接幾乎沒有剝離。實際的熱熔覆所需時間為1～2秒左右，而且，熱熔敷層的熔點為160℃，所以即使使外包材料52熱熔敷粘結(jié)也不會剝離。
實際上，熱熔敷時的熱源的溫度為180～200℃，且即使在使外包材料52熱熔敷的情況下粘結(jié)也不會剝離。再有，對于200℃以上的熱源溫度，即使在一分鐘內(nèi)實施熱熔敷動作，也不會在粘結(jié)層觀測到劣化。
此外，所謂的熱橋，即使在外包材料52的各結(jié)構(gòu)中也特別地是由金屬層所具有的高導熱率所引起的。即，在實際使用狀態(tài)中，金屬層(實施例1中為鋁箔和鋁蒸鍍膜)的溫度具有易于升高的傾向。因此，兩金屬層間的粘結(jié)與其它層的粘結(jié)比較易于脫離。
在本實施例中，由于使用上述熱固性樹脂所構(gòu)成的粘結(jié)劑，所以即使在長期使用中也能保持高氣密性。此外，即使不使用熱硬化性樹脂所構(gòu)成的粘結(jié)劑，使用具有比熱熔敷層的熔點及熱熔敷溫度(熱源溫度)高的熔點的粘結(jié)劑也可期待同樣的效果。
表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率是由英弘精機(株)制的導熱率測定裝置AUTO-Λ在平均溫度24℃下測定的。使用圖4來說明測定對象的真空隔熱材料50。圖4是表示測定導熱率的真空隔熱材料50的剖視圖。與圖1所示的實例同樣，用外包材料52覆蓋芯材51，在減壓的狀態(tài)下將內(nèi)部密封。用虛線包圍的部分是外包材料52的耳部52a。這樣，外包材料52的周緣部上存在耳部52a，雖然在實際的使用狀態(tài)下，多彎折使用(參照圖1)，但如圖4所示那樣在不彎折耳部52a的狀態(tài)下測定導熱率。
測定導熱率時，在初期值中表示為0.0022(W/m·K)這樣良好的值。此外，對于在高溫環(huán)境下使用的隔熱性能的劣化，使最高使用溫度為110℃，用考慮一定使用條件的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值進行比較。本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0064(W/m·K)，可確認保持足夠的隔熱性能。此外，真空隔熱材料50的外觀沒有特別變化。
實施例2第2實施例，除使吸附劑53為氧化鈣以外用與實施例1相同的條件制作真空隔熱材料50。氧化鈣是親水性的化學吸附劑，吸附水分而成為氫氧化鈣。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0021(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0068(W/m·K)，可確認保持足夠的隔熱性能。此外，真空隔熱材料50的外觀沒有特別變化。
實施例3第3實施例除并用平均細孔直徑6以上的疏水性合成沸石和平均細孔直徑9的親水性合成沸石來作為吸附劑53以外，在與實施例1相同的條件下制作真空隔熱材料50。疏水性合成沸石是物理吸附劑，SiO2/Al2O3比是20以上，且是作為不燃燒性的高硅沸石。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0022(W/m·K)，本實施例的相對于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0059(W/m·K)。此外，真空隔熱材料50的外觀沒有特別變化。
實施例3，通過并用親水性吸附劑和疏水性吸附劑，在親水性吸附劑優(yōu)先吸附水分的同時，疏水性吸附劑優(yōu)先吸附外包材料52的層壓薄膜和層壓用粘結(jié)劑及層壓時所使用的溶劑系的殘留物等所產(chǎn)生的有機氣體成分，所以被看作與實施例1比較可較高地維持長時間的隔熱性能。特別地，在易于產(chǎn)生有機氣體的高溫環(huán)境下，可知并用兩吸附劑是有效的。
實施例4第4實施例除并用平均細孔直徑6以上的疏水性合成沸石和氧化鈣來作為吸附劑53以外用與實施例1相同的條件制作真空隔熱材料50。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0020(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0059(W/m·K)。此外，真空隔熱材料50的外觀變化沒有特別。
實施例4表示與實施例3同樣地并用親水性吸附劑和疏水性吸附劑是有效的。該效果可知即使親水性吸附劑是化學吸附劑也是有效的。再有，氧化鈣是僅吸附水分的化學吸附劑，如果吸附了水分，在通常環(huán)境下不會放出。
根據(jù)即使在此類化學吸附劑的情況下，在相當于經(jīng)過5年后也保持與實施例3相同程度的隔熱性能的結(jié)果，可知，(1)在確保長期可靠性時需要有機氣體的吸附；(2)在長期吸附有機氣體時，不僅是可吸附有機氣體的親水性吸附劑，使用可吸附有機氣體的疏水性吸附劑也是有效的。
實施例5第5實施例，由于在圖1所示的真空隔熱材料50由如圖3所示那樣結(jié)構(gòu)的外包材料52的薄膜構(gòu)成，所以將第二氣密層59以乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜59a為基材，并以400～500厚度蒸鍍鋁而形成蒸鍍層，并在其蒸鍍面上涂抹樹脂材料(金屬蒸鍍層和樹脂涂層所構(gòu)成的層59b)。吸附劑53與實施例3同樣地使用平均細孔直徑6以上的疏水性合成沸石和平均細孔直徑9的親水性合成沸石。其它條件是與實施例1相同的條件。
外包材料52的第二氣密層59進行鋁蒸鍍是為了減小鋁箔所產(chǎn)生的熱橋，而且，為實現(xiàn)應補償氣密性的鋁箔附近的氣密性而涂抹樹脂材料。該樹脂材料的涂層所使用的材料可以具有柔軟性，例如，可舉出聚丙烯酸系、環(huán)氧系等，但并不限于此。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0022(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0079(W/m·K)。此外，真空隔熱材料50的外觀沒有特別變化。
實施例6第6實施例在圖2所示的外包材料薄膜結(jié)構(gòu)中以提高耐熱性和強化氣密性而用聚對苯二甲酸丁二酯(PBT)來作為熱熔敷層58。聚對苯二甲酸丁二酯(PBT)其熔點比無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)高，實現(xiàn)耐熱性的提高。此外，與其一致，表面保護層55也使用比聚酰胺薄膜(ONY)熔點高的聚對苯二甲酸乙二酯(PET)。
聚對苯二甲酸丁二酯(PBT)為確保熱熔敷部的熔敷強度而需要加熱到200～220℃程度，使表面保護層55為聚對苯二甲酸乙二酯(PET)，使第一氣密層56為在聚酰胺薄膜(ONY)上蒸鍍400～500的厚度的鋁的結(jié)構(gòu)。此外，吸附劑53與實施例3同樣地使用平均細孔直徑6以上的疏水性合成沸石和平均細孔直徑9的親水性合成沸石。其它條件是與實施例1相同的條件。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0023(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0053(W/m·K)。此外，真空隔熱材料50的外觀沒有特別變化。
比較例1為比較性能而用與實施例1同樣的方法制作真空隔熱材料50。在圖1所示的真空隔熱材料50中，使外包材料52的薄膜采用通常在電冰箱用途所使用的結(jié)構(gòu)并比較。在圖2中，使表面保護層55為聚酰胺薄膜(ONY)，使第一氣密層56為聚對苯二甲酸乙二酯(PET)，使第二氣密層57為厚度6μm的混入鐵的鋁箔(AL)，作為熱熔敷層58使用高密度聚乙烯而構(gòu)成外包材料52，吸附劑53使用親水性合成沸石。其它條件與實施例1相同。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0020(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0098(W/m·K)，成為劣化程度較大的結(jié)果。此外，真空隔熱材料50的外觀變化，觀察到成為熱熔敷層58熱熔敷的狀態(tài)。
比較例2作為比較例2，用與比較例1同樣的方法制作真空隔熱材料50。在圖1所示的真空隔熱材料50中，采用強化外包材料52的氣密性且減小熱橋的薄膜并比較通常在電冰箱用途中使用的結(jié)構(gòu)。在圖2中，使表面保護層55為聚酰胺薄膜(ONY)，使第一氣密層56以聚對苯二甲酸乙二酯(PET)為基材并以400～500厚度蒸鍍鋁，使第二氣密層57以聚對苯二甲酸丁二酯聚合物樹脂薄膜為基材并以400～500厚度蒸鍍鋁，作為熱熔敷層58使用高密度聚乙烯。吸附劑53使用親水性合成沸石。其它條件與實施例1相同。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0018(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0152(W/m·K)，成為劣化程度較大的結(jié)果。此外，真空隔熱材料50的外觀變化，與比較例1同樣，觀察到成為熱熔敷層58熱熔敷的狀態(tài)。
比較例3作為比較例3，在圖1所示的真空隔熱材料50中，除使外包材料52的熱熔敷層58為無延展聚丙烯薄膜以外與比較例1相同。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0026(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0109(W/m·K)，成為劣化程度較大的結(jié)果。此外，沒有特別觀察到真空隔熱材料50的外觀變化。
比較例4作為比較例4，在實施例1的構(gòu)成中，除了第一氣密層56的樹脂薄膜56a和金屬蒸鍍層56b相反且使金屬蒸鍍層56b為表面保護層55一側(cè)以外，與實施例1相同。
將表示如此得到的真空隔熱材料50的隔熱性能的導熱率與實施例1同樣地測定時，初期值為0.0021(W/m·K)，本實施例的相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0074(W/m·K)，成為比實施例1劣化程度較大的結(jié)果。此外，沒有特別觀察到真空隔熱材料50的外觀變化。
這里，對實施例5和比較例4的關(guān)系進行考察。如上所述，兩實例的導熱率各初期值為0.0022(W/m·K)、0.0021(W/m·K)，相當于經(jīng)過5年后的導熱率值為0.0079(W/m·K)、0.0074(W/m·K)。即，成為比實施例5和比較例4在導熱率上差的結(jié)果。
但是，真空隔熱材料的導熱的形態(tài)已知大體具有兩種方式。第一方式是經(jīng)外包材料52內(nèi)部的芯材51的導熱，第二方式是經(jīng)過外包材料52為主的金屬層的導熱。該第二形態(tài)稱為熱橋。在真空隔熱材料的導熱的整體中，可知熱橋的影響大。因此，通過減小熱橋，而實現(xiàn)真空隔熱材料整體的隔熱性能的提高。
此外，熱橋的影響，在其性質(zhì)上為外包材料52內(nèi)的金屬層越厚則越大，在外包材料52的耳部如圖1中虛線所示那樣彎折時，在該部分上易于具有熱，且熱橋的影響變大。
在實施例1～6及比較例1～4中，導熱率的測量如圖4所示那樣不將耳部52a彎折地進行。在將實施例5和比較例4的結(jié)構(gòu)對比時，相對于具有鋁箔所形成的金屬層的比較例4，實施例5為在鋁的蒸鍍層間存在樹脂層的結(jié)構(gòu)。即，作為測量值，成為大體相同程度的導熱率，但可以認為在其中熱橋的影響(上述第二方式)的比例大不相同。
通常，相對于金屬箔層厚度為微米級，在金屬蒸鍍層中，厚度為埃，熱橋所產(chǎn)生的導熱的影響大不相同。從這些觀察到，在彎折耳部52a并使用實施例5所舉的結(jié)構(gòu)的真空隔熱材料的情況下，比含有比較例4的各比較例的結(jié)構(gòu)有利。
因此，在實際的使用方式中，在彎折耳部并使用的情況下，例如，電冰箱的隔熱箱體所使用的情況及在后述的熱水供給設備(熱泵熱水供給器和電水壺)使用的情況下，實施例5的構(gòu)成比比較例4的構(gòu)成有利。
以上，在將所說明的實施例1～6和比較例1～4時，如果使用將金屬蒸鍍層和金屬箔層貼合的外包材料，則可知能提供長期可靠性優(yōu)良的真空隔熱材料。此外，可知使用在金屬蒸鍍層之間實施樹脂涂層的外包材料的情況下，彎折耳部并使用時可確保高隔熱性能。此外，通過并用疏水性合成沸石來作為吸附劑，判斷出實現(xiàn)了真空隔熱材料的長期可靠性的提高。另外，即使對于將金屬層間貼合的粘結(jié)劑，也沒有觀察到劣化。
其次，對使用真空隔熱材料的熱水供給設備進行說明。
表2

表中ONY聚酰胺薄膜A親水性合成沸石PET聚對苯二甲酸乙二酯薄膜C疏水性合成沸石AL鋁箔CPP無延展聚丙烯薄膜vm鋁蒸鍍表2表示在熱泵熱水供給器中適用的真空隔熱材料的實施例7～9。在各實例中使用相同構(gòu)成的真空隔熱材料，測量熱泄漏量，并分別進行比較、研究。下面詳細描述。
實施例7作為真空隔熱材料在熱泵熱水供給機中適用的研究例，使用圖5、圖6來說明。圖5表示熱泵熱水供給機的儲熱水箱200和冷媒對換熱器201。此外，圖6表示圖5的截面A-A部。
第7實施例是在圖5所示的儲熱水箱200的外周和凝結(jié)器201a與供水導熱管201b所構(gòu)成的冷媒對換熱器201的外周具備真空隔熱材料301、302的實施例。真空隔熱材料301、302使用與實施例3同樣規(guī)格的真空隔熱材料。
在實施例7中，如圖6(a)所示，將真空隔熱材料301沿儲熱水箱200外周的圓弧彎曲粘貼，將真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部310之間重疊配置。此外，將真空隔熱材料302沿冷媒對換熱器201外周的圓弧彎曲粘貼，將真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。此時，端部310的形狀如圖6(d)所示那樣在板厚方向上為具有臺階形狀，且端部310之間的重疊部的厚度可以不突出。
將本實施例的儲熱水箱部的熱泄漏量與住宅等建筑材料中通常使用的隔熱材料(單獨玻璃棉，或酚醛泡沫等，以下稱為“現(xiàn)有隔熱材料”)相比較。其結(jié)果，得到了29％的熱泄漏量減小效果。
實施例8本發(fā)明第8實施例，是在圖5所示的儲熱水箱200的外周和由凝結(jié)器201a與供水導熱管201b所構(gòu)成的冷媒對換熱器201外周，配置與實施例3同樣規(guī)格的真空隔熱材料301～304，如圖6(b)所示，將真空隔熱材料301沿儲熱水箱200外周的圓弧彎曲粘貼，上述真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。在該真空隔熱材料301上以與真空隔熱材料301在圓周方向上轉(zhuǎn)動180°的狀態(tài)用同樣方法粘貼其它真空隔熱材料303。
此外，將真空隔熱材料302沿冷媒對換熱器201外周的圓弧彎曲粘貼，使上述真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。在該真空隔熱材料302上以與真空隔熱材料302在圓周方向上轉(zhuǎn)動180°的狀態(tài)用同樣方法粘貼其它真空隔熱材料304。此時，各真空隔熱材料的端部310的形狀如圖6(d)所示那樣在板厚方向上為具有臺階形狀，且端部310之間的重疊部的厚度可以不突出。
本實施例的儲熱水箱部的熱泄漏量與使用現(xiàn)有隔熱材料的情況比較，得到了35％的熱泄漏量減小效果。
實施例9作為第9實施例，是在圖5所示的儲熱水箱200的外周和由凝結(jié)器201a與供水導熱管201b所構(gòu)成的冷媒對換熱器201外周配置與實施例3同樣規(guī)格的真空隔熱材料301、302，如圖6(c)所示，將真空隔熱材料301沿儲熱水箱200外周的圓弧彎曲粘貼，上述真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。而且，將真空隔熱材料302沿冷媒對換熱器201外周的圓弧彎曲粘貼，上述真空隔熱材料301的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。
本實施例的儲熱水箱部的熱泄漏量與使用現(xiàn)有隔熱材料的情況比較，得到了22％的熱泄漏量減小效果。
在考察上述實施例7～9時，皆可確認到即使在高溫環(huán)境下也能發(fā)揮足夠的隔熱性能的效果。此外，與實施例7、8相比，實施例9成為熱泄漏量減小效果低的結(jié)果。從這些結(jié)果可知(1)本實施例的真空隔熱材料即使在到達80℃以上的高溫環(huán)境下也能充分地經(jīng)受使用(實施例7～9)；(2)在較厚地形成隔熱層時隔熱性能提高(實施例8和實施例9的比較)；(3)在將所使用的真空隔熱材料的端部之間重疊配置時隔熱性能提高(實施例7和實施例9的比較)；(4)使用帶有臺階形狀的真空隔熱材料也有效(實施例8)。
接著，對使用真空隔熱材料的熱水供給設備的又一實例進行說明。
表3

表中ONY聚酰胺薄膜 A親水性合成沸石PET聚對苯二甲酸乙二酯薄膜 C疏水性合成沸石EVOH乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜CPP無延展聚丙烯薄膜vm鋁蒸鍍em鋁蒸鍍+樹脂涂層表3表示在電水壺中適用的真空隔熱材料的實施例10、11的概要。在各實例中使用相同結(jié)構(gòu)的真空隔熱材料，測量熱泄漏量，并分別進行比較、研究。下面詳細描述。
實施例10作為本發(fā)明的真空隔熱材料在電水壺中使用的研究例，使用圖7、圖8來說明。圖7表示電水壺400，具備儲水容器401和蓋部402。此外，圖8表示圖7中截面B-B部。本發(fā)明的第10實施例在圖7中在儲水容器401外周將與實施例5相同規(guī)格的真空隔熱材料501如圖8(a)所示那樣粘貼，在熱水沸騰后切斷電源，然后以熱水溫度冷卻至80℃時間來比較保溫時間。將真空隔熱材料501沿儲水容器401外周的圓弧彎曲粘貼，且上述真空隔熱材料501的彎曲方向長度的端部之間重疊配置。此外，作為蓋部402的隔熱強化，可使用的真空隔熱材料503的尺寸小，所以外包材料的熱橋影響變大，因而將耳部不折疊地配置。
在將沒有真空隔熱材料情況設為100的情況下，本實施例的保溫時間為217，可確認到隔熱性能變化。
實施例11作為第11實施例，在圖7中在儲水容器401外周將與實施例5相同規(guī)格的真空隔熱材料501如圖8(b)所示那樣配置，將真空隔熱材料501沿儲水容器401外周的圓弧彎曲粘貼，且上述真空隔熱材料501的彎曲方向長度的端部之間不重疊地配置。
在將沒有真空隔熱材料情況設為100的情況下，本實施例的保溫時間為193，由于真空隔熱材料端部的熱橋影響，成為其效果比實施例10低約11％的結(jié)果。
如上所述，本發(fā)明的真空隔熱材料即使在80℃以上的高溫區(qū)域也能抑制隔熱性能的劣化，且能在長期內(nèi)維持其隔熱性能。從上述各實施例，可確認到至少在110℃的高溫區(qū)域的使用沒有問題。
其結(jié)果，作為可發(fā)揮隔熱效果的適用領(lǐng)域至少以上述溫度帶為上限，且并不限于實施例中所述的熱水供給設備，電冰箱、冷藏箱當然也可適用，浴缸、汽車和電車等車輛、住宅、住宅設備機器等需要隔熱的機器、設備等也可廣泛適用。
此外，作為第一氣密層，使用以聚酰胺樹脂薄膜(PA)、乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜的制品，作為第二氣密層，使用鋁箔(AL)、不銹鋼箔(SUS)、鐵箔(Fe)中任一種金屬箔，使用以上述第一及第二氣密層的金屬層之間相對的方式貼合的層壓薄膜，以及使用無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)和聚對苯二甲酸丁二酯樹脂薄膜(PBT)中任一種來作為熱熔敷層，且使表面保護層為比熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜的多層層壓構(gòu)成，而成為金屬膜直接封閉金屬箔特有的小洞的構(gòu)成，所以氣密性高，可抑制來自外部的氣體和水分的進入。
該效果也可通過將樹脂涂層用兩個金屬蒸鍍層夾持的構(gòu)成來保持，特別是在將耳部彎折使用的真空隔熱材料中，可長期保持氣密性的提高和熱橋的降低所產(chǎn)生的高隔熱性能。
權(quán)利要求
1.一種真空隔熱材料，具備由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材、具有表面保護層及氣密層與熱熔敷層的外包材料、以及吸附上述芯材和上述外包材料的水分與氣體成分的吸附劑，其特征在于上述外包材料的氣密層為第一氣密層、第二氣密層，以至少兩層金屬層的金屬面相對的方式層壓，使用熔點150℃以上的樹脂薄膜來作為熱熔敷層。
2.一種真空隔熱材料，具備由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材、具有表面保護層及氣密層與熱熔敷層的外包材料、將上述芯材在厚度方向上以壓縮狀態(tài)保持的內(nèi)包材料、以及吸附上述芯材、外包材料及內(nèi)包材料的水分與氣體成分的吸附劑，其特征在于，上述外包材料的氣密層具有夾持粘結(jié)層且有至少兩層金屬層的第一及第二氣密層，上述第一氣密層由在樹脂薄膜基材的單面上形成金屬膜的薄膜構(gòu)成，上述第二氣密層為金屬箔，或在樹脂薄膜基材的單面上形成金屬膜且在形成的金屬膜上涂抹氣密性樹脂的薄膜中任意之一，上述外包材料的氣密層以樹脂薄膜層/金屬膜/粘結(jié)層/金屬箔、或者樹脂薄膜層/金屬膜/樹脂涂層/粘結(jié)層/金屬膜/樹脂薄膜層的組合進行層壓，使用熔點150℃以上的樹脂薄膜來作為比上述氣密層的最內(nèi)層一側(cè)位于更靠上述芯材一側(cè)的熱熔敷層，且使用比上述熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜來作為位于比上述氣密層的最外層一側(cè)更靠外側(cè)之處的表面保護層，上述芯材不含粘結(jié)劑并在厚度方向上有恢復性，上述吸附劑容納于相對芯材的表面或厚度方向傾斜切入而設置的容納部中，上述容納部的開口重合并被壓窄。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的真空隔熱材料，其特征在于至少含有疏水性吸附劑來作為上述吸附劑。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的真空隔熱材料，其特征在于至少含有疏水性吸附劑來作為上述吸附劑。
5.根據(jù)權(quán)利要求1～4中任一項所述的真空隔熱材料，其特征在于所使用的外包材料由如下的多層層壓薄膜所構(gòu)成使用以聚酰胺樹脂薄膜(PA)、乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜的制品來作為上述第一氣密層，使用鋁箔(AL)、不銹鋼箔(SUS)、鐵箔(Fe)中任一種金屬箔作為上述第二氣密層，將上述第一及第二氣密層的金屬層之間以相對的方式貼合的層壓薄膜來作為上述氣密層，使用無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)和聚對苯二甲酸丁二酯樹脂薄膜(PBT)中任一種來作為在上述氣密層上組合的熱熔敷層，且上述表面保護層為比熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜。
6.根據(jù)權(quán)利要求1～4中任一項所述的真空隔熱材料，其特征在于所使用的外包材料由如下的多層層壓薄膜構(gòu)成使用以聚酰胺樹脂薄膜(PA)、乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜的制品來作為上述第一氣密層，使用以乙烯-乙烯醇聚合物樹脂薄膜(EVOH)、聚乙烯醇樹脂薄膜(PVA)、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂薄膜(PET)中任一種樹脂薄膜為基材，并在其單面上的使鋁(AL)、不銹鋼(SUS)中任一種金屬成膜之上設置了氣密性樹脂涂抹層的制品來作為上述第二氣密層，上述氣密層由第一和第二氣密層構(gòu)成，為由上述第一及第二氣密層的金屬層之間以相對的方式貼合的層壓薄膜，使用無延展聚丙烯樹脂薄膜(CPP)和聚對苯二甲酸丁二酯樹脂薄膜(PBT)中任一種來作為在上述氣密層上組合的熱熔敷層，且上述表面保護層為比熱熔敷層熔點高的樹脂薄膜。
7.根據(jù)權(quán)利要求1～4中任一項所述的真空隔熱材料，其特征在于作為粘結(jié)上述第一氣密層和上述第二氣密層之間的粘結(jié)劑，使用熱固性樹脂或者具有比上述熱熔敷層熔點高的粘結(jié)劑。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的真空隔熱材料，其特征在于作為粘結(jié)上述第一氣密層和上述第二氣密層之間的粘結(jié)劑，使用熱固性樹脂或者具有比上述熱熔敷層熔點高的粘結(jié)劑。
9.根據(jù)權(quán)利要求6所述的真空隔熱材料，其特征在于作為粘結(jié)上述第一氣密層和上述第二氣密層之間的粘結(jié)劑，使用熱固性樹脂或者具有比上述熱熔敷層熔點高的粘著劑。
10.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的真空隔熱材料，其特征在于上述疏水性吸附劑是SiO2/Al2O3比為20以上且為不燃燒性的高硅沸石。
11.一種熱水供給設備，在至少具備儲熱水箱的熱泵式等熱水供給設備中，其特征在于將權(quán)利要求1～10任一項所述的真空隔熱材料沿上述儲熱水箱外周圓弧狀地彎曲配置，且上述圓弧端部的隔熱至少配置兩重。
12.一種電動式熱水設備，其為至少具有將水燒開的功能和保溫功能，且由外輪廓容器和儲水用容器及蓋部構(gòu)成的電動式熱水設備，其特征在于將權(quán)利要求1～10任一項所述的真空隔熱材料沿上述儲水用容器外周彎曲配置，且上述真空隔熱材料的彎曲方向的端部配置兩重。
全文摘要
本發(fā)明提供即使在高溫環(huán)境下也能維持高隔熱性能的真空隔熱材料，且提供具有高隔熱性能的熱水供給設備。在具備由無機纖維聚合物構(gòu)成的芯材(51)、具有表面保護層及氣密層與熱熔敷層的外包材料(52)、以及將芯材(51)和外包材料(52)的水分與氣體成分吸附的吸附劑(53)的真空隔熱材料中，通過外包材料(52)的氣密層為第一氣密層、第二氣密層以至少兩層金屬層的金屬面相對的方式層壓，且使用熔點150℃以上的樹脂薄膜來作作為熱熔敷層，使得在高溫環(huán)境下也能在長期內(nèi)維持隔熱性能。
文檔編號F16L59/06GK101046271SQ20071007880
公開日2007年10月3日 申請日期2007年2月15日 優(yōu)先權(quán)日2006年3月30日
發(fā)明者越后屋恒, 荒木邦成, 福田克美, 鶴賀俊光, 嘉本大五郎 申請人:日立空調(diào)·家用電器株式會社