本發(fā)明實施例涉及風機
技術領域：
，具體涉及一種后向離心風機。
背景技術：
：離心風機用于將軸向到來氣流轉變成周向氣流，而離心風機葉輪是離心風機的重要部件?，F(xiàn)有技術中，后向離心風機被廣泛用于對聲學品質要求較高的領域。隨著空氣動力學的不斷進步，各種風機的葉輪研發(fā)都在采用更新穎的設計以獲得更高的效率、更低的噪聲、更高的聲學品質。對于后向離心風機而言，效率和噪音往往是相斥的，高效率往往將帶來較高的噪音?，F(xiàn)有技術的后向離心風機，葉片后緣在過旋轉軸線的豎直面的正投影為直線，當氣體經(jīng)頂蓋組件進入葉片內時，在葉片后緣形成較大渦流，噪音大。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明實施例提供一種后向離心風機，用于降低噪音，提高風機效率。本發(fā)明實施例一種后向離心風機的技術方案包括：底部盤件、頂蓋盤件和位于所述底部盤件、頂蓋盤件之間的葉片，其特征在于，葉片后緣由第一平面段、曲面段和第二平面段依次組成；所述第一平面段、所述曲面段、所述第二平面段在特定豎直面上的投影分別為第一直線段、曲線段、第二直線段，所述第一直線段和所述第二直線段的高度之和為所述第一直線段、所述曲線段和所述第二直線段的整體高度之和的5％～20％。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述第一直線段或所述第二直線段的高度為所述第一直線段、所述曲線段和所述第二直線段的整體高度之和的2％～15％。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述頂蓋盤件靠近所述底部盤件的最外周部在所述特定豎直面上的投影為第三直線段，所述第三直線段與所述第一直線段的夾角為45°～90°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述第三直線段與所述第一直線段的夾角為90°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，在所述頂蓋盤件靠近所述底部盤件的最外周部上，遠離所述旋轉軸線的最外端的端點的切線與第三直線段的夾角為﹣45°～45°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述底部盤件遠離所述頂蓋盤件的最外周部在所述特定豎直面上的投影為第四直線段，所述第四直線段與所述第二直線段的夾角為45°～90°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述第四直線段與所述第二直線段的夾角為90°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述頂蓋盤件和所述底部盤件為沿進風方向外徑逐漸增大的喇叭形；所述頂蓋盤件靠近所述底部盤件的最外周部為所述頂蓋盤件的外徑最大處，所述底部盤件遠離所述頂蓋盤件的最外周部為所述底部盤件的外徑最大處，所述頂蓋盤件外徑最大處的外徑與所述底部盤件外徑最大處的外徑之比的范圍為1～1.2。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述曲面段上的任意一點的切線與旋轉軸線的平行線的夾角范圍是20°～60°。優(yōu)選的，在上述后向離心風機的技術方案中，所述曲面段的兩端的連線與旋轉軸線的平行線的夾角范圍為10°～45°。采用上述技術方案的有益效果是：由于本實施例中后向離心風機的葉片后緣由第一平面段、曲面段和第二平面段組成，曲面段連接在第一平面段和第二平面段之間，第一平面段、曲面段、第二平面段在特定豎直面上的投影分別為第一直線段、曲線段、第二直線段，當外界氣體經(jīng)頂蓋盤件流入葉片內時，由于葉片后緣包括曲面段，使得渦流區(qū)域減小，降低了噪音，提高了風機效率。附圖說明為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術中的技術方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其它的附圖。圖1為本發(fā)明實施例一種后向離心風機的結構圖；圖2為本發(fā)明實施例一種后向離心風機的葉片的結構圖；圖3為本發(fā)明實施例一種后向離心風機的頂蓋盤件的一個實施例的結構圖；圖4為本發(fā)明實施例一種后向離心風機的頂蓋盤件的另一個實施例的結構圖；圖5為本發(fā)明實施例一種后向離心風機的葉片后緣與頂蓋盤件和底部盤件的夾角示意圖。具體實施方式本發(fā)明實施例提供一種后向離心風機，用于降低噪音，提高風機效率。下面將結合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。如圖1所示，后向離心風機包括底部盤件3、頂蓋盤件1和位于底部盤件3、頂蓋盤件1之間的葉片2，葉片2包括固定在底部盤件3上的葉片根部、與葉片根部相對應并固定在頂蓋盤件1上的葉片端部、靠近底部盤件中心的葉片前緣和遠離底部盤件中心的葉片后緣；如圖2所示，葉片后緣為由第一平面段21、至少一個曲面段22和第二平面段23組成的一體結構，曲面段22連接在第一平面段21和第二平面段23之間，第一平面段21、曲面段22、第二平面段23在特定豎直面上的投影分別為第一直線段、曲線段和第二直線段，第一直線段和第二直線段的高度之和為第一直線段、曲線段和第二直線段的整體高度之和的5％～20％。該特定豎直面只需要滿足能夠實現(xiàn)第一平面段21、曲面段22和第二平面段23在其上的投影為直線、曲線即可，如特定豎直面可以為過旋轉軸線的豎直面。需要說明的是，第一直線段、第二直線段的高度占整體高度的比例越大，說明與現(xiàn)有風機更接近，直線段占比例越大，流道內渦流區(qū)域更大，流道不流暢，從而造成效率低，噪音高。關于第一直線段和第二直線段的高度與整體高度的比例關系，本發(fā)明人進行多次試驗，下表是相關的試驗數(shù)據(jù)。直線段比例轉速RPM最高靜壓效率η噪音值db(A)5％320065.11％72.710％320064.86％72.915％320064.13％73.320％320063.89％73.4經(jīng)過對現(xiàn)有風機的噪音值的測試，得到現(xiàn)有風機噪音值為76.3db，經(jīng)過比對可以發(fā)現(xiàn)，本發(fā)明實施例中的后向離心風機噪音值至少減少了2.9db，噪音值大大減小。進一步的，當?shù)谝恢本€段和第二直線段的高度之和為第一直線段、曲線段和第二直線段的整體高度之和的5％～20％時，第一直線段或第二直線段的高度可分別為第一直線段、曲線段和第二直線段的整體高度之和的2％～15％。關于第一直線段或第二直線段的高度與整體高度的比例關系，本發(fā)明人進行多次試驗，下表是相關的試驗數(shù)據(jù)。直線段比例轉速RPM最高靜壓效率η噪音值db(A)2％320063.67％73.710％320064.11％72.915％320063.99％73.6通過該表可以發(fā)現(xiàn)，通過設置第一直線段或第二直線段的高度在整體高度中的比例，本發(fā)明的后向離心風機的噪音值在73db左右波動，相對于現(xiàn)有風機噪音值為76.3db，噪音大大減小。如圖5所示，在上述后向離心風機的技術方案中，頂蓋盤件1靠近底部盤件3的最外周部在特定豎直面上的投影為第三直線段，第三直線段與第一直線段的夾角θ1為45°～90°，需要說明的是，頂蓋盤件1與葉輪2的夾角范圍在45°～90°時能有效的抑制葉輪吸力面與頂蓋盤件1的邊界分離，特別是當葉片出口角及頂蓋盤件尺寸達到極限無法優(yōu)化調整，此夾角更能發(fā)揮提高效率的作用。優(yōu)選的，第三直線段與第一直線段的夾角為90°，也就是說，第一平面段垂直于特定豎直面。如圖3和圖4所示，在頂蓋盤件1靠近底部盤件3的最外周部上，遠離旋轉軸線的最外端的端點切線與第三直線段的夾角γ范圍為﹣45°～45°。如圖5所示，在上述后向離心風機的技術方案中，底部盤件3遠離頂蓋盤件1的最外周部在特定豎直面上的投影為第四直線段，第四直線段與第二直線段的夾角θ2為45°～90°。需要說明的是，當?shù)撞勘P件3與葉輪2的夾角范圍在45°～90°時，能使靠近底部盤件3的葉片出口角做到比較大的值，能提高風量和靜壓并能有效的抑制底部盤件與葉片的邊界分離。優(yōu)選的，第四直線段與第二直線段的夾角為90°，也就是說，第二平面段垂直于特定豎直面。如圖1和圖5所示，頂蓋盤件1和底部盤件3均為沿進風方向外徑逐漸增大的喇叭形，根據(jù)附圖可以明確的是，頂蓋盤件1靠近底部盤件3的最外周部為頂蓋盤件1的外徑最大處，底部盤件3遠離頂蓋盤件1的最外周部為底部盤件3的外徑最大處，頂蓋盤件外徑最大處的外徑與底部盤件外徑最大處的外徑之比的范圍為1～1.2。關于上述外徑之比的范圍，本發(fā)明人經(jīng)過多次試驗，下表是相關的試驗數(shù)據(jù)。外徑之比范圍轉速RPM噪音值db(A)＜13200＞72.91～1.2320072.1～72.9＞1.23200＞72.9如圖2所示，曲面段上的任意一點的切線與旋轉軸線的平行線的夾角β范圍是20°～60°?？梢岳斫獾氖?，當夾角特別大的時候，就意味著頂蓋盤件1或底部盤件3與葉片2的夾角會比較小，當夾角特別小的時候，這與現(xiàn)有風機差異不大，性能不好。關于β的范圍，本發(fā)明人經(jīng)過多次試驗，下表是相關的試驗數(shù)據(jù)。β范圍轉速RPM最高靜壓效率η噪音值db(A)＜20°3200＜64.23％＞72.720°～60°320064.23％-65.11％72.1-72.7＞60°3200＜64.23％＞72.7進一步的，曲面段的兩端的連線與旋轉軸線的平行線的夾角α范圍為10°～45°，關于α的范圍，本發(fā)明人經(jīng)過多次試驗，下表是相關的試驗數(shù)據(jù)。α范圍轉速RPM最高靜壓效率η噪音值db(A)＜10°3200＜63.33％＞73.910°～45°320063.33％-65.11％72.7-73.9＞45°3200＜63.33％＞73.9經(jīng)過測試，本發(fā)明實施例中的后向離心風機與現(xiàn)有風機進行比對，發(fā)現(xiàn)本發(fā)明實施例中的后向離心風機在降低噪音、提高效率方面均有了顯著提高，對比數(shù)據(jù)具體如下：根據(jù)對上述試驗數(shù)據(jù)的分析，可以清楚的發(fā)現(xiàn)，本發(fā)明實施例中的后向離心風機相對于現(xiàn)有風機而言，噪音值減小了3.6db，葉輪最高靜壓效率提高了6.23％。同時將本發(fā)明中的后向離心風機與標桿風機(目標風機，將要超越的風機)進行比對，試驗數(shù)據(jù)如下。根據(jù)對上述試驗數(shù)據(jù)的分析，可以清楚的發(fā)現(xiàn)，標桿風機屬于現(xiàn)有風機中性能較好的，但是本發(fā)明的后向離心風機的噪音值相對齊減小了1.4db。以上對本發(fā)明進行了詳細介紹，對于本領域的一般技術人員，依據(jù)本發(fā)明實施例的思想，在具體實施方式及應用范圍上均會有改變之處，綜上所述，本說明書內容不應理解為對本發(fā)明的限制。當前第1頁1 2 3