電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮的制造方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明涉及一種電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)。本發(fā)明具有機(jī)油回收部件（180），并限制機(jī)油回收部件（180）及其與靠近它的部件之間的設(shè)置位置等相對(duì)的大小，以防止沿著旋轉(zhuǎn)軸（113）上升的機(jī)油與制冷劑一同排出。由此，機(jī)油的流動(dòng)由于受到機(jī)油回收部件（180）和其與靠近的部件之間形成的流路的引導(dǎo)，機(jī)油將被有效回收，從而可減小制冷循環(huán)的油循環(huán)率并提高壓縮性能。
【專(zhuān)利說(shuō)明】電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)
[0001]本申請(qǐng)是 申請(qǐng)人:為“LG電子株式會(huì)社”、申請(qǐng)日為2009年7月27日、申請(qǐng)?zhí)枮?00980128715.2、發(fā)明名稱(chēng)為“機(jī)油回收部件及采用該部件的電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)”的申請(qǐng)的
分案申請(qǐng)。
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0002]本發(fā)明涉及電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)，在本發(fā)明中，即使隨著旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)而機(jī)油上升，通過(guò)限定機(jī)油回收部件及其與靠近它的其它部件間的設(shè)置位置及尺寸，可形成有效回收機(jī)油的流路。
【背景技術(shù)】
[0003]一般來(lái)說(shuō)，壓縮機(jī)(Compressor)是從電機(jī)或渦輪機(jī)等動(dòng)力生成裝置傳遞到動(dòng)力，壓縮空氣、制冷劑或除此之外的多種工作氣體以提高壓力的機(jī)械裝置，其廣泛應(yīng)用于冰箱和空調(diào)等家用電器或整個(gè)工業(yè)。
[0004]上述壓縮機(jī)大體上分為:在活塞(Piston)和氣缸(Cylinder)之間形成吸入、排出工作氣體的壓縮空間，以使活塞在氣缸內(nèi)部進(jìn)行直線(xiàn)往復(fù)運(yùn)動(dòng)并壓縮制冷劑的往復(fù)式壓縮機(jī)(Reciprocating compressor);在偏心旋轉(zhuǎn)的滾柱(Roller)和氣缸(Cylinder)之間形成吸入、排出工作氣體的壓縮空間，以使?jié)L柱沿著氣缸內(nèi)壁進(jìn)行偏心旋轉(zhuǎn)的同時(shí)壓縮制冷劑的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)(Rotary compressor);在回轉(zhuǎn)潤(rùn)旋盤(pán)(Orbiting scroll)和固定潤(rùn)旋盤(pán)(Fixed scroll)之間形成吸入、排出工作氣體的壓縮空間，以使回轉(zhuǎn)渦旋盤(pán)沿著固定渦旋盤(pán)進(jìn)行旋轉(zhuǎn)的同時(shí)壓縮制冷劑的潤(rùn)旋式壓縮機(jī)(ScrolI compressor)。
[0005]韓國(guó)公開(kāi)專(zhuān)利公報(bào)10-1996-0023817中公開(kāi)了旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，其中，氣缸及電動(dòng)機(jī)沿軸向?qū)盈B，使在壓縮一定容量的氣缸中進(jìn)行制冷劑的壓縮。當(dāng)然，作為電動(dòng)機(jī)采用定速型電機(jī)時(shí)，電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速均勻而能均勻地調(diào)節(jié)每單位時(shí)間的壓縮容量，而當(dāng)作為電動(dòng)機(jī)采用可逆型電機(jī)時(shí)，隨著電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速可變，能改變每單位時(shí)間的壓縮容量。
[0006]韓國(guó)公開(kāi)專(zhuān)利公報(bào)10-2005-0062995中公開(kāi)了旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)，其中，兩個(gè)氣缸及電動(dòng)機(jī)沿軸向?qū)盈B，在壓縮相同容量的兩個(gè)氣缸中同時(shí)進(jìn)行制冷劑的壓縮，從而與一級(jí)壓縮機(jī)比較時(shí)將壓縮容量提高了兩倍。
[0007]韓國(guó)公開(kāi)專(zhuān)利公報(bào)10-2007-0009958中公開(kāi)了旋轉(zhuǎn)式二級(jí)壓縮機(jī)，其中，兩個(gè)氣缸及電動(dòng)機(jī)沿軸向?qū)盈B，并具有連接兩個(gè)氣缸的另外的流路，在一個(gè)氣缸中壓縮的制冷劑在另外的氣缸中得到壓縮，與一級(jí)壓縮機(jī)比較時(shí)將壓縮程度提高了兩倍。
[0008]如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)采用于制冷循環(huán)中，隨著旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)，為了冷卻、潤(rùn)滑其內(nèi)部的部件而循環(huán)機(jī)油。此時(shí)，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)內(nèi)部，液體形態(tài)的機(jī)油的一部分將與氣體形態(tài)的制冷劑一同排出。但是，若旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)側(cè)的機(jī)油過(guò)度排出到制冷循環(huán)時(shí)，因機(jī)油不足而導(dǎo)致旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)內(nèi)部的各部件磨損、過(guò)熱而降低運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性，或是機(jī)油沿著制冷循環(huán)流動(dòng)的同時(shí)因溫度及壓力的降低導(dǎo)致其堆積于流路上而很難回收。因此，為了防止機(jī)油與高壓的制冷劑一同沿著制冷循環(huán)排出，旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中采用多種機(jī)油回收結(jié)構(gòu)。
[0009]此外，旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中具有壓縮機(jī)構(gòu)部及驅(qū)動(dòng)該壓縮機(jī)構(gòu)部的電機(jī)形態(tài)的電動(dòng)機(jī)部，電動(dòng)機(jī)根據(jù)纏繞線(xiàn)圈的方法而劃分為分布繞組(Distributed winding)和集中繞組(Concentrated winding)。
[0010]分布繞組是各相的繞組分布于多個(gè)槽而纏繞的方式，隨著槽上疊加多個(gè)線(xiàn)圈組，沿繞組的軸向的線(xiàn)圈端(coil end)將變大,在槽內(nèi)插入的線(xiàn)圈占空系數(shù)(space factor)也不高。因此，采用分布繞組電機(jī)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)由于其繞組占空系數(shù)不高，相對(duì)地在電機(jī)內(nèi)留有較多剩余空間，即使機(jī)油被抽吸，其將通過(guò)分布繞組電機(jī)回收，因此不采用另外的機(jī)油回收口或機(jī)油回收結(jié)構(gòu)也無(wú)妨。
[0011]集中繞組是集中于一個(gè)槽而纏繞的方式，集中繞組槽與分布繞組槽比較時(shí)，其面積較小且極(pole)的數(shù)量增多，其以將繞組直接纏繞于極的直接繞組方式(Directwinding type )或是以將繞組插入于定子的內(nèi)徑槽開(kāi)口槽的插入繞組方式(Insertwinding type)進(jìn)行纏繞,其沿繞組的軸向的線(xiàn)圈端與分布繞組比較時(shí)變短且繞組占空系數(shù)也變高。因此，采用集中繞組電機(jī)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)因繞組占空系數(shù)高，相對(duì)地電機(jī)內(nèi)的剩余空間不多，使得可回收機(jī)油的剩余空間不多，即使機(jī)油被抽吸，其較難通過(guò)集中繞組電機(jī)回收，為了容易回收機(jī)油而優(yōu)選地采用機(jī)油回收口或機(jī)油回收結(jié)構(gòu)。
[0012]圖1是表示作為現(xiàn)有技術(shù)的一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖，圖2是表示圖1中采用的機(jī)油分離部件的附著結(jié)構(gòu)的裝配分解圖。
[0013]日本專(zhuān)利申請(qǐng)94-317020中公開(kāi)了旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)及機(jī)油回收結(jié)構(gòu)，如圖1及圖2所示，在密閉機(jī)殼10內(nèi)部具有電動(dòng)機(jī)部11及壓縮部12，電動(dòng)機(jī)部11由定子13、轉(zhuǎn)子14及旋轉(zhuǎn)軸15構(gòu)成，機(jī)油分離部件50安裝于轉(zhuǎn)子14的上端中心。由此，當(dāng)供電時(shí)，旋轉(zhuǎn)軸15將由定子13和轉(zhuǎn)子14的相互電磁作用力進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，制冷劑在壓縮部12得到壓縮后，以填充于密閉機(jī)殼10的狀態(tài)排出到外部。并且，密閉機(jī)殼10底面儲(chǔ)存的機(jī)油也將沿著旋轉(zhuǎn)軸15上升，其經(jīng)由轉(zhuǎn)子14的中心部并和與轉(zhuǎn)子14 一同旋轉(zhuǎn)的機(jī)油分離部件50碰撞而向徑向引導(dǎo)后，通過(guò)包括多個(gè)孔54在內(nèi)的定子13和轉(zhuǎn)子14之間的間隔再回收到密閉機(jī)殼10底面，所述孔54沿軸向貫通地設(shè)置于轉(zhuǎn)子14的中心部周?chē)?br> [0014]但是，在如上所述的現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，即使機(jī)油被抽吸，其與機(jī)油分離部件碰撞，而只有通過(guò)包括轉(zhuǎn)子的孔等限定的空間的定子和轉(zhuǎn)子之間的間隔才能被回收，因此，在可逆式壓縮機(jī)的情況下，即使通過(guò)速度可變而抽吸出過(guò)度的機(jī)油，也只有一部分的機(jī)油被回收到限制的空間，從而旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)內(nèi)部的機(jī)油回收率降低，且從旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)排出的機(jī)油將沿著采用旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制冷循環(huán)流動(dòng)，其堆積于配管而較難再回收到旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)，旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)側(cè)的各部件可能會(huì)發(fā)生磨損，存在降低運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性的問(wèn)題。
[0015]圖3是分析現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的機(jī)油流動(dòng)路徑的圖表，圖3中表示的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)與圖1中表示的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)相同，其只省略了機(jī)油分離部件。當(dāng)如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)為了壓縮制冷劑而進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)油與制冷劑一同沿著以旋轉(zhuǎn)軸為中心的主流路部A上升后，與密閉機(jī)殼碰撞并通過(guò)主流路部A周?chē)幕厥樟髀凡緽回收。此時(shí)，回收流路部B如上所述包括:作為多個(gè)孔的第一回收流路BI，其在轉(zhuǎn)子的中心部周?chē)剌S向貫通地設(shè)置；作為定子和轉(zhuǎn)子之間的間隔的第二回收流路B2 ;以及作為密閉機(jī)殼和定子之間的空間的第三回收流路B3，由此，可回收機(jī)油的流路將變得更寬。當(dāng)然，即使沿著主流路部A垂直上升的機(jī)油與密閉機(jī)殼碰撞，也是沿著與主流路部A相對(duì)靠近的第一、第二回收流路B1、B2回收比較多的量的機(jī)油，而沿著與主流路部A相對(duì)較遠(yuǎn)的第三回收流路B3則只回收比較少的量的機(jī)油。
[0016]在如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，與主流路部比較時(shí)，回收流路部較小形成，導(dǎo)致機(jī)油回收率降低，通過(guò)主流路部抽吸的機(jī)油的速度為10m/s程度的較快速度，而通過(guò)位于回收流路部中的最外側(cè)的回收流路回收的機(jī)油的速度為0.005m/s程度的較慢速度，從而大量的機(jī)油停留于密閉機(jī)殼上部，并容易地與高溫高壓的制冷劑一同排出到密閉機(jī)殼外部，隨著機(jī)油回收率降低，如上所述由部件的摩擦、磨損引起運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性降低的問(wèn)題。

【發(fā)明內(nèi)容】
[0017]本發(fā)明是為了解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問(wèn)題而作出的，其目的在于提供一種機(jī)油回收部件及采用該部件的電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)，在本發(fā)明中，利用轉(zhuǎn)子的離心力，與機(jī)油的抽吸速度成比例地提高機(jī)油的回收速度，從而可提高機(jī)油回收率。
[0018]并且，本發(fā)明的目的在于提供一種機(jī)油回收部件及采用該部件的電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)，在本發(fā)明中，即使機(jī)油沿軸向抽吸，也將機(jī)油的流動(dòng)向徑向強(qiáng)制引導(dǎo)的同時(shí)，使其在徑向的最外廓部分迅速被回收。
[0019]用于解決上述課題的本發(fā)明的一例提供一種機(jī)油回收部件，其特征在于，包括:筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿徑向擴(kuò)展；引導(dǎo)部的直徑a相對(duì)于本體的下部直徑b的比率保持2.85以上，即滿(mǎn)足a/b ^ 2.85。
[0020]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，引導(dǎo)部的直徑a相對(duì)于本體的下部直徑b的比率保持3.15以下，即滿(mǎn)足a/b ( 3.15。
[0021]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持35.85以上，即滿(mǎn)足a/b+Lo35.85。[0022]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持47.5以下，即滿(mǎn)足a/b+Lo < 47.5。
[0023]并且，本發(fā)明另一例提供一種電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，包括:旋轉(zhuǎn)軸，其下端浸泡于機(jī)油中，轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，定子，其與轉(zhuǎn)子的外周面之間保持間隔，而且在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的，以及機(jī)油回收部件，其結(jié)合于轉(zhuǎn)子的中心，其沿軸向的高度Lo高于線(xiàn)圈端的軸向高度Lc，從而能夠沿徑向引導(dǎo)因旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)而上升的機(jī)油。
[0024]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持0.63以上，以提高機(jī)油回收率。
[0025]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持1.19以下，以減小流路阻力。
[0026]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件包括:圓筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿徑向擴(kuò)展；機(jī)油回收部件的上端直徑d2是引導(dǎo)部的直徑。
[0027]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持2.85以上，即滿(mǎn)足a/b2.85，以提高機(jī)油回收率。[0028]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持3.15以下，即滿(mǎn)足a/b ( 3.15，以減小流路阻力。
[0029]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持35.85以上，即滿(mǎn)足a/b+Lo≥35.85。
[0030]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持47.5以下，即滿(mǎn)足a/b+Lo < 47.5。
[0031]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件包括:筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿徑向擴(kuò)展；機(jī)油回收部件的上端直徑a是引導(dǎo)部的直徑，機(jī)油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。 [0032]另外，本發(fā)明又一例提供一種壓縮機(jī)，其特征在于，包括:密閉容器，其中流入、流出制冷劑，并在其底面儲(chǔ)存有機(jī)油，壓縮機(jī)構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)下部，用于壓縮制冷劑，電動(dòng)機(jī)構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)上部，用于向壓縮機(jī)構(gòu)部供給動(dòng)力，以及機(jī)油回收部件，其結(jié)合于電動(dòng)機(jī)構(gòu)部的中心，沿徑向引導(dǎo)當(dāng)電動(dòng)機(jī)構(gòu)部運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)沿著電動(dòng)機(jī)構(gòu)部上升的機(jī)油；在軸向上，機(jī)油回收部件的上端比電動(dòng)機(jī)構(gòu)部的上端更高。
[0033]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動(dòng)機(jī)構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的；機(jī)油回收部件結(jié)合于轉(zhuǎn)子的中心，并使機(jī)油回收部件的軸向高度Lo保持線(xiàn)圈端的軸向高度Lc以上，即滿(mǎn)足Lo > Lc。
[0034]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動(dòng)機(jī)構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的；機(jī)油回收部件的軸向高度Lo在線(xiàn)圈端的軸向高度Lc加上電線(xiàn)引出空間的軸向高度f(wàn)得到的值以下，即滿(mǎn)足Lo ( Lc+f。
[0035]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電線(xiàn)引出空間是將電線(xiàn)從線(xiàn)圈端引出到密閉容器的作業(yè)所需的最小限度的空間。
[0036]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個(gè)機(jī)油回收口，上述多個(gè)機(jī)油回收口用于將與機(jī)油回收部件碰撞的機(jī)油回收到密閉容器的下部，機(jī)油回收口的截面積A2相對(duì)于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。
[0037]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多個(gè)第一機(jī)油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機(jī)油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的多個(gè)第三機(jī)油回收口中的至少一個(gè)。
[0038]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動(dòng)機(jī)部包括:旋轉(zhuǎn)軸，其與壓縮機(jī)構(gòu)部連接，圓筒形轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，圓筒形定子，其在轉(zhuǎn)子的外周面保持間隔地固定在密閉容器內(nèi)，而且在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的；機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持0.63以上，以提高機(jī)油回收率。
[0039]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持1.19以下，以減小流路阻力。
[0040]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件包括:圓筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿徑向擴(kuò)展；機(jī)油回收部件的上端直徑d2是引導(dǎo)部的直徑。
[0041]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個(gè)機(jī)油回收口，上述多個(gè)機(jī)油回收口用于將與機(jī)油回收部件碰撞的機(jī)油回收到密閉容器的下部，機(jī)油回收口的截面積A2相對(duì)于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3.0%以下。
[0042]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多個(gè)第一機(jī)油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機(jī)油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的多個(gè)第三機(jī)油回收口中的至少一個(gè)。
[0043]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持2.85以上，即滿(mǎn)足a/b≥2.85，以提高機(jī)油回收率。
[0044]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持3.15以下，即滿(mǎn)足a/b ( 3.15，以減小流路阻力。
[0045]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持35.85以上，即滿(mǎn)足a/b+Lo≥35.85。
[0046]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持47.5以下，即滿(mǎn)足a/b+Lo < 47.5。
[0047]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機(jī)油回收部件包括:筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿徑向擴(kuò)展；機(jī)油回收部件的上端直徑a是引導(dǎo)部的直徑，機(jī)油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。
[0048]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個(gè)機(jī)油回收口，上述多個(gè)機(jī)油回收口用于將與機(jī)油回收部件碰撞的機(jī)油回收到密閉容器的下部，機(jī)油回收口的截面積A2相對(duì)于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。
[0049]并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動(dòng)機(jī)構(gòu)部包括:定子，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)面，以及轉(zhuǎn)子，其能夠旋轉(zhuǎn)地設(shè)置于定子的內(nèi)側(cè)；機(jī)油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多個(gè)第一機(jī)油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機(jī)油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的多個(gè)第三機(jī)油回收口中的至少一個(gè)。
[0050]根據(jù)如上構(gòu)成的本發(fā)明中的機(jī)油回收部件及采用該機(jī)油回收部件的電動(dòng)機(jī)構(gòu)和壓縮機(jī)，由于限制機(jī)油回收部件和其與靠近它的定子之間的設(shè)置位置及大小，即使機(jī)油沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸并與密閉容器中填充的制冷劑混合，也因?yàn)槠渑c機(jī)油回收部件碰撞，并由離心力沿徑向受到引導(dǎo)，從而具有可從制冷劑簡(jiǎn)單分離出機(jī)油，并防止機(jī)油與制冷劑一同排出的優(yōu)點(diǎn)。
[0051]并且，在本發(fā)明中，具有轉(zhuǎn)子本身的機(jī)油回收口，作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的機(jī)油回收口，除此之外還具有定子和密閉容器之間的追加的機(jī)油回收口，機(jī)油將由機(jī)油回收部件引導(dǎo)，并通過(guò)多種機(jī)油回收口回收，具有即使壓縮機(jī)進(jìn)行高速運(yùn)轉(zhuǎn)，也可迅速回收機(jī)油的同時(shí)使其再循環(huán)的優(yōu)點(diǎn)。
[0052]并且，在本發(fā)明中，即使機(jī)油隨著壓縮機(jī)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)而被抽吸，機(jī)油將與機(jī)油回收部件碰撞并沿徑向受到引導(dǎo)，通過(guò)位于徑向的最外廓的定子和密閉容器之間的機(jī)油回收口回收，具有可防止因壓縮機(jī)內(nèi)部的機(jī)油不足引起的部件的磨損、損傷，并提高壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性的優(yōu)點(diǎn)。
【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0053]圖1是表示現(xiàn)有技術(shù)中的一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。
[0054]圖2是表示圖1中適用的機(jī)油分離部件的附著結(jié)構(gòu)的裝配分解圖。[0055]圖3是分析現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的機(jī)油流動(dòng)路徑的圖表。
[0056]圖4是表示本發(fā)明中的一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。
[0057]圖5是從下部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)的第一壓縮組件一例的示意圖。
[0058]圖6是從上部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)的第二壓縮組件一例的示意圖。
[0059]圖7是更詳細(xì)表示圖4的機(jī)油回收結(jié)構(gòu)的縱截面圖。
[0060]圖8是更詳細(xì)表示圖4的機(jī)油回收口的橫截面圖。
[0061]圖9是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與高度的機(jī)油回收部件的高度相對(duì)于線(xiàn)圈端的比率Lo/Lc對(duì)應(yīng)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
[0062]圖10是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與機(jī)油回收部件的直徑相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑的比率d2/dl對(duì)應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
[0063]圖11是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與機(jī)油回收部件的上/下端直徑比率a/b對(duì)應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
【具體實(shí)施方式】
[0064]以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)的說(shuō)明。
[0065]圖4是表示本發(fā)明中的一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。
[0066]本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的一實(shí)施例為旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)，如圖4所示，其在密閉容器101上下部具有電動(dòng)機(jī)構(gòu)部(未圖示)及壓縮機(jī)構(gòu)部(未圖示)，電動(dòng)機(jī)構(gòu)部是用于生成旋轉(zhuǎn)力的電動(dòng)機(jī)110，壓縮機(jī)構(gòu)部中包括:第一壓縮組件120，其用于壓縮被吸入的制冷劑的一部分；第二壓縮組件130，其用于壓縮被吸入的制冷劑的其余部分；中間板140，其用于劃分第一、第二壓縮組件120、130 ;第一軸承161及蓋171，其構(gòu)成與第一壓縮組件120下側(cè)連通的第一排出空間；以及第二軸承162及蓋172，其構(gòu)成與第二壓縮組件130上側(cè)連通的第二排出空間。當(dāng)然，旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)100構(gòu)成包括冷凝器、毛細(xì)管或電子膨脹閥、蒸發(fā)器的冰箱或空調(diào)等制冷循環(huán)的一部分，在儲(chǔ)液器(accumulator) A中分離出氣液狀制冷劑后，只使氣體制冷劑流入到旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)100中。
[0067]密閉容器101是填充高壓的制冷劑的空間，在密閉容器101的側(cè)面貫通設(shè)置有用于向第一、第二壓縮組件120、130吸入制冷劑的第一、第二流入管151、152，在密閉容器101的上面設(shè)置有用于排出高壓的制冷劑的流出管153。
[0068]電動(dòng)機(jī)110包括定子111、轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113。在定子111中，在層疊有環(huán)形狀的電磁鋼板的鐵芯Illa中纏繞線(xiàn)圈，在采用于本發(fā)明的實(shí)施例中，以集中繞組方式中的插入(Insert)方式，采用隨著纏繞線(xiàn)圈而剩余空間不多的結(jié)構(gòu)，線(xiàn)圈端Illb設(shè)置于鐵芯Illa的上下部，并固定設(shè)置于密閉容器101內(nèi)側(cè)。轉(zhuǎn)子112也由電磁鋼板層疊而構(gòu)成，并保持間隔地設(shè)置于定子111內(nèi)側(cè)。旋轉(zhuǎn)軸113貫通轉(zhuǎn)子112的中央，并固定于轉(zhuǎn)子112。當(dāng)在電動(dòng)機(jī)110中接入電流時(shí)，轉(zhuǎn)子112由定子111和轉(zhuǎn)子112之間的相互電磁力進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，固定于轉(zhuǎn)子112上的旋轉(zhuǎn)軸113也將與轉(zhuǎn)子112 —同進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)軸113從轉(zhuǎn)子112延長(zhǎng)至第一壓縮組件120，使得貫通第一壓縮組件120、中間板140、第二壓縮組件130的中央部。
[0069]第一壓縮組件120及第二壓縮組件130在中間設(shè)置中間板140，并可從下部以第一壓縮組件120 —中間板140 —第二壓縮組件130的順序?qū)盈B，或是相反地從下部以第二壓縮組件130 —中間板140 —第一壓縮組件120順序?qū)盈B。并且，與第一壓縮組件120、中間板140及第二壓縮組件130的層疊順序無(wú)關(guān)，在各壓縮組件120、130的下部及上部分別設(shè)置有第一軸承161及第二軸承162，幫助旋轉(zhuǎn)軸113的旋轉(zhuǎn)，并支撐垂直層疊的二級(jí)壓縮組件120、130的各部件的載荷。設(shè)置于上側(cè)的第二軸承162三點(diǎn)焊接于密閉容器101，以支撐二級(jí)壓縮組件120、130的載荷，并使其固定于密閉容器101。
[0070]在第一壓縮組件120下側(cè)由第一軸承161及蓋171形成用于暫時(shí)儲(chǔ)存在第一壓縮組件120中壓縮的制冷劑的第一排出空間，在第二壓縮組件130上側(cè)由第二軸承162及蓋172形成同樣用于暫時(shí)儲(chǔ)存在第二壓縮組件130中壓縮的制冷劑的第二排出空間，第一、第二排出空間起到制冷劑流路上的緩沖空間作用。當(dāng)然，為使制冷劑流入、流出第一、第二排出空間，可在第一、第二軸承161、162中分別具有排出端口(未圖示)及排出閥(未圖示)，在各蓋171、172中也可具有與密閉容器101內(nèi)部連通的孔。
[0071]圖5是從下部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)的第一壓縮組件一例的示意圖。如圖5所不,第一壓縮組件120包括第一氣缸121、第一偏心部122、第一滾柱123、第一葉片(vane)124。第一氣缸121在其內(nèi)側(cè)設(shè)置有葉片安裝孔124h，在該葉片安裝孔124h使第一葉片124由彈性部件S得到彈性支撐，在葉片安裝孔124h的一側(cè)設(shè)置有與貫通密閉容器101而進(jìn)入的第一流入管151連接的吸入口 126，而在葉片安裝孔124h的另一側(cè)設(shè)置有與第一排出空間連通的排出口 127。即，第一氣缸121的內(nèi)部空間由第一滾柱123及第一葉片124劃分為吸入?yún)^(qū)域S及排出區(qū)域D，壓縮前、后的制冷劑將在第一氣缸121內(nèi)共存。
[0072]由此,當(dāng)?shù)谝黄牟?22與旋轉(zhuǎn)軸113 —同進(jìn)行旋轉(zhuǎn)時(shí),第一滾柱123沿著第一氣缸121內(nèi)側(cè)滾動(dòng)，由第一葉片124劃分為第一氣缸121和第一滾柱123之間的吸入?yún)^(qū)域S及排出區(qū)域D，通過(guò)第一流入管151及吸入口 126吸入到吸入?yún)^(qū)域S的制冷劑在排出區(qū)域D得到壓縮后，將通過(guò)排出口 127及第一排出空間排出。
[0073]圖6是從上部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機(jī)的第二壓縮組件一例的示意圖。如圖6所示，第二壓縮組件130包括第二氣缸131、第二偏心部132、第二滾柱133、第二葉片134，其與第一壓縮組件120(圖4所示)相同地構(gòu)成，從而省去部件及運(yùn)轉(zhuǎn)相關(guān)的詳細(xì)說(shuō)明。只是，第二偏心部132與第一偏心部122 (圖5所不)相同地相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸113偏心相同的相位，安裝有第二葉片134的葉片安裝孔134h、與第二流入管152連通的吸入口 136、與第二排出空間連通的排出口 137，其以與第一氣缸121 (圖5所示)中形成的葉片安裝孔124h(圖4所示)、吸入口 126 (圖5所示)、排出口 127 (圖5所示)相同的位置形成于第二氣缸131內(nèi)側(cè)。
[0074]圖7是更詳細(xì)表示圖4的機(jī)油回收結(jié)構(gòu)的縱截面圖，圖8是更詳細(xì)表示圖4的機(jī)油回收口的橫截面圖。
[0075]在如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，隨著電動(dòng)機(jī)110 (圖4所示)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)，在第一、第二壓縮組件120、130 (圖4所示)中制冷劑被壓縮的同時(shí)，在密閉容器101的底面儲(chǔ)存的機(jī)油上升，供給到各部件之間并起到潤(rùn)滑及冷卻作用后，如圖7所示，其與機(jī)油回收部件180碰撞而沿徑向受到引導(dǎo)。機(jī)油回收部件180中具有:漏斗形狀的本體181，其可將上升的機(jī)油的流動(dòng)向徑向引導(dǎo)；引導(dǎo)部182，其在本體181的上端以水平的形態(tài)擴(kuò)張地進(jìn)行設(shè)置，以將機(jī)油的流動(dòng)向徑向引導(dǎo)；以及安裝部183，其在本體181的下端以圓筒形設(shè)置，以能安裝于轉(zhuǎn)子112上端中心，機(jī)油回收部件180的安裝部183可以壓入或焊接等多種形態(tài)固定于轉(zhuǎn)子112的中心。
[0076]并且，機(jī)油回收部件的高度Lo優(yōu)選高于線(xiàn)圈端的高度Lc，以使沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機(jī)油由機(jī)油回收部件180引導(dǎo)到定子111外徑，更詳細(xì)說(shuō)，機(jī)油回收部件180的上端優(yōu)選比線(xiàn)圈端Illb的上端更高。通常，為使電磁力達(dá)到極大化，定子111的鐵芯Illa和轉(zhuǎn)子112以相同的高度設(shè)置，而由于定子111的鐵芯Illa上露出的線(xiàn)圈端Illb和轉(zhuǎn)子112上安裝的機(jī)油回收部件180被認(rèn)為是位于相同的高度，因而可將機(jī)油回收部件180的上端位于比線(xiàn)圈端Illb的上端更高地方的情況，看成為機(jī)油回收部件的高度Lo比線(xiàn)圈端的高度Lc更高。當(dāng)然，針對(duì)機(jī)油回收部件的高度Lo和線(xiàn)圈端的高度Lc之間的關(guān)系的數(shù)值限定將在以下詳細(xì)進(jìn)行說(shuō)明。此時(shí)，即使機(jī)油回收部件的高度Lo比線(xiàn)圈端的高度Lc更高，也不優(yōu)選其與密閉容器101相互接觸，這是為了確保電線(xiàn)可從線(xiàn)圈端Illb引出到密閉容器101所需的最小限度的空間，優(yōu)選地，機(jī)油回收部件180和密閉容器101之間的間隔L保持設(shè)定高度以上。
[0077]并且，機(jī)油回收部件180的上端直徑dl相對(duì)于線(xiàn)圈端11 Ib的內(nèi)徑d2的比率dl/d2優(yōu)選在設(shè)定范圍內(nèi)進(jìn)行選定，以使沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機(jī)油沿著線(xiàn)圈端Illb和機(jī)油回收部件180之間的空間沿徑向分散。即，如果機(jī)油回收部件180的上端直徑dl相對(duì)于線(xiàn)圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2過(guò)小，則由機(jī)油回收部件180降低機(jī)油的分散效果，相反如果機(jī)油回收部件180的上端直徑dl相對(duì)于線(xiàn)圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2過(guò)大，則機(jī)油回收部件180將作用為機(jī)油流動(dòng)的阻力。因此，同時(shí)考慮到機(jī)油分散效果及機(jī)油流動(dòng)阻力，以下將詳細(xì)說(shuō)明與機(jī)油回收部件180的上端直徑dl相對(duì)于線(xiàn)圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2相關(guān)的數(shù)值限定。
[0078]并且，為使沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機(jī)油沿著線(xiàn)圈端Illb和機(jī)油回收部件180之間的空間沿徑向分散，機(jī)油回收部件180的上、下端直徑a、b在設(shè)定范圍內(nèi)進(jìn)行選定,優(yōu)選地,機(jī)油回收部件180的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件180的下端直徑b的比率，SP，引導(dǎo)部182的直徑a相對(duì)于安裝部183的直徑b的比率在設(shè)定范圍內(nèi)進(jìn)行選定。S卩，如果機(jī)油回收部件180的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件180的下端直徑b的比率過(guò)小，則由機(jī)油回收部件180降低機(jī)油的分散效果，相反如果機(jī)油回收部件180的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件180的下端直徑b的比率過(guò)大，則沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機(jī)油的流動(dòng)方向?qū)⒁驒C(jī)油回收部件180發(fā)生過(guò)度變更，導(dǎo)致機(jī)油回收部件180將作為機(jī)油流動(dòng)的阻力。因此，同時(shí)考慮到機(jī)油分散效果及機(jī)油流動(dòng)阻力，以下將詳細(xì)說(shuō)明與機(jī)油回收部件180的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件180的下端直徑b的比率相關(guān)的數(shù)值限定。當(dāng)然，機(jī)油回收部件180的高度Lo比線(xiàn)圈端Illb的高度Lc更高地進(jìn)行設(shè)定，由于考慮到機(jī)油回收部件180的形狀的同時(shí)，考慮到為了電線(xiàn)可從線(xiàn)圈端Illb引出到密閉容器101所需的最小限度的空間而選定機(jī)油回收部件180的高度Lo，從而隨著機(jī)油回收部件180的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件180的下端直徑b的發(fā)生變化，機(jī)油回收部件180的高度Lo也將可發(fā)生變化。
[0079]如上所述，在定子111中，由于在鐵芯Illa的上側(cè)具有線(xiàn)圈端111b，定子111本身無(wú)法另外設(shè)置機(jī)油回收口，沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機(jī)油將只由機(jī)油回收部件180沿徑向受到引導(dǎo)，如圖8所示，其通過(guò)第一、第二、第三機(jī)油回收口 H1、H2、H3回收到密閉容器101的底面。第一機(jī)油回收口 Hl形成于圓筒形密閉容器101和與之接觸的外觀呈多邊形的定子111之間，并設(shè)置有六個(gè)。第二機(jī)油回收口 H2是為了形成相互電磁力而形成于定子111和轉(zhuǎn)子112之間的環(huán)形態(tài)的間隔。第三機(jī)油回收口 H3設(shè)置于轉(zhuǎn)子112本身，并設(shè)置有八個(gè)。當(dāng)然，第一、第二、第三機(jī)油回收口 H1、H2、H3可以多種數(shù)量構(gòu)成，而由于第二、第三機(jī)油回收口 H2、H3形成于定子111和轉(zhuǎn)子112，為了有效地生成相互電磁力，優(yōu)選地，第二、第三機(jī)油回收口 H2、H3的大小及數(shù)量受到限定。由此，隨著第二、第三機(jī)油回收口 H2、H3的大小及數(shù)量受到限定，由第二、第三機(jī)油回收口 H2、H3可能無(wú)法迅速地回收機(jī)油，為了防止上述情況發(fā)生，更優(yōu)選地，除了第二、第三機(jī)油回收口 H2、H3以外，在密閉容器101和定子111之間設(shè)置多種大小及數(shù)量的第一機(jī)油回收口 H1。此時(shí)，在第一、第二、第三機(jī)油回收口 H1、H2、H3的截面積相對(duì)于密閉容器101的橫截面積的比率為設(shè)定比率以下的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，將要求更有效地回收機(jī)油，為此，在本發(fā)明中，如上所述的有必要以限定的數(shù)值限制機(jī)油回收部件180及線(xiàn)圈端Illb的大小、比率、設(shè)置位置等 。
[0080]圖9是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與機(jī)油回收部件的高度相對(duì)于線(xiàn)圈端的高度的比率Lo/Lc對(duì)應(yīng)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
[0081]圖9中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機(jī)油回收口中一個(gè)回收口的面積為7.8，第二機(jī)油回收口的面積為49.33，第三回收口中一個(gè)回收口的面積為15.724的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中進(jìn)行實(shí)驗(yàn)后得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收流路的截面積A2相對(duì)于密閉容器的縱截面積Al的比率A2/A1是2.09%。如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)將采用于冰箱或空調(diào)等多種形態(tài)的制冷循環(huán)中，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收部件的高度Lo相對(duì)于線(xiàn)圈端的高度Lc的比率Lo/Lc越高,制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率將減小,這意味著從旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中排出的機(jī)油的量減少。更詳細(xì)說(shuō)，當(dāng)線(xiàn)圈端的高度Lc為36，并將機(jī)油回收部件的高度Lo可變化為O、22、36、44時(shí)，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收部件的高度Lo相對(duì)于線(xiàn)圈端的高度Lc的比率Lo/Lc為0、0.61、1.00、1.22，逐漸變高，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)采用于制冷循環(huán)時(shí)，制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率(％)為2.3、1.8、1.2,0.3，逐漸降低。特別是，當(dāng)采用機(jī)油回收部件的高度Lo相對(duì)于線(xiàn)圈端的高度Lc的比率Lo/Lc為I以上的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)時(shí)，可以看到制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率將急劇降低。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，隨著機(jī)油回收部件比線(xiàn)圈端更高地設(shè)置，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子上升的機(jī)油與機(jī)油回收部件碰撞并沿徑向受到引導(dǎo)，進(jìn)一步地，機(jī)油的流動(dòng)不僅被引導(dǎo)至第一、第二機(jī)油回收口，還被引導(dǎo)至位于最外側(cè)的第三機(jī)油回收口，從而可通過(guò)第一、第二、第三機(jī)油回收口回收。當(dāng)然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機(jī)油的量也增多，上述機(jī)油由與轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的機(jī)油回收部件碰撞而更加迅速地被引導(dǎo)而排出到第一、第二、第三機(jī)油回收口。
[0082]圖10是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與機(jī)油回收部件的直徑相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑比率d2/dl對(duì)應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
[0083]圖10中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機(jī)油回收口中一個(gè)機(jī)油回收口的面積為7.8，第二機(jī)油回收口的面積為49.33，第三回收口中一個(gè)機(jī)油回收口的面積為
15.724的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中進(jìn)行實(shí)驗(yàn)而得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收流路的截面積A2相對(duì)于密閉容器的縱截面積Al的比率八2/^1是2.09%。如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)將采用于制冷循環(huán)中，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl越高，可將垂直上升的機(jī)油的流動(dòng)沿徑向分散，以有效地回收機(jī)油，從而減小制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率，這意味著從旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中排出的機(jī)油的量減少。當(dāng)然，如果機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl過(guò)大時(shí)，機(jī)油回收部件可能會(huì)作用為妨礙機(jī)油流動(dòng)的阻力，導(dǎo)致壓縮機(jī)的效率急劇地降低，因此需要將機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl限定為適當(dāng)?shù)臄?shù)值。更詳細(xì)說(shuō)，當(dāng)線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl為58.9，將機(jī)油回收部件的上端直徑d2變化為0、36.9,58.9、64、70時(shí)，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl為0、0.63,1.0OU.09,1.19，逐漸變高，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)采用于制冷循環(huán)時(shí)，制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率(％)為2.3、1.8,0.3,0.2,0.1，逐漸降低，并且旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的效率EER為
10.7、10.7、10.74、10.64、10.40，先上升后降低。由此，優(yōu)選地，考慮到制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率(％)，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl選定為0.63以上，考慮到旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的效率EER，機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl選定為1.19以下。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，即使機(jī)油回收部件設(shè)置于線(xiàn)圈端內(nèi)側(cè)，當(dāng)機(jī)油回收部件比線(xiàn)圈端更突出地設(shè)置的同時(shí)將機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl適當(dāng)調(diào)節(jié)而形成流路時(shí)，即使機(jī)油沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子上升，其也與機(jī)油回收部件碰撞并沿徑向被引導(dǎo)，機(jī)油的流動(dòng)不僅被引導(dǎo)至第一、第二機(jī)油回收口，還被引導(dǎo)至位于最外側(cè)的第三機(jī)油回收口，從而可通過(guò)第一、第二、第三機(jī)油回收口回收。當(dāng)然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機(jī)油的量也增多，上述機(jī)油由與轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的機(jī)油回收部件碰撞，而更加迅速地被引導(dǎo)并排出到第一、第二、第三機(jī)油回收□。
[0084]圖11是表示本發(fā)明一實(shí)施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中與機(jī)油回收部件的上/下端直徑比率a/b對(duì)應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率的圖表。
[0085]圖11中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機(jī)油回收口中一個(gè)機(jī)油回收口的面積為7.8，第二機(jī)油回收口的面積為49.33，第三回收口中一個(gè)機(jī)油回收口的面積為
15.724的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中進(jìn)行實(shí)驗(yàn)而得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收流路的截面積A2相對(duì)于密閉容器的縱截面積Al的比率A2/A1是2.09%。如上所述的安裝有漏斗形狀的機(jī)油回收部件的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)將采用于冰箱或空調(diào)等多種形態(tài)的制冷循環(huán)中，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b越大，可將垂直上升的機(jī)油的流動(dòng)沿徑向分散，以有效地回收機(jī)油，從而減小制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率，這意味著從旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中排出的機(jī)油的量減少。當(dāng)然，如果機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b過(guò)大，則隨著急劇地變更機(jī)油的流動(dòng)方向,機(jī)油回收部件可能作用為妨礙機(jī)油的流動(dòng)的阻力，導(dǎo)致壓縮機(jī)的效率急劇地降低，因此需要將機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b限定為適當(dāng)?shù)臄?shù)值。更詳細(xì)說(shuō)，機(jī)油回收部件的下端直徑b為20，機(jī)油回收部件的上端直徑a變化為56、57、58.9、63、70，機(jī)油回收部件的高度Lo變化為22、33、44、44、44，如上所述，機(jī)油回收部件的高度Lo與機(jī)油回收部件的形狀及電線(xiàn)引出空間連動(dòng)地進(jìn)行變動(dòng)，因此，即使機(jī)油回收部件的上、下端直徑a、b發(fā)生變更，機(jī)油回收部件的高度Lo也不能設(shè)定為一定的最大值以上。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b變化為2.8,2.85,2.945,3.15,3.5，上述比率加上機(jī)油回收部件的高度Lo得到的值a/b+Lo變化為24.8、35.85,46.945,47.15,47.5，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)采用于制冷循環(huán)時(shí)，制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率(％)為1.8、1.2,0.3,0.2,0.1，逐漸降低的同時(shí)，旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的效率EER為10.7、10.75、10.74、10.64、10.40，先上升后降低。由此，優(yōu)選地，考慮到制冷循環(huán)的機(jī)油循環(huán)率(％)，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b選定為2.85以上，并且上述比率加上機(jī)油回收部件的高度Lo得到的值a/b+Lo選定為35.85以上。并且，優(yōu)選地，考慮到旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)的效率EER，機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率a/b選定為3.5以下，并且上述比率加上機(jī)油回收部件的高度Lo得到的值a/b+Lo選定為47.5以下。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，即使機(jī)油回收部件設(shè)置于線(xiàn)圈端內(nèi)側(cè)，當(dāng)機(jī)油回收部件比線(xiàn)圈端更突出地設(shè)置的同時(shí)，將機(jī)油回收部件的上/下端直徑a、b及高度Lo適當(dāng)調(diào)節(jié)而形成流路時(shí)，即使機(jī)油沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子上升，其與機(jī)油回收部件碰撞并沿徑向引導(dǎo)，機(jī)油的流動(dòng)不僅被引導(dǎo)至第一、第二機(jī)油回收口，還被引導(dǎo)至位于最外側(cè)的第三機(jī)油回收口，從而可通過(guò)第一、第二、第三機(jī)油回收口回收。當(dāng)然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機(jī)油的量也增多，上述機(jī)油由與轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的機(jī)油回收部件碰撞而更加迅速地引導(dǎo)并排出到第一、第二、第三機(jī)油回收口。
[0086]以上基于本發(fā)明的實(shí)施例及附圖并以旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)與該壓縮機(jī)中采用的電動(dòng)機(jī)構(gòu)為例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明，而本發(fā)明可適用于多種形態(tài)的電動(dòng)機(jī)、采用上述電動(dòng)機(jī)的多種形態(tài)的壓縮機(jī)、采用上述壓縮機(jī)的多種形態(tài)的制冷循環(huán)中。此外，本發(fā)明的范圍并非限定于如上所述的實(shí)施例及附圖，本發(fā)明的范圍應(yīng)當(dāng)由所附的技術(shù)范圍中記載的內(nèi)容進(jìn)行限定。
【權(quán)利要求】
1.一種電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，包括: 旋轉(zhuǎn)軸，其下端浸泡于機(jī)油中， 轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合， 定子，其安裝為與轉(zhuǎn)子的外周面之間保持間隔，而且在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的，以及 機(jī)油回收部件，其結(jié)合于所述轉(zhuǎn)子的中心，其中所述機(jī)油回收部件包括:漏斗形狀的本體，其直徑沿所述軸向從下部到上部逐漸變寬；以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿所述徑向擴(kuò)展，以及其中，在軸向上沿著轉(zhuǎn)子上升的機(jī)油與所述機(jī)油回收部件的外表面碰撞并沿徑向受到引導(dǎo)，以及所述機(jī)油回收部件的引導(dǎo)部的沿軸向的高度Lo高于線(xiàn)圈端的軸向高度Lc，從而能夠沿徑向引導(dǎo)因旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)而上升的機(jī)油，其中所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于所述線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持在等于或大于0.63，以提高機(jī)油回收率，以及其中所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于所述線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持在等于或小于1.19，以減小流路阻力。
2.根據(jù)權(quán)利要 求1所述的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2是引導(dǎo)部的直徑。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述 的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于所述機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持在等于或大于2.85，即滿(mǎn)足a/b ^ 2.85，以提高機(jī)油回收率。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于所述機(jī)油回收部件的下端 直徑b的比率保持在等于或小于3.15，即滿(mǎn)足a/b ( 3.15，以減小流路阻力。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，所述比率a/b加上所述機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持在等于或大于35.85，即滿(mǎn)足a/b+Lo≤35.85。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于，所述比率a/b加上所述機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持在等于或小于47.5，即滿(mǎn)足a/b+Lo ( 47.5。
7.根據(jù)權(quán)利要求3至6中任一項(xiàng)所述的電動(dòng)機(jī)構(gòu)，其特征在于， 所述機(jī)油回收部件的上端直徑a是引導(dǎo)部的直徑，所述機(jī)油回收部件的下端直徑b是所述本體的下端直徑。
8.—種壓縮機(jī)，其特征在于，包括: 密閉容器，其中流入、流出制冷劑，并在其底面儲(chǔ)存有機(jī)油， 壓縮機(jī)構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)下部，用于壓縮制冷劑， 電動(dòng)機(jī)構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)上部，用于向壓縮機(jī)構(gòu)部供給動(dòng)力，其中，所述電動(dòng)機(jī)構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸，其下端浸泡于機(jī)油中，轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，以及定子，其安裝為與轉(zhuǎn)子的外周面之間保持間隔，而且在其上部具有線(xiàn)圈端，該線(xiàn)圈端是線(xiàn)圈纏繞在鐵芯上形成的，以及 機(jī)油回收部件，其結(jié)合于電動(dòng)機(jī)構(gòu)部的中心，其中所述機(jī)油回收部件包括:漏斗形狀的本體，其直徑沿所述軸向從下部到上部逐漸變寬；以及引導(dǎo)部，其在本體的上端沿所述徑向擴(kuò)展，以及其中，在軸向上沿著轉(zhuǎn)子上升的機(jī)油與所述機(jī)油回收部件的外表面碰撞并沿徑向受到引導(dǎo)，以及所述機(jī)油回收部件的引導(dǎo)部的沿軸向的高度Lo高于線(xiàn)圈端的軸向高度Lc，從而能夠沿徑向引導(dǎo)因旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)而上升的機(jī)油，其中所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于所述線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持在等于或大于0.63，以提高機(jī)油回收率，以及其中所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2相對(duì)于所述線(xiàn)圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持在等于或小于1.19，以減小流路阻力。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的壓縮機(jī)，其特征在于， 所述機(jī)油回收部件的軸向高度Lo在所述線(xiàn)圈端的軸向高度Lc加上電線(xiàn)引出空間的軸向高度L得到的值以下，即滿(mǎn)足Lo ( Lc+L。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述電線(xiàn)引出空間是將電線(xiàn)從線(xiàn)圈端引出到密閉容器的作業(yè)所需的最小限度的空間。
11.根據(jù)權(quán)利要求8至10中任一項(xiàng)所述的壓縮機(jī)，其特征在于， 還包括多個(gè)機(jī)油回收口，上述多個(gè)機(jī)油回收口用于將與所述機(jī)油回收部件碰撞的機(jī)油回收到密閉容器的下部， 其中，所述機(jī)油回收口的截面積A2相對(duì)于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述機(jī)油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多個(gè)第一機(jī)油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機(jī)油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的多個(gè)第三機(jī)油回收口中的一個(gè)或多個(gè)。
13.根據(jù)權(quán)利要求8所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑d2是所述引導(dǎo)部的直徑。
14.根據(jù)權(quán)利要求8所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于所述機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持在等于或大于2.85，即滿(mǎn)足a/b≥2.85，以提高機(jī)油回收率。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑a相對(duì)于所述機(jī)油回收部件的下端直徑b的比率保持在等于或小于3.15，即滿(mǎn)足a/b ( 3.15，以減小流路阻力。
16.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述比率a/b加上所述機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持在等于或大于35.85，即滿(mǎn)足a/b+Lo≥35.85。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述比率a/b加上所述機(jī)油回收部件的軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持在等于或小于47.5，即滿(mǎn)足a/b+Lo ( 47.5。
18.根據(jù)權(quán)利要求14至17中任一項(xiàng)所述的壓縮機(jī)，其特征在于，所述機(jī)油回收部件的上端直徑a是所述引導(dǎo)部的直徑，所述機(jī)油回收部件的下端直徑b是所述本體的下端直徑。
【文檔編號(hào)】F04C23/02GK103644119SQ201310616868
【公開(kāi)日】2014年3月19日 申請(qǐng)日期:2009年7月27日 優(yōu)先權(quán)日:2008年7月25日
【發(fā)明者】丁海玉, 李宰烈, 廉容范 申請(qǐng)人:Lg電子株式會(huì)社