專利名稱：用于調節(jié)壓縮機的冷卻劑質量流的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種根據權利要求1的用于調節(jié)(控制)壓縮機的冷
卻劑質量流(量)的方法以及一種根據權利要求10前序部分所述的壓縮機。
背景技術：
在現有技術中，機動車輛空調設備的壓縮機以及用于對其進行調 節(jié)的方法是已知的。軸向活塞壓縮機越來越多地在機動車輛空調設備 中使用。這種壓縮機的冷卻劑質量流通常由壓縮機的活塞沖程確定， 其中活塞沖程由在其相對于壓縮機驅動軸的相對位置上可偏轉的傾斜 盤或偏轉盤的偏轉限定。偏轉角的調節(jié)通過一基本上通過壓縮機的殼 體限定的傳動機構室中(的壓力)的變化來實現，在該傳動機構室中
還安裝有偏轉盤機構。由于傳動機構室中存在的壓力pc和壓縮機高壓 側的壓力pd或者壓縮機吸氣側的壓力ps之間的比值(關系)，可以通
過改變傳動機構室中的壓力Pc建立期望的偏轉盤傾斜角(對應于活塞 的確定的活塞沖程)，其確保了符合期望的冷卻劑質量流。但是這里缺 點在于，尤其是在轉速變化的情況下(轉速幾乎不斷地改變，因為壓 縮機通過帶傳動裝置與發(fā)動機連接)，需要對傳動機構室中的壓力進行
很多的調節(jié)干預。
因此，在EP0 809 027A1中表達了這樣的期望，即，應該通過壓 縮機的傳動機構的動態(tài)特性來補償壓縮機的輸送量，從而能夠將輸送 量保持恒定。此外，在所述申請中還確定，在轉速變化的情況下，一 傾斜盤的回復力矩可以用來調節(jié)輸送量以使其保持恒定，所述回復力 矩由于隨同旋轉的盤部件上的動態(tài)力對傾斜的盤傾斜位置起反作用。
基于EP0 809 027 Al, DE 198 39 914 Al ^>開了如何實現這種調節(jié)特性(至少部分地補償輸送量)的措施。其中建議，在平移運動的 質量上，這樣來確定傾斜盤的構件質量，即，使得傾斜盤的離心力對 傾斜盤的調節(jié)特性產生影響。這主要通過以下方式實現，即通過使驅 動盤的轉動質量或者說驅動盤的可擺動部分的轉動質量大于所有活塞 的總質量，從而在驅動盤轉動時產生的離心力足夠以有意識調節(jié)的方 式對驅動盤的擺動運動反作用，并且由此影響，尤其是減少或限制活 塞沖程以及輸送量。
本申請人提交的DE 103 29 393中解釋了 ，構件質量不應是為了 如期望那樣對由于轉速波動引起的傳動機構的調節(jié)特性進行影響的優(yōu) 選參數的原因。另外還介紹了，不能通過傾斜盤的與平移運動質量相 關的構件質量實現期望的壓縮機調節(jié)特性，而只能在考慮偏轉盤的慣 性矩的條件下實現，與構件質量相比，所述慣性矩更多地取決于偏轉 盤的幾何形狀。DE103 29 393的核心構思在于，在轉速波動或者轉速 變化的情況下，由平移運動質量產生的力矩直接通過由轉動質量產生 的力矩予以補償或者過補償。
同樣在本申請人提交的DE 103 47 709 A1中建議，使由慣性力產 生的有效力矩和由偏心矩/慣性積(Deviationsmoment)產生的力矩這 樣相匹配，即，在轉速變化的情況下使傾斜盤的傾斜角基本不變。此 外，DE103 47 709 Al公開了，這種力矩分配會導致獲得將冷卻劑質 量流配置為可最佳地調節(jié)的傳動機構特性，但是最佳的冷卻劑質量流 僅能在壓縮機有限的轉速范圍內實現。
例如由DE 195 14 748 Al可以獲得對壓縮才幾的調節(jié)的進一步說 明。其中說明的一種(如開頭所述的)壓縮機在工作時提供一吸氣壓 力水平ps以及一高壓水平pd。這(通常)通過一調節(jié)閥實現，通過該 調節(jié)閥設立工作點。例如空調設備同樣具有所述壓力水平。例如一膨 脹部件(其對循環(huán)進行調節(jié)；壓力分離)對此負責，膨脹部件又對壓 縮機工作狀態(tài)的變化做出響應并且在需要時以調節(jié)的方式對其進行干 預。在壓縮機傳動才幾構室中，例如通過壓縮才/L上的調節(jié)閥調整壓力pc, 該壓力在吸氣壓力水平ps和高壓水平pd之間。傳動機構室的壓力pc的變化這樣對傾斜盤上的力或力矩平衡產生作用，即，使得可以調整 傾斜盤的傾斜角。如果傳動機構室中的壓力pc接近吸氣壓力Ps,則沿 或者說朝最大傾斜角的方向調整傾斜盤。如果傳動機構室中的壓力pc 調整為明顯大于吸氣壓力Ps,則將傾斜盤調整到較小或者最小的傾斜 角。所述調節(jié)通過各腔室或壓力水平之間可能的各體積流(壓力Pd 和壓力pc之間的體積流1，壓力pc和壓力Ps之間的體積流2)來實現。
此處描述的模型是簡化示出的并且應看作是示例。
上述實施方式涉及根據現有4支術對壓縮機的調節(jié)，并且在圖16 中說明性地示出。在圖17中示出根據現有技術為此在裝置上的設計， 其中示出了根據DE102 29 659 Al和根據EP 1 154 160 A2的壓縮機。 如圖16所示，根據現有技術，為了能夠實現期望的冷卻劑質量流，壓 縮機(稱為系統(tǒng))和調節(jié)傳動機構室壓力pc的調節(jié)閥之間的反饋(即 Feedback )是必須的。所述調節(jié)可以根據質量流、根據高壓壓力側(pd ) 和吸氣壓力側(ps)之間的壓力差或者僅僅根據吸氣壓力(ps)實現。 通過在反饋回路中提供的調節(jié)量操作調節(jié)閥(通常是電磁調節(jié)閥)并 且在傳動機構室中建立相應的希望的壓力pc。在現有技術中裝置上解 決方案參見圖17,其中如上所迷示出根據DE 102 29 659 Al和根據 EP 1 154 160 A2的壓縮才幾。根據DE 102 29 659 Al的壓縮才幾是才艮據吸 氣壓力ps進行調節(jié)的系統(tǒng)，而根據EP 1 154 160 A2的壓縮機根據吸 氣壓力和高壓(pd-ps)之間的壓力差進行調節(jié)。
因為在壓縮機工作或者車輛運行時轉速幾乎持續(xù)地變化(根據現 有技術的壓縮機通常通過帶傳動裝置與車輛的發(fā)動機連接)，所以在根
據現有技術的壓縮機中需要不斷進行調節(jié)干預，也就是說傳動機構室
的壓力Pe必須不斷變化(同樣見上述實施方式)。
除了車輛的功率因大量損耗功率的調節(jié)干預而降低之外，可以發(fā) 現以下缺點，即在轉速波動時通過相應地調整傳動機構室壓力Pe進行
的調節(jié)過程是慣性的并且導致強烈的過沖/過調節(jié)(tberschwingen )， 這是因為傳動機構室包括較大的體積。調節(jié)的慣性是由調節(jié)通路的長 度決定的，其中調節(jié)通路如下構成傾斜盤的傾斜角隨著壓縮機轉速n的變化而變化，這導致冷卻劑質量流的變化，由此又導致壓力pa和 Ps之間的比率變化。在檢測到以上詳細描述的比率之后，根據所檢測 的比率重新設置壓力pc。
通過才艮據EP 0 809 027、 DE 198 39 914和DE103 29 393的傳動機 構室設計方案或者用于調節(jié)壓縮機的方法已知這樣壓縮機，其中通過 減少傾斜盤的傾斜角來消除例如因轉速上升產生的質量流增加。該設 計方案基于即通過傾斜盤或偏轉盤的相應設計能夠實現上述情況， 由此為平移運動的質量(活塞和滑塊)提供過補償。這類設計或調節(jié) 的問題在于，傾斜盤的質量和幾何尺寸必須確定得較大并且對平移運 動質量的力矩平衡或者過補償無法在壓縮機的整個轉速范圍內實現， 而僅能在較狹窄的轉速區(qū)間內實現。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的是提供一種用于調節(jié)壓縮機的冷卻劑質量流的方 法，其中在轉速波動時也能實現基本上不變的冷卻劑質量流，其中一
方面因在高壓pd和傳動機構室壓力Pe的壓力水平之間的調節(jié)干預引
起的損失，或另一方面因在傳動機構室壓力Pc和吸氣壓力pj吸氣腔
中的壓力)的壓力水平之間的調節(jié)干預引起的損失通過減少調節(jié)干預
的次數能夠被保持盡可能低。此外應當考慮到，能夠采用盡可能簡單
的調節(jié)閥結構，這確保減少成本。本發(fā)明的另一個目的是提供一種用
于實施本發(fā)明方法的壓縮機。
所述目的根據本發(fā)明通過具有權利要求1的特征的方法實現，其
中本發(fā)明有利的改進方案和細節(jié)在從屬權利要求中描述。
具體而言，所述目的通過一種用于調節(jié)壓縮機的、特別是軸向活
塞壓縮機、尤其是機動車輛空調設備的壓縮機的冷卻劑質量流的方法
來實現，其中對于傾斜盤的至少一個傾斜角OCg,，在由轉動質量產生的
力矩Msw和由平移運動質量產生的力矩Mk,ges之間實現大致的力矩平 衡(Msw=Mk, ges )，和/或，在可能的傾斜盤傾斜角(Xg,的至少一個范圍 內實現力矩Msw相對于Mk, w的優(yōu)勢(Msw^Mk, ses)，并且壓縮機轉
10速n、吸入氣體密度p (以一壓力p-流入缸的吸入氣體；所述壓力ps* 可以與壓力ps不同，因為由于節(jié)氣門位置等會在吸氣腔和缸室之間出 現壓力降)和對于不同壓縮機轉速n的活塞沖程s之積至少對于確定 的轉速范圍自動地保持大致不變，尤其是對于為600與9000轉/min 之間的壓縮機轉速n，特別是對于2500與7000轉/min之間的壓縮機 轉速，而傳動機構室中的壓力pc同樣保持大致不變。還應指出，為本 發(fā)明的方法設計的壓縮機通常具有驅動軸和相對于驅動軸的斜度可以 調整的傾斜盤，該傾斜盤設置在主要通過壓縮機的殼體限定的壓縮機 的傳動機構室中并且通過其相對于驅動軸的偏轉角限定了壓縮機的活 塞沖程s。在此還應當注意到，在具有C02 (R744 )作為冷卻劑的壓 縮機中，接近力矩平衡是有利的，而在〗吏用例如R143a或152a或共 沸的或共沸式的混合物(尤其是由四氟丙烯和三氟碘曱烷組成的混合 物)或碳氫化合物，或者由碳氫化合物組成的混合物作為冷卻劑的壓 縮機中，力矩Msw占優(yōu)勢(Msw^Mk, ges)的趨勢是有利的。
此外，在本發(fā)明的一優(yōu)選實施方式中，除了壓縮機轉速n、吸入 氣體密度p和活塞沖程s的乘積以外，還附加地使壓縮機高壓側的壓 力pa和/或壓縮機吸氣側的壓力ps和/或調節(jié)閥的調節(jié)閥調節(jié)參數(通 常是輸送給閥線圏的電流)也保持大致不變，所述調節(jié)閥與兩個腔連 通地安裝在高壓側與傳動機構室之間。通過上述方法特征能夠確保， 只需對傳動機構的室壓pe進行較少次數的調節(jié)干預。尤其是通過權利 要求l的特征能夠確保，可以取消反饋(反饋回路，通常是調節(jié)閥上 的反饋致動器)，在根據現有技術的壓縮機和調節(jié)方法中，所述反饋對 于調節(jié)來說是必需的。
優(yōu)選至少對于ccg「 ( ocmax-amin)/2，在Msw和Mk, ^之間建立力
矩平衡，其中要注意到，Otmax表示傾斜盤的最大偏轉角，OCmin表示傾
斜盤的最小偏轉角。作為替代或補充，(至少)對于 一 滿Aamil^otgl^xmax
的偏轉角Otg,，在M^和Mk, ges之間建立力矩平衡。此外，作為替代和
補充，(至少)對于一偏轉角ag,a^x和/或對于一 (假想的)傾斜角 asl>amax,能夠在M^和Mk, ges之間建立力矩平衡。除此以外，對于
ii所有的傾斜角ocg,，都能建立力矩Msw的優(yōu)勢(Msw>Mk, ges)，這在使 用冷卻劑R134a、 R154a或共沸混合物或者碳氫化合物時是有利的。 由此確保了有效的調節(jié)特性。
在另一種優(yōu)選實施方式中，傳動機構室中的壓力pe是變化的，以 便在壓縮機中獲得希望的工作點，即期望的冷卻劑質量流。這確保了 能夠安全地進行到期望的工作點，而在相同的工作點內，即在特定的 期望冷卻劑質量時，根據本發(fā)明的方法這樣自動調節(jié)地進行干預，即，
對相關的傳動機構室壓力Pe的進行變化的干預基本上是不必要。
在根據本發(fā)明的方法的另一種優(yōu)選實施方式中，當壓縮機轉速n 上升時，使吸氣壓力p一以及由此還有p這樣下降，即，使n、 p和s 的乘積基本不變。在本申請的范圍中，吸氣壓力p^指的是缸室中存在 的吸氣壓力(該吸氣壓力可能與缸上游的吸氣腔中的壓力ps完全不 同)，而p指的是一個或多個缸室中冷卻劑的密度。
就裝置技術方面而言，所述目的通過具有根據權利要求10的特征 的壓縮才幾來實現。
本發(fā)明重要的一點在于，對于具有殼體和壓縮機單元的壓縮機， 尤其是軸向活塞壓縮機，其中所述壓縮機單元基本上布置在殼體中并 通過驅動軸驅動，并且用于通過同樣設置在殼體中的傾斜盤抽吸和壓 縮冷卻劑，由轉動的質量引起的力矩M^和由平移運動的質量引起的
力矩Mk, ges相互具有預定的比率中，其中壓縮機包括至少一個設置在
吸氣側的進氣閥，該進氣閥被構造成使該進氣閥根據轉速來這樣控制
到達缸室中的冷卻劑質量流，即，使得力矩Msw和Mk, ges的比率與所 述至少一個進氣閥的節(jié)流性能相互具有這樣的關系，即，至少在壓縮 機可能的轉速范圍的 一部分上使得被輸送到系統(tǒng)中的冷卻劑質量流大
致不變。轉速范圍的所述部分優(yōu)選的是600與9000轉/min之間的壓 縮機轉速，但特別是2500與7000轉/min之間的壓縮機轉速。所述一 個或多個進氣閥例如可以設置在吸氣腔(壓力ps)和缸室(壓力ps*) 之間。除了只是存在進氣閥之外，可在冷卻劑質量流中導致確定的期 望損失的進氣閥尺寸以及對帶來冷卻劑質量流損失的措施的相互協調也可以導致期望的調節(jié)特性或對其有所貢獻。通過根據本發(fā)明的壓縮 機的這種結構上的設計，確保了尤其在轉速突變時將對傳動機構室壓 力的調節(jié)干預減至最少，因為對于寬的轉速范圍冷卻劑質量流無需這 種調節(jié)干預也保持不變。
在一種優(yōu)選實施方式中，對進入缸的吸入氣體密度p起決定作用 的進氣閥是壓力控制的簧片閥。作為替代或補充，也可以在根據本發(fā) 明的壓縮機的冷卻液循環(huán)中設置切口控制的閥。所述至少 一個進氣閥，
尤其是簧片閥(或者切口控制的閥)優(yōu)選具有帶有一個或多個通孔或 者節(jié)流通孔的閥板和尤其是舌片形的吸氣片。每個缸可以配設一個或 多個進氣閥，其中，作為補充或者替代，相應的吸氣片可以集成在一 吸氣片板中。切口控制的閥可以是例如缸壁中的一切口 。在簧片閥區(qū) 域中也可以是這樣一種結構，在這種結構中，吸氣片安裝在活塞中并 且在活塞下方進行吸氣。所有上述實施方式都是根據本發(fā)明的壓縮機 的在結構上易于實現的方案。
一個或每個缸室與所述一個或多個進氣閥相配的一端可以包括一 尤其是徑向延伸的環(huán)形擴展部，該擴展部尤其是限定了吸氣片的行程 并且朝吸氣片的固定位置倒斜或者(逐漸)變平。
在根據本發(fā)明的壓縮機中可以使用C02 (R744)作為冷卻劑，由 此使得可以有利于環(huán)保地使用壓縮機(以及實現壓縮機有利于環(huán)保的 回收處理)。對于使用C02作為冷卻劑，優(yōu)選地可以i殳想下面的參數。
在一種根據本發(fā)明的壓縮機的優(yōu)選實施方式中，活塞直徑和活塞 沖程的比值(D/s)為大約為0.4至1.5，尤其是0.65至1.1，其中一優(yōu) 選的值約為0.95。作為替代或補充，活塞直徑和閥板中的通孔(或節(jié) 流通孔)(的直徑)的比值(D/d)約為1.5至5，尤其是2.5至4，其 中一特別優(yōu)選的值約為3.6。又作為替代或補充，閥板中的通孔(或節(jié) 流通孔)(的直徑)和吸氣片行程的比值(d/t)約為2.5至8，尤其是 3.7至6.7，其中一特別優(yōu)選的值約為4.55。仍然作為替代或補充，活 塞沖程和吸氣片行程的比值(s/t)約為10至30，尤其是14至24，其 中這里一特別優(yōu)選的值約為17.3。所有上述值或者比值確保了根據本發(fā)明的壓縮機具有最佳的調節(jié)特性。如上所述，該設計針對的是冷卻
劑R744 (C02),其中在此要注意，對于其他冷卻劑必須對所述參數 組進行調整匹配，并且這種調整匹配包含在本發(fā)明的基本構思中。
在根據本發(fā)明的壓縮機的另一個優(yōu)選實施方式中，使用R134a或 R152a或者共沸的或共沸式混合物，尤其是由四氟丙烯和三氟碘甲烷 組成的混合物，或者碳氫化合物，或者由碳氫化合物組成的混合物， 或者卣代烴或部分卣代烴，卣素、醚、酯、醇或者其混合物作為冷卻 劑，或者具有上述物質中的一種或多種的混合物作為冷卻劑。在碳氫 化合物中，尤其是可以想到使用2， 2-二曱基丁烷，2, 3-二甲基丁烷， 2， 3-二甲基戊烷，2-曱基己烷，3-曱基己烷，2-曱基戊烷，3-乙基戊 烷，3-曱基戊烷，環(huán)己烷，環(huán)戊烷，正庚烷，曱基環(huán)戊烷，正戊烷和 正乙烷。WO 2006/012095A2和US696701還記載了其他可能的冷卻
因此，#4居本發(fā)明的壓縮才幾可以具有約為0.6至1.6，尤其是0.875 至1.4,特別是約1.14的活塞直徑和活塞沖程的比值(D/s)。活塞直 徑和閥板中的節(jié)流通孔(直徑)的比值(D/d)約為1.8至4，尤其是 2.15至3.5，其中特別優(yōu)選的是大約2.8。作為替代或補充，閥板中的 節(jié)流通孔(直徑)和吸氣片行程的比值(d/t)約為7至15，尤其是 8.3至14.4，還特別是約為11.4?；钊麤_程和吸氣片行程的比值(s/t) 約為15至40，尤其是20至36,還特別是約為28.2。如上所述，上述 設計針對的是冷卻劑R143a、 R152a、共沸混合物以及碳氫化合物或 由碳氫化合物組成的混合物。
在根據本發(fā)明的壓縮機中，偏轉盤的傾斜特征還可以這樣自動限 制地起作用，即，在壓縮機轉速高時，特別是在轉速很高或者最大轉 速時，使得偏轉盤的最大偏轉的角度小于在壓縮機轉速較低時最大偏
轉的角度OCm^。所有平移運動的部件例如軸向活塞、活塞桿或滑塊等
以及所有的轉動部件例如偏轉盤、攜動件(Mitnehmer)等優(yōu)選具有 這樣的幾何形狀和尺寸，即，對于偏轉盤預定的傾斜角，尤其是在預 定的最小傾斜角和預定的最大傾斜角之間，由平移運動的質量，尤其是活塞，必要時還包括滑塊、活塞桿等產生的力矩Mk, ges選擇成小于 由偏心矩產生的力矩Msw，即小于由偏轉盤的慣性產生的力矩，從而 在壓縮機的轉速高時，尤其是在很高的轉速或最大轉速時，偏轉盤的 最大偏轉的角度小于在壓縮機的轉速較小時最大偏轉的角度OCn^。尤 其是在轉速突變時，這種結構上的設計同樣能夠在低制造成本的同時 使調節(jié)干預減至最少。
在根據本發(fā)明的壓縮機的另一種優(yōu)選實施方式中，在吸入氣體壓 力水平和傳動機構室之間的流體連通件中和/或在高壓力水平和傳動 機構室之間的流體連通件中設置一開關閥。由此可以以簡單的方式實 現對傳動機構室壓力Pe的調節(jié)。


以下參照附圖示例性地描述本發(fā)明的其他優(yōu)點和特征。附圖為 圖1是用于說明由平移和轉動移動產生的力矩的推導或計算的示
意圖2是根據本發(fā)明的壓縮機的偏轉盤機構的分解視圖3a示出根據本發(fā)明的壓縮機的力矩分布，該力矩分布是偏轉盤 或偏轉環(huán)的傾斜角的函數。
圖3b示出在各種壓縮機轉速下對于根據本發(fā)明的壓縮機的預先 確定的工作點傳動機構室和進氣側之間的壓力差或傳動機構室內的壓 力，該壓力差或壓力是幾何輸送體積的函數。
圖4a-c示意性說明了根據本發(fā)明的壓縮機在使用C02作為冷卻劑 時的工作原理；
圖5是在使用C02冷卻劑時傳動機構室和進氣側之間的壓力差的 圖示，所述壓力差是根據本發(fā)明的壓縮機的質量流的函數； 圖6是根據本發(fā)明的壓縮機的兩個工作點的四個示功圖； 圖7是示出一個或多個進氣閥和壓縮機幾何形狀的設計的示意
圖8示出在從2000轉/min到6000轉/min的轉速突變的情況下根據本發(fā)明的壓縮機的特性；
圖9示出根據本發(fā)明的壓縮機的另一種優(yōu)選實施方式的偏轉盤機 構的分解圖IO是在各種壓縮機轉速下對于根據圖9的實施方式的確定的工
作點傳動機構室和進氣側之間的壓力差或傳動機構室內的壓力，所述
壓力差或壓力是幾何輸送體積的函數；
圖lla和b示出根據圖9的壓縮機的優(yōu)選實施方式的力矩分布； 圖12a-d示意性說明了根據本發(fā)明的壓縮機在使用R143a、
R152a、共沸氣體混合物、碳氫化合物或其混合物作為冷卻劑時的工
作原理；
圖13是在使用冷卻劑R134a、 R152a等時傳動機構室和進氣側之 間的壓力差的圖示，所述壓力差是根據本發(fā)明的壓縮機的幾何輸送體 積或質量流的函數；
圖14是具有R134a等作為冷卻劑的壓縮機的兩個工作點的四個 示功圖；和
圖15列舉了對于使用R134a等作為冷卻劑的壓縮機有利的參數。
具體實施例方式
在用于調節(jié)壓縮機的冷卻劑質量流的方法中，對于形式為偏轉環(huán) (見圖2)的偏轉盤的至少一個傾斜角otg,，在由轉動的質量產生的力矩
Msw和由平移運動的質量產生的力矩Mk, ges之間建立力矩平衡。對于
使用C02作為冷卻劑的壓縮機，可得到以下大致確保力矩平衡的參數 組mk=45至80g (活塞的質量)，r尸17至25mm (偏轉環(huán)1的內徑)， ra=35至45mm (偏轉環(huán)1的外徑)，h=12至17mm和R=24至35，用 來制造偏轉環(huán)1的材料是鋼、灰口鑄鐵或青銅合金。偏轉盤的偏轉環(huán) 1形式的設計確保了能夠以結構上簡單的方式實現Msw和Mk, ^的上 述比率，因為質量重心在傾斜鉸鏈(Kippgelenk)中位于驅動軸的軸 線上并且不會隨著偏轉環(huán)1的傾斜角變化。因此，調節(jié)特征曲線具有 相對線性的分布。以上詳細描述的兩個力矩的推導的說明在圖1中示出。所述推導是各種不同力矩的簡化的應視為示例的推導(在這種情 況下中"簡化，，理解為這樣的含義，即，在模型計算中計算對于盤感興 趣的參數)。在尤其是偏轉盤具有復雜的幾何形狀時，(當直觀的考察 無法在提供令人滿意的結果時)，慣性矩(轉動慣量)和偏心矩以及其
他受幾何形狀和材料密度影響的參數可以簡單地通過CAD計算出來。 在慣性矩的所述簡化但直觀的推導中，假設偏轉盤的重心在傾斜 鏈節(jié)中大致位于軸的中軸線上，也就是說不必考慮施泰納(Steiner) 分量等。偏心矩的推導通常適用以下數學關系式，圖l中還示出了標 準坐標系
<formula>formula see original document page 17</formula>
(3產90。 x軸的方向角
Yl=90° 相對于慣量主軸《，r|， C
a2=90o
(32=V y軸的方向角
y2=90°+\i/ 相對于慣量主軸《，.T]，《
a3=90o
<formula>formula see original document page 17</formula> z軸的方向角
Y3=v|/ 相對于慣量主軸《，."，《
如上文所述，這里所用的坐標系在圖1中示出。"環(huán)，，滿足以下各
式
<formula>formula see original document page 17</formula>以及(注意J3-2J
對于擺動運動很重要的偏心矩滿足
Jp = —J2 cosvj; sin\j/ + J3 cos\|/ sini)/
與圖l無關，由活塞慣性力產生的力矩滿足:
P; = 9 + 2:t (i-1)丄 = R 2 tana cosP;
M(Fmi) = mk R cosP; Mk.ges = riH R cosh
以及由偏心矩產生的力矩Msw滿足
J, (^f(r" r。 - + + c。sa shux
J" 24 、
在本發(fā)明的情況中，對于任意一傾斜角或傾斜角范圍都應該能在
結構上實現以下力矩關系
MSW^Mk, ^或優(yōu)選是下限值MSW=Mk, ^或優(yōu)選是(對于COz作
為冷卻劑)Msw Mk, ges 因此，還滿足[co2 R2 tnk tana f cos2(3 S co2sin2a (3r/ + 3r,-h2)]
'=' 24 或者對于co2:
如上所述，由相關的偏心矩產生的偏轉盤的(傾斜)力矩可以通 過各種參數(幾何形狀、密度分布、質量、重心)有意識地這樣設置， 即，使得滿足
Msw^Mk, ^或也可以是下限值Msw=Mk, ges。 在給出的各式的情況中，變量的含義如下
e (驅動)軸的轉角(為了簡單起見，以上和以下的考慮是基于 e=o進行的)
ri活塞的數量
R活塞的軸線到(驅動)軸的軸線的距離
co (驅動)軸的轉速
a偏轉環(huán)/偏轉盤的傾斜角
itik活塞，包括滑塊或滑塊對，的質量
mk, ges所有活塞的質量，包括滑塊
m^偏轉環(huán)的質量
^偏轉環(huán)的外半徑
ri偏轉環(huán)的內半徑
h偏轉環(huán)的高度
g偏轉環(huán)的密度
V偏轉環(huán)的體積
(3i活塞i的角度位置
Zi活塞i的加速度
Fmi活塞i (包括滑塊)的慣性力
M (Fmi)由活塞i的慣性力產生的力矩
Mk, ges由活塞的慣性力產生的力矩
19Msw因為偏心矩(Jyz)而由偏轉環(huán)/偏轉盤的推進力矩產生的力矩
圖2示出了傳動機構的一個示例，其中對于偏轉盤或偏轉環(huán)1的 至少一個偏轉角otg,建立力矩平衡(Mk, ges Msw)，即示出了實施根據 本發(fā)明的方法的力矩平衡特性的壓縮機。但是，在對其進行詳細描述 之前，應當指出，根據本發(fā)明的壓縮機的一種優(yōu)選實施方式(在圖中 沒有示出)包括殼體、缸體和缸頭?；钊軌蜓剌S向往復運動地安裝 在缸體中。通過驅動軸2經由皮帶輪實現對壓縮機的驅動。這里所描 述的壓縮機是具有可變的活塞沖程的壓縮機，活塞沖程通過由壓力ps*
和Pe限定的壓力差來調節(jié)。根據壓力差的大小(其是與時間相關的和 /或與驅動軸2的轉角相關的)的不同，偏轉環(huán)1形式的偏轉盤或多或 少地從其豎直位置傾斜或偏轉出來(就此同樣參見圖3b:如果壓力差 大，則偏轉環(huán)1的傾斜角或偏轉角小，而在壓力差小時則傾斜角大)。 由此得到的傾斜角或偏轉角越大，活塞沖程就越大。如果活塞沖程大， 則首先質量流大。與之相應的壓力大小取決于系統(tǒng)調節(jié)，也就是說取 決于膨脹機構的設置。
從圖2可以看出，該優(yōu)選實施方式的偏轉盤4幾構包括偏轉盤1; 驅動軸2;滑套3,該滑套軸向克服至少一個環(huán)形或螺旋形的控制彈簧 (Pafifeder)或復位彈簧4形式的彈性元件(在使用C02作為冷卻劑 時，優(yōu)選具有C=30to60N/mm的彈性系數)的作用而支承在驅動軸2 上；以及支承元件5和傳力元件6。除此以外，也可以設想具有兩個 彈簧的結構形式。此時，滑套3可以抵抗這兩個彈簧的作用地支承， 也可以利用一個彈簧的作用并抵抗另一個彈簧的作用地支承。支承元 件5既能夠沿徑向也能夠垂直于徑向(沿垂直于驅動軸的方向)移動 地鉸接在傳力元件6上，也就是說支承元件5被支承成能夠在一平面 中(而不是僅沿一軸線)移動。支承元件5設計成圓柱銷形并且具有 一槽7，支承元件5通過該槽與傳力元件6作用接合。為此，傳力元 件6的朝向支承元件5的端部或者朝向支承元件5的端部區(qū)域被構造 成扁鋼形狀。即這意味著，傳力元件6的所述端部區(qū)域具有接近矩形
20的外周輪廓。這種設計成接近矩形的端部區(qū)域與支承元件5的槽7接 合。傳力元件6和支承元件5的所述結構、以及尤其是將其中一個支 承在另一個中的優(yōu)點在于，扁鋼不需要制造得很厚；通過支承部的寬 度提供強度和剛度(小變形)。在中央區(qū)域，傳力元件6的厚度增加， 而其朝向驅動軸2的端部設計成套筒形。傳力元件借助于傳力元件6 的套筒形部分8支承或固定在驅動軸2上。 一導向鍵2a確保驅動軸2 與傳力元件6的套筒形部分8防旋轉地連接。在這里應指出，在該優(yōu) 選實施方式中，傳力元件6—體地形成，并且由與套筒形部分8相同 的材料形成。作為替代，傳力元件6和套筒形部分8當然可以是兩個 不同的構件(必要時甚至由不同的材料制成)。這里還應指出，傳力元 件6或者傳力元件6的套筒形部分8具有兩個槽9形式的凹口 。這里 應指出，傳力元件6和套筒形部分8也可以設計成與驅動軸2是一體 的。在這種情況下，例如可以是鍛造件； 一體的結構對于批量生產是 優(yōu)選的。
因為彈簧4的內徑大于傳力元件6的套筒形部分8的外徑，套筒 形部分8在偏轉盤機構被組裝好的狀態(tài)下可以滑動到彈簧4下面。也 就是說，套筒形部分8套裝在驅動軸2上并通過彈簧4沿軸向固定在 驅動軸3上。在傳力元件6的遠離彈簧4的一側上，隨后將滑套3套 裝在驅動軸2 (滑動配合)上，該滑套3具有與傳力元件6對應的凹 口 10?；?還具有兩個孔11形式的凹口。傳力元件6和滑套3通 過有槽螺母(未示出)沿軸向固定在驅動軸2上，此時，滑套3可以 沿軸向在驅動軸2上往復移動。通過彈簧4將傳力元件的套筒形部分 8防止旋轉地固定在驅動軸2上。為了改善壓縮機的啟動特性，在驅 動軸2上還設置一盤簧12，該盤簧12用于確保壓縮機不會在偏轉盤1 的一最小傾斜角時啟動。另外，在驅動軸2上設置止擋盤13、 14形式 的止擋，所述止擋限制偏轉環(huán)的偏轉角。止擋盤13用作用于偏轉環(huán)2 的最小偏轉角的止擋，而止擋盤14用作用于最大偏轉角的止擋。在后 側還可以設置用于主軸向軸承的軸承座。
支承元件5支承在偏轉盤1的一孔15形式的圓柱形凹口中?？?5垂直于驅動軸軸線延伸。支承元件5通過兩個卡簧16固定在偏轉 環(huán)1中。
這里應指出，在該優(yōu)選實施方式中，傳力元件6以防止轉動地與 驅動軸2連接。這里還應指出，由于傳力元件6的套筒形構形或者套 筒形部分8，驅動軸2沒有被貫穿，因而具有適當的穩(wěn)定性。偏轉盤l 的孔的凈尺寸至少略大于傳力元件6的相應長度(可安裝性)。
在該優(yōu)選實施方式中，包括支承元件5和傳力元件6的機構并不 是用于將轉矩從(驅動)軸傳遞到偏轉環(huán)l形式的傾斜盤上。支承元 件5和傳力元件6之間、傳力元件6和驅動軸2之間以及支承元件5 和偏轉環(huán)1之間的支承位置并非設計成用于傳遞轉矩。因此，對于支 承元件5和傳力元件6可以取消攜動件功能。這是由于滯后作用的原 因而有意這樣選擇的，也就是說，偏轉環(huán)1的傾斜和轉矩傳遞在功能 上相互脫離關聯。由傳力元件6和支承元件5組成的機構主要承受活 塞力。所述轉矩又從驅動軸2通過設置在驅動軸中心軸線上的傾斜鉸 鏈(通過驅動銷15a實現)傳遞到偏轉環(huán)1上。在滑套3和偏轉環(huán)1 之間傳遞扭矩的驅動銷15a用卡簧16a鎖定或固定在偏轉環(huán)上。偏轉 環(huán)l具有(多個)與滑套3上的平整區(qū)域18對應的平整區(qū)域17。在 其他實施方式中，原則上可以設想，省去滑套3并且按任意的形式直 接在驅動軸和偏轉環(huán)1之間進行轉矩傳遞(例如通過驅動軸2和偏轉 環(huán)l上的平整區(qū)域)。這里應指出，將轉矩傳遞和氣動(Gaskraft)支 承功能相結合同樣屬于本發(fā)明的基本構思。
通過轉矩傳遞和氣動支承的脫離關聯，除了可以將支承元件5和 傳力元件6的尺寸選擇得相應很小以外，還能實現優(yōu)化的面壓力，尤 其是在傳力元件6和支承元件5之間以及在支承元件5和偏轉環(huán)1之 間實現優(yōu)化的面壓力。由此并且通過支承元件5和傳力元件6的本發(fā) 明特有的結構以及通過在傳力元件6和支承元件5之間的本發(fā)明特有 的鉸接能夠實現壓縮機的緊湊結構形式。
圖3a示出了根據所用的等式(見圖1)的優(yōu)選的力矩設計的定性 圖示，其中，除了由轉動和平移(Msw和Mk, ses)產生的力矩外，還示出了力矩的和。從圖3a可以看出，在偏轉環(huán)1的傾斜角或偏轉角的 較大的范圍中建立大致的力矩平衡，在該圖中所示的是在驅動軸2的 任意轉速n下在傾斜角a上的力矩圖。
對于固定的復位彈簧4的彈性系數以及對于高壓側和進氣側上為 130和35bar的固定的壓力狀況，圖3b示出了對于各種轉速n在傳動 機構室和進氣側之間存在的壓力差，其中，所有考慮都適用于在具有 力矩平衡和具有整個轉速范圍內存在的不變的吸入氣體密度p的壓縮 機。這里應當注意，這里實際上只是理論上的考察方式，因為對于驅 動軸2的所有轉速n都假設，用于該計算的壓力pd和活塞上的壓力 &*不變。實際上，隨著轉速n增加，尤其是進氣壓力p^和由此還有 吸入氣體密度p降低。
在此應當注意到，圖3a定性地示出Msw和Mk, ges的力矩平衡。
力矩Msw和Mk, ges也可以通過傳動機構的相應設計這樣設置，即，除
了如圖3a所示的具有中等特性傳動機構之外，還可以設計出具有上調 特性的傳動機構或者下調特性的傳動機構。力矩Msw和Mk, ^或其彼 此的關系(比值)只需相應地設定，其中在C02作為冷卻劑時優(yōu)選的
當然是MSW Mk, ges或MSW>Mk, ges。
此外，要考慮Msw+Mk, ges 0的情況。從圖3b可以看出，各調節(jié) 曲線在正好一個點處相交。這是力矩和的起始點，在該點處滿足 Msw=Mk, ges。根據壓縮機的結構的不同，該點可以任意選擇。使用圖 1中的用于力矩求和的方程式可以很容易地看出傾斜角的影響。該效 應由tan (a)和sin (2a)項的分布曲線得出。也就是說，在設計時 可以對正好一個傾斜角使力矩和平衡。如果這在傾斜盤的最大傾斜角 時發(fā)生，則在其他傾斜角的力矩之和中存在較小的偏差。但是，可以 將這些偏差保持得比較小。
對于以下傾斜角建立力矩平衡是合理的
對于amin^a^a
對于00= ( amax-amin) /2
對于(^a腦x和對于O^Otmax
但是，優(yōu)選的顯然是后面兩種情況，在此應當注意到，在圖3a 和3b的圖表中，大致實現了第三種情況(交點在最大輸送體積的95% 處)，即，對于a:otmax實現了力矩平衡。除了相對于轉速變化大致具 有中性特性的傳動機構以外，偏轉環(huán)2的傾斜角基本上會隨著壓力ps*、
Pd和傳動機構室壓力Pe的變化而改變。對于規(guī)定的p"和pd,在恒定 的工作點處，傾斜角基本上只由于傳動機構室壓力Pe而發(fā)生變化。后
面這一情況也可以在圖3b的圖表中看出。
在本文所述的方法中，為了能夠避免或者減少由轉速變化引起的
調節(jié)干預，對于各種不同的壓縮機轉速n,至少對于特定的轉速范圍， 壓縮機轉速n、吸入缸中的吸入氣體密度p和活塞沖程s的乘積大致保 持不變，而傳動機構室中的壓力pc也大致保持不變(因為例如供給調 節(jié)閥的電流保持不變)。至少局部地實現力矩平衡，尤其是對于600 和9000轉/min之間的壓縮才幾轉速n，優(yōu)選的是對于2500和7000轉/min 之間的壓縮機轉速n。因此，即使不調節(jié)傳動機構室壓力pe，輸送體 積即質量流也可以大致保持不變。這可以從以下關系中簡單地看出 單位時間輸送體積V[cm3/s=Vge。cm3lxn[i/s，其中Vge。表示幾何輸送 體積，n表示壓縮機轉速。對于幾何傳輸體積Vge。滿足以下關系 Vge。=D27i/4xsxri ，其中ti表示活塞數量。單位時間質量流 m[g/s=Vge。[cm3xp[g/cm3]，其中p表示缸室內關于時間的平均吸入氣 體密度。因此得出，m是n， p和s的函數，其中p為t和p的函數。 從這可以看出，m=Kxsxnxp，其中K是常數，從而，如果s， n和p 的乘積保持不變，則輸送體積或者說質量流保持不變。
因此，對于特定工作點，根據本發(fā)明方法的設計使得可以在無需
補充調節(jié)傳動機構室壓力Pe的情況下就能對壓縮機進行調節(jié)，所述方 法一方面在平移和轉動質量之間實現力矩平衡，另一方面使得上面詳 細描述的參數不變。通過壓縮機上的調節(jié)閥和系統(tǒng)側的調節(jié)裝置只建
立一個希望的工作點，而驅動軸2的轉速變化通過根據本發(fā)明的壓縮 機的自補償特性基本上被抵消。在裝置上這意味著，當轉速變化時，在輸送質量流上必須實現一大致成比例的特性。也就是說，即使在轉 速明顯提高的情況下，輸送的冷卻劑質量流也要保持不變或受到限制。
在裝置方面，這通過以下方式實現(為此見圖7)，除了例如由根據圖 2的偏轉環(huán)2和傳動機構的設計實現力矩平衡之外，還安裝至少一個 設置在進氣側的進氣閥，該進氣閥被構造成根據轉速對進入缸孔中的 冷卻劑質量流(尤其是通過吸入氣體密度)這樣進行調節(jié)，即，使力
矩Msw和Mk, ges之間的比率與進氣閥的節(jié)流性能相互成一定關系，從
而，在壓縮機的轉速范圍的至少一部分上，使得輸送入系統(tǒng)中的冷卻 劑質量流基本上不變。換句話說，進氣側上的閥有條件地用作節(jié)流位
置并且按目的地結合參數Msw和Mk, gM進行i殳計或匹配。在此還應當 注意到，當Msw^Mk,gM時，偏轉環(huán)1的傾斜角在轉速突變時保持不變。
換句話說，如果壓縮機的轉速從nl加倍到n2，則此時主要通過降低 偏轉角(這里是減半)來保持質量流不變。這通過降低吸入氣體密度
來實現(PjXl^Xspp2Xii2XS2，其中n產2iij和SiXp^2xp2Xs2 )。
圖4a中示意性示出了進氣側的岡的節(jié)流作用，節(jié)流作用的影響通 過圖4b中的log-p-h圖示出(對于缸室中的氣體，壓力降低到p")。 用KP表示臨界點(使用C02作為冷卻劑構成超臨界過程)。作為對 此的補充，在圖4c中還相對于驅動軸2或壓縮機軸的轉速畫出冷卻劑 質量流(定性圖)。除了理論上質量流增加之外，還示出了能夠根據工 作點而變化的真實關系。所選擇的圖表是針對固定工作點繪制的。因 此該圖適用于不變的偏轉角。
從圖5中還能看出，通過根據本發(fā)明的方法步驟或者壓縮機的設 計，可以4吏得，對于轉速nl、 n2、 n3和n4,在分別相鄰的轉速之間 為兩倍關系時(例如n產2nj，可以在不改變傳動機構室中的壓力pc 的情況下使Vge。xp減半，從而在n的所述加倍的情況下m=Vge。xpxn 保持不變。此時，在最小傾斜角時，對吸入氣體的節(jié)流作用產生的影 響非常小，例如在傾斜角為0。時完全沒有影響，這可以由此表明，即 在該區(qū)域中各轉速的圖線大致相交。在根據本發(fā)明的壓縮機的設計中 還必須考慮，在設計閥幾何形狀時要考慮的由于吸入氣體節(jié)流出現的
25損失。所述損失隨轉速的增加而上升。通過本發(fā)明的設計實現了使 Vge。Xp這樣變化，即，使冷卻劑質量流保持不變，而不必改變傳動機 構室中的壓力。
在圖4C中定性地關于轉速示出冷卻劑質量流，由此得出，在轉速 較高時，冷卻劑質量流由于節(jié)流效應而比低轉速時更明顯地減少。換
句話說，在轉速從n2變?yōu)閚3時，冷卻劑質量流在沒有損失的情況下 從m2t上升到m3t。由于損失的存在，冷卻劑質量流總是從質量流 m2r上升到m3r。由此使得，通過進氣閥的設計必要時僅能在較寬的 轉速范圍上而不能在整個轉速范圍上確保調節(jié)特性的理想曲線。
這種事實的背景是，例如在轉速加倍時偏轉盤的傾斜角必須減半。 如果將力矩Msw和Mk, ^設計成Msw大于Mk, ges (過補償)，則轉速 具有非線性影響(該影響滿足二次方定律)。節(jié)流作用也同樣具有非線 性(而是二次方的)影響。適宜的是，至少應避免這些相互強化的效 應中的至少一種。無論如何，針對上述現有技術已經提及，由參數 Msw導致的過補償必須通過相應的不期望的部件質量和部件尺寸來償 付。因此，優(yōu)選的是Mk, ges Msw。
因此，優(yōu)選的是，將調節(jié)特性調整到一中間(中等)的轉速范圍 中。在中間的轉速范圍之下的轉速范圍中存在輕微的不足補償，在中 間的轉速范圍之上的轉速范圍中存在輕微的過補償。
在這種情況下，補償指的是，在轉速加倍時，這樣來自動改變幾 何輸送體積或者傾斜角或者活塞沖程，即，使得冷卻劑質量流基本保
持不變，不必通過調節(jié)干預改變傳動機構室的壓力Pe,并且由于質量
流不變，進氣側或者高壓側的設備側壓力水平基本不變，以及制冷性 能也基本不變。在冷卻劑質量流不變111=常數時(其中如上所述滿足
m=Vge。xpxn)，因為m=Kxsxnxp,所以轉速n的變化對pxs有直接且 快速的影響，其中p同樣對s有影響。因此能夠快速響應轉速n的變化。 通過調節(jié)閥的調節(jié)通路這是不可能的，從而避免了過沖。偏轉環(huán)1因 此是一種內部控制器(瓦特控制器)。
在這種情況下，不足補償指的是，在轉速加倍時，這樣自動改變
26幾何輸送體積或傾斜角或活塞沖程，即，使得冷卻劑質量流相對于初 始狀態(tài)稍微減少。校正性的調節(jié)干預是必要的。在這種情況下，過補 償同樣指的是，在轉速加倍時，這樣自動改變幾何輸送體積或傾斜角 或活塞沖程，即，使得冷卻劑質量流相對于初始狀態(tài)稍微增加。與不 足補償的情況一樣，校正性的調節(jié)干預是必須的。
通過Msw或Mk, ^對Mk, ges進行不足補償是不適宜的，因為進氣 閥的設計還必須同時消除所述不利的效應。
總而呂之
Msw>Mk, ges (對平移質量的過補償)導致在"包裹"區(qū)域中的缺點 并且以不期望的程度強化了由進氣閥導致的節(jié)流作用的影響。
Msw<Mk, ges (對平移質量的不足補償)會導致缺點，因為該效應 對希望的進氣節(jié)流效應起反作用。
Msw Mk, gM是理想的，主要使進氣閥和壓縮室的幾何形狀與此相
匹配(尤其是使用C02冷卻劑時)。
除了與力矩相關外，術語過補償、不足補償或補償同樣用于冷卻 劑質量流
不足補償在轉速加倍時，使冷卻劑質量流m=Vge。xpxn，也即是 Vge。xp這樣自動變化，即，使得冷卻劑質量流相對于初始狀態(tài)減少。 需要校正性的調節(jié)干預。
過補償在轉速加倍時，使幾何輸送體積這樣自動變化，即，使 冷卻劑質量流相對于初始狀態(tài)增加。在此同樣需要校正性的調節(jié)干預。
到目前為止，轉速突變說的是轉速增加。當然，在轉速下降時， 以相同的形式反映該特性，尤其是例如在轉速減半時，目的是自動補 償冷卻劑質量流的變化。為此幾何輸送體積相應增加。
圖6示出了兩個工作點的示功圖，用于顯示與驅動軸2的轉速相 關的閥損失的影響。在轉速為800轉/min時，平均壓力損失為大約 0.5bar，對于相同的閥結構，在3000轉/min時，平均壓力損失為大約 0.3bar?？梢酝ㄟ^進氣側閥的相應尺寸選擇在一定界限內影響所述特 性。圖7中描述了進氣側閥的尺寸選擇和壓縮機幾何形狀。參數的尺 寸涉及使用冷卻劑R744 (C02)。使用R134a/R152a作為冷卻劑的壓 縮才幾的尺寸明顯不同；在此，與閥幾何形狀相關地進行的力矩平衡或 者說力矩Msw和Mk,ges的匹配必然明顯不同。對于R134a/R152a而言， 壓力損失相對較小，這使得必須將力矩Msw選擇得大于力矩Mk, ges(力 矩的過補償)，以便在冷卻劑質量流的范圍內實現補償。此處應當指出， 這里針對co2作為冷卻劑具體說明的方法可以轉用到任意冷卻劑上， 其中這種轉用包含在本發(fā)明的基本構思中。在上方的兩個圖表中，從 在進氣閥打開的吸氣壓力Ps中的下沖(Underschwinger )(左下)開 始可以看到一壓縮機循環(huán)。氣體隨后受到壓縮(沿逆時針的過程方向)， 直到在輕微過沖后打開排氣閥。在排出氣體后進行恢復膨脹，最后又 回到初始點。
壓縮機(見圖7)在用于將氣體吸入缸室的進氣側具有閥板19， 在閥板具有安裝在其下方的吸氣片20。吸氣片20設計成舌形的并且 用于控制氣體的吸入。如果缸中的氣體被壓縮，則吸氣片20關閉節(jié)流 通孔21，而在抽吸吸入氣體(由于缸中的低壓)時吸氣片20向下移 動一行程t (用箭頭22表示)，確保了通過節(jié)流通孔21吸入的冷卻劑 或吸入氣體進入缸中。
節(jié)流通孔21具有一直徑d。由于進氣閥的幾何形狀，即尤其是由 于節(jié)流通孔21的直徑d或者尤其由于節(jié)流通孔21的直徑d和吸氣片 21的行程t之和以及由于壓縮才幾的幾何形狀，在才艮據本發(fā)明的壓縮機 較寬的工作范圍中出現期望的吸氣壓力Ps下降。這例如(在壓縮機具 有冷卻劑C02的情況下)通過壓縮機幾何形狀的以下參數實現活塞 數量N為5至9;吸氣片20的行程t在0.9至1.2mm之間，而閥板 19具有一直徑d在4到6mm之間的孔(節(jié)流通孔21 )?；钊睆紻 的值在大約15至19mm，活塞沖程s為大約17至22mm。單缸最大 沖程體積V為3ccm至6ccm。 一優(yōu)選的參數組為N=6; D=18; s=19; V=4.7; t=l.l; d=5。此外，證明為能量上有利的、描述壓縮機幾何形 狀的參數是活塞直徑和活塞沖程的比率為大約0.65至1.1，活塞直徑和閥板19上的節(jié)流通孔21 (直徑)的比率為大約2.5至4，閥板19 上的節(jié)流通孔21 (直徑)和吸氣片的行程t的比率為大約3.7至6.7， 以及活塞沖程s和吸氣片的行程t的比率為大約14至24。
在此應當注意，這些值反映了使用C02作為冷卻劑工作時的最佳 的幾何形狀，然而根據結構上需要的不同，對于活塞直徑和活塞沖程 的比率約為0.4至1.5的值，對于活塞直徑和閥板上的節(jié)流通孔(直徑) 的比率約為1.5至5的值，對于閥板上的節(jié)流通孔(直徑)和吸氣片 行程的比率約為2.5至8的值，以及對于活塞沖程和吸氣片行程的比 率約為10至30的值在節(jié)能方面也是有利的。在該優(yōu)選實施方式中， 吸氣側上的節(jié)流通孔21用作節(jié)流位置并且與按目的地與壓縮機的其 他調節(jié)參數相結合地進行設計。壓力為Ps的流入氣體流動穿過一設置 在缸頭中的吸氣室，并且隨后經過例如具有前述結構的進氣閥導入缸 孔中，在這里由于吸入閥結構調節(jié)出確保最佳的壓縮機調節(jié)特性的壓
力Ps。
在圖8中最后示出了從2000轉/min到6000轉/min的轉速突變； 各曲線代表吸氣側的壓力Ps、冷卻劑質量流、轉速以及高壓側的壓力。 冷卻劑質量流以及傳動結構室中的壓力在壓縮機的吸氣側和壓縮機的 壓力側保持基本不變。根據本發(fā)明，通過與吸入閥相結合的力矩Msw 和Mk, gM的匹配可以實現存在上述特性。
如上所述，中間轉速范圍對于設計是理想的范圍，從而可以對上 述參數的瞬時變動(冷卻劑質量流以及傳動機構室中的壓力)進行自 調節(jié)的補償。
這在試驗技術方面也容易得到驗證。在壓縮機中，對于相應的轉 速突變，質量流的測量比較容易。吸入閥的參數以及參數Msw和Mk, ges的設計通過測量和稱量(Wiegen)得出。通過將一磁體固定在活塞 上可以很容易地測出活塞沖程，因為可以通過殼體上的 一傳感器檢測 到該》茲體。通過質量流測量裝置可以在壓縮才幾前面或后面確定質量流 m。借助一轉速測量裝置能夠以簡單的方式確定壓縮機轉速n。從示 功圖中可以得出壓力ps并且通過其與吸入氣體密度p (p=f (p， T))的關系很容易計算出來。因此所有參數都可以確定。
圖9示出了根據本發(fā)明的壓縮機的偏轉盤機構的一種優(yōu)選實施方 式。與根據圖2的優(yōu)選實施方式一樣，對于C02作為冷卻劑，也可以 如上所述使用冷卻劑R134a或R152a、或共沸或共沸式混合物、尤其 是由四氟丙稀和三氟碘曱烷組成的混合物、或者由 一種或多種碳氫化 合物(碳氫化合物及其混合物)組成的混合物作為冷卻劑的情況，可 以使用該機構。在使用C02作為冷卻劑時，偏轉環(huán)被設計成使得對于 偏轉環(huán)的至少一個偏轉角a能建立力矩平衡Mk, ges-Msw，而在使用其 他冷卻劑時，在偏轉環(huán)可能的傾斜角的至少一個范圍上，力矩M^超 過力矩Mk, ges (Msw^Mk, ges)是有利的。根據圖9的偏轉盤機構在其 他部件上類似于根據圖2的偏轉盤機構構成，因此下面特別說明其與 根據圖2的機構的不同之處。
與圖2中所示的偏轉盤機構類似，根據圖9的偏轉盤機構具有一 偏轉環(huán)l、 一驅動軸2、 一滑套3以及一支承元件5和一傳力元件6。 這些部件以及其他部件使用類似于圖2的附圖標記表示。關于功能和 作用相同的部件參照對圖2的描述，只要下面沒有進行相反的描述。
與根據圖2的實施方式不同，支承元件5沒有槽形或袋形凹口， 而是具有一大致矩形的凹口 23，該凹口沿徑向穿過整個支承元件5延 伸。傳力元件6設計成大致為圓柱形的并且在其徑向外端(也就是其 朝向偏轉環(huán)i的端部)具有扁鋼型的結構。該扁鋼型的接合到凹口 23 中，由此在傳力元件6和支承元件5之間形成鉸接。
在徑向靠外的區(qū)域，凹口 23的橫截面沿徑向向外逐漸增加，即橫 截面在所述徑向外部區(qū)域內大致成V形地擴展，而其在徑向靠內的區(qū) 域(圖9中看不見)內大致不變。對于偏轉環(huán)1的所有傾斜角，傳力 元件6的徑向靠外的端側棱邊設置在凹口 3的徑向靠外的區(qū)域中。也 就是說，對于偏轉環(huán)1的所有傾斜角，所述棱邊超過凹口橫截面大致 不變的區(qū)域伸出，由此在所有工作點都避免了支承元件的傾斜。由此 減少了所述機構的區(qū)域中的摩擦和延遲，這使得在工作中磨損較少以 及發(fā)熱較少。傳力元件6以其朝向驅動軸2的端部壓入驅動軸2中，即壓入驅動軸的相應凹口 24中。有待說明的是，留出一半圓形或槽形 凹口 25，該凹口在壓縮才幾的傳動才幾構室或傳動才幾構腔和壓縮才幾的吸氣 側之間的流體連通件的組成部分。該流體連通件用于調節(jié)傳動機構室 中的壓力。其中相應的流體連通延伸穿過傳動軸并且使存在壓力pc的 傳動結構室與壓縮機的吸氣側和/或壓縮機的高壓側連接。
另外，在根據圖9的機構中示出了活塞26，該活塞借助兩個滑塊 27鉸接在偏轉盤27上。
圖10中示出類似于圖2b的圖表，其示出了對于使用以上詳細描 述的冷卻劑(R134a等)的壓縮機壓力差或傳動機構室中的壓力與幾 何輸送量之間的函數關系，也就是說在必要時與沖程或傾斜角之間的 函數關系。在此還應指出，除了建立力矩平衡Msw-Mk, ^之外，可以 建立對于所述冷卻劑優(yōu)選的傳動機構設計，該設計使得形成一傳動機 構，在該傳動機構中，在偏轉環(huán)1可能的傾斜角的范圍中滿足Msw^Mk, ges?？梢园l(fā)現，各調節(jié)曲線正好交于一點。該交點是力矩之和的設計 點，在該點處Msw=Mk, ges。該點可以接近任意地選擇。根據力矩之和 的方程式，借助對圖3b的說明可以確定圖10中的傾斜角的影響。
與圖3類似，圖lla和llb分別示出了 ，對于兩個不同的參數組，
力矩Mk, ges和MU以及力矩Mk, ^和Msw ( Mk, ges )之和在偏轉盤的
傾斜角上的分布。圖11b示出了對于C02冷卻劑必要的特性，而圖lla 示出了對于其他上述冷卻劑(R134a等等)必要的特性(Ms2Mk, ges )。 此外，還列出了傳動機構的相應的參數，其中n (p)表示活塞數量， R表示活塞軸線距驅動軸軸線的距離，n表示(驅動)軸轉速，mk表 示活塞(包括滑塊)的質量，mk， ges表示所有活塞(包括滑塊)的 質量，L表示樞轉頭的位置，msw表示傾斜盤的質量，ra表示傾斜盤 的外徑，ri表示傾斜盤的內徑，h表示傾斜盤的高度。在此應該指出， 用于進行計算所選擇的轉速可以是任意的，因為該轉速對兩個力矩的 影響相同。因此，給出定性的描述，而不再給出數值。
圖12a至12c對應于圖4a至4c,其中圖4a至4c在使用<^02作 為冷卻劑時有效，而圖12a至12c在^f吏用其他冷卻劑時有效。根據圖12b的log-p-h圖表與所述冷卻劑相適應，因為與使用C02作為冷卻 劑不同，在使用所述其他冷卻劑時發(fā)生液化(蒸發(fā)區(qū))。此外在圖12d 中，將冷卻劑的單獨狀態(tài)對應于示意性描述的冷卻劑循環(huán)。
就選出的冷卻劑(R134a等)而言，圖13類似于圖5。示出了由 于吸入閥或進氣閥的效應而與圖10不同的傾斜特性。對圖5的il明仍 然有效，但要指出，在更大的壓縮機轉速情況下偏轉環(huán)不能再調節(jié)到 最大傾斜角。這是根據本發(fā)明的壓縮機設計的一個重要安全特征。
類似與圖6所示，圖14給出了所述冷卻劑(除C02外)的四個 示功圖，其中應當注意到，這些圖示可以定性地基本上用于所有列出 的冷卻劑(包括C02)。
在使用冷卻劑R134a等的情況下，可得到的優(yōu)選的參數如下(在 此同樣見圖7):活塞直徑D為28至35mm，活塞沖程s為25至32mm， 最大單缸活塞沖程體積為22至28cm3。也優(yōu)選采用壓力控制的簧片閥 作為吸入閥或進氣閥，其中進氣閥的沖程t在0.9至1.2mm之間；孑L (徑)在10至13mm之間。相似或相同的數值也適用于非圓形^旦具有 相似橫截面的開口。由此得出以下優(yōu)選的參數或比率活塞直徑和活 塞沖程的比率(D/s)為大約0.6至1.6，尤其是0.875至1.4，進一步 優(yōu)選為大約1.14?；钊睆胶烷y板上的節(jié)流通孔(直徑)的比率(D/d ) 為大約1.8至4，尤其是2.15至3.5,進一步優(yōu)選為大約2.8。閥板上 的節(jié)流通孔(直徑)和吸氣片沖程的比率(d/t)為大約7至15，尤其 是8.3至14.4,進一步優(yōu)選為大約11.4,以及活塞沖程和吸氣片行程 的比率(s/t)為大約15至40，尤其是20至36,進一步優(yōu)選為大約 28.2。在此應當注意，上述參數對于冷卻劑R134a、 R152a等有效。
圖15給出了用于力矩平衡的設計的參數。在不同欄中，首先給出 了優(yōu)選的參數組；此外還部分確定了所述參數。這些參數適用于冷卻 劑R134a、 R152a等等。
最后就冷卻劑R134a等仍然參照圖8，其可以類似的方式實施或 應用。
相對于現有技術，通過根據本發(fā)明的自動調節(jié)可以使用簡單的開關閥，該開關閥能夠影響進入傳動機構室的、高壓側的氣流。在應建 立另一工作點時，該開關閥可以進行干預。無需如由現有技術那樣通 過所謂反饋對調節(jié)閥進行干預。因此，無需如由現有技術已知的那樣 給用于調節(jié)壓縮機壓力側的、進入壓縮機傳動機構室中的氣流的調節(jié) 閥提供附加的信號。在現有技術中，例如冷卻劑質量流的變化、壓力 差的變化、吸氣壓力的變化等用作所述另外的信號。對于一早先建立 的工作點，自動調節(jié)對由轉速引起的冷卻劑質量流的波動進行補償。 在此應當指出，重要的是不僅質量流可以基本保持不變，而且壓縮機 的壓力側和吸氣側的壓力水平同樣基本保持不變。只有當需要建立新 的工作點時，調節(jié)閥的電磁線圏才操作調節(jié)閥。相對于現有技術，所 謂的開關閥的特征在于，可以省去反饋區(qū)域。這樣的開關閥比根據現 有技術使用的閥明顯更有利。在根據本發(fā)明的壓縮機中使用的這種簡
單的閥優(yōu)選采用現今用于ABS或ESP閥的結構形式的閥。
還要指出，根據本發(fā)明的調節(jié)明顯快于目前為止已有的調節(jié)。待 調節(jié)的量幾乎在轉速上升的同時被調節(jié)，而在現有技術中這是延遲進 行的，因為首先必須捕獲反饋量并且將其輸送或分配給調節(jié)閥。
雖然是借助具有固定特征組合的實施方式來說明本發(fā)明，但是本 發(fā)明也包括所述特征其他可設想的有利的組合，如在從屬權利要求中 具體但非窮舉地給出的那樣。本申請文件公開的所有特征，只要其相
對于現有技術而言具有新穎性，則都作為本發(fā)明的重要內容而要求保 護。
附圖標記清單1 偏轉環(huán)
2 驅動軸
3 導向鍵
4 復位彈簧
5 支承元件
6 傳力元件
7 槽
8 傳力元件6的套筒形部件
9 槽
10 凹口 11孑L 12 盤簧
13、 14 止擋盤
15 孔 15a傳動銷 16a、 16b卡圏
17、 18 扁平部
19 閥板
20 吸氣片
21 節(jié)流通孔
22 箭頭
23 支承元件5中的凹口
24 驅動軸2中的凹口
25 傳力元件6中的凹口
26 活塞
27 滑塊
權利要求
1. 一種用于調節(jié)壓縮機、特別是軸向活塞壓縮機、進一步尤其是汽車空調設備的壓縮機的冷卻劑質量流的方法，該壓縮機具有一驅動軸(2)和一其相對于所述驅動軸的傾斜度可調的偏轉盤(1)，該偏轉盤設置在壓縮機的、主要由壓縮機的殼體限定的傳動機構室中，并且該偏轉盤通過其相對于驅動軸(2)的偏轉角來限定壓縮機的活塞沖程，其中，對于偏轉盤(1)的至少一個偏轉角αgl，建立由轉動的質量引起的力矩Msw和由平移運動的質量引起的力矩Mk，ges之間的大致力矩平衡(MSW＝Mk，ges)，和/或，對于偏轉盤可能的偏轉角的至少一個范圍，建立力矩Msw相對于力矩Mk，ges的優(yōu)勢(MSW≥Mk，ges)，以及其中，對于不同的壓縮機轉速n至少局部地，尤其是對于600和9000轉/min之間的壓縮機轉速n，特別是對于2500和7000轉/min之間的壓縮機轉速，使壓縮機轉速n、吸入氣體密度ρ和活塞沖程s的乘積自動保持大致不變，而傳動機構室中存在的壓力pc同樣保持大致不變(ρ×s×n＝常數)。
2. 如權利要求1所述的壓縮機，其特征在于， 除了壓縮機轉速n、吸入氣體密度P和活塞沖程s的乘積以外，壓縮機高壓側的壓力pa和/或壓縮機吸氣側的壓力Ps和/或高壓側與傳 動機構室之間的一調節(jié)閥的一調節(jié)閥調節(jié)量也保持大致不變。
3. 如權利要求1或2所述的方法，其特征在于， 至少對于ocg,二 (amax-amin) /2，在Msw和Mk, ges之間建立力矩平衡，其中Otmax是偏轉盤(1)的最大偏轉角，OCmin是偏轉盤(1)的最 小偏轉角。
4. 如上述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于，至少對于一滿足amin5agl5amax的偏轉角agl ，在Msw和Mk, ges之間建立力矩平衡。
5. 如上述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于，至少對于一偏轉角OtgPamax，在Msw和Mk, ges之間建立力矩平衡。
6. 如上述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于，至少對于一 (假想的)偏轉角OC^OCmax,在MSW和Mk, ges之間建 立力矩平衡。
7. 如權利要求1或2所述的方法，其特征在于， 對于所有的偏轉角，建立力矩Msw的優(yōu)勢(Msw>Mk, ges )。
8. 如上述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于， 改變傳動機構室中的壓力pc,以便在壓縮機中獲得期望的工作點，即期望的冷卻劑質量流。
9. 如上述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于， 在轉速n上升時，使吸氣壓力p^以及由此還有p這樣下降，即，使得n、 p和s的乘積大致不變。
10. —種壓縮機，特別是軸向活塞壓縮機，尤其是用于機動車輛 空調設備的壓縮機，該壓縮機具有一殼體和一壓縮機單元，該壓縮機 單元基本上設置在該殼體中并且通過一驅動軸(2)驅動，該壓縮機單 元用于利用同樣設置在所述殼體中的偏轉盤(1 )來抽吸和壓縮冷卻劑， 其特征在于，由轉動的質量引起的力矩Msw和由平移運動的質量引起的力矩Mk, ges相互處于一預先確定的比率，所述壓縮機包括至少一個設置在吸氣側的進氣閥，該進氣閥構造 成使得該進氣閥根據轉速來這樣控制進入缸室中的冷卻劑質量流，即，使得力矩Msw和Mk, ges的比率與所述至少 一 個進氣閥的節(jié)流性能成一 定的關系，以便在至少轉速范圍的一些部分上，尤其是對于600與9000 轉/min之間的壓縮機轉速n,特別是對于2500與7000轉/min之間的 壓縮機轉速，使輸送到系統(tǒng)中的冷卻劑質量流大致不變。
11. 如權利要求10所述的壓縮機，其特征在于， 所述至少一個進氣閥是壓力控制的簧片閥(19， 20， 21)。
12. 如斥又利要求10或11所述的壓縮才幾，其特征在于， 所述至少 一個進氣閥是切口控制的閥。
13. 如權利要求10至12中任一項所述的壓縮機，其特征在于，進氣閥、特別是簧片閥具有一帶有節(jié)流通孔(21)的閥板(19) 和一尤其是舌片形的吸氣片(20)。
14. 如權利要求10至13中任一項所述的壓縮機，該壓縮機具有 一缸體和至少一個，尤其是5至9個能夠在設置在缸體中的孔中軸向往復運動的活塞，其特征在于，給每個缸配設一進氣閥和/或將多個相應的吸氣片(20)集成在一吸氣片板中。
15. 如權利要求10至14中任一項所述的壓縮機，其特征在于， 所述缸室或者每個所述缸室的與進氣閥相配的端部包括一徑向延伸的環(huán)形擴展部，該環(huán)形擴展部尤其是界定了吸氣片(20)的行程并 且朝吸氣片(20)的固定位置倒斜或變平。
16. 如權利要求10至15中任一項所述的壓縮機，其特征在于，使用C02作為冷卻劑。
17. 如權利要求10至16中任一項所述的，尤其是根據權利要求 16所述的壓縮機，如果是根據權利要求9至13或15中任一項所述的 壓縮機，附加地包括一缸體和至少一個、尤其是5至9個能夠在設置 在缸體的孔中進行軸向往復運動的活塞，其特征在于，活塞直徑和活塞沖程的比值(D/s )為大約0.4至1.5，尤其是0.65 至l.l，進一步尤其是約0.95。
18. 如權利要求10至17中任一項所述的，尤其是如權利要求16 或17所述的壓縮機，其特征在于，活塞直徑和閥板中的節(jié)流通孔的比值(D/d)為大約1.5至5，尤 其是2.5至4，進一步尤其是約3.6。
19. 如權利要求10至18中任一項所述的，尤其是如權利要求16 至18中任一項所述的壓縮機，其特征在于，閥板中的節(jié)流通孔和吸氣片的行程的比值(d/t)為大約2.5至8， 尤其是3.7至6.7,進一步尤其是約4.55。
20. 如權利要求10至19中任一項所述的，尤其是如權利要求16 至19中任一項所述的壓縮機，其特征在于，活塞沖程與吸氣片的行程的比值(s/t)為大約10至30，尤其是 14至24，進一步尤其是約17.3。
21. 如權利要求10至15中任一項所述的壓縮機，其特征在于， 使用R134a或R152a或者共沸的或共沸式混合物，尤其是由四氟丙稀和三氟碘代曱烷組成的混合物，或者碳氬化合物，或者由碳氬化 合物組成的混合物，或者卣代烴或部分卣代烴，卣素、乙醚、酯、醇 或其混合物作為冷卻劑，或者使用上述物質中的一種或多種作為冷卻 劑。
22. 如權利要求10至15或21中任一項所述的，尤其是如權利要 求21所述的壓縮機，如果是如權利要求9至13或15或21中任一項 所述的壓縮機，附加地具有一缸體和至少一個、尤其是5至9個能夠 在設置在缸體中的孔中作軸向往復運動的活塞，其特征在于，活塞直徑和活塞沖程的比值(D/s)為大約0.6至1.6，尤其是0.875 至1.4，進一步尤其是約1.14。
23，如權利要求10至15或21至22中4壬一項所述的，尤其是如 權利要求21或22所述的壓縮機，其特征在于，活塞直徑和閥板中的節(jié)流通孔的比值(D/d)為大約1.8至4，尤 其是2.15至3.5,進一步尤其是約2.8。
24. 如權利要求10至15或21至23中任一項所述的，尤其是如 權利要求21至23中任一項所述的壓縮機，其特征在于，閥板中的節(jié)流通孔和吸氣片的行程的比值(d/t)為大約7至15， 尤其是8.3至14.4，進一步尤其是約11.4。
25. 如權利要求10至15或21至24中任一項所述的，尤其是如 權利要求21至24中任一項所述的壓縮機，其特征在于，活塞沖程與吸氣片的行程的比值(s/t)為大約15至40，尤其是 20至36，進一步尤其是約28.2。
26. 如權利要求10至25中任一項所述的壓縮機，其特征在于， 偏轉盤(1)的傾斜特性這樣以自動的受限制的方式作用，即，使得在 壓縮機轉速高時，尤其是在轉速非常高或者最大轉速時，偏轉盤(l)的最大偏轉的角度小于在壓縮機轉速低時的最大偏轉的角度Otm^。
27. 如權利要求10至26中任一項所述的壓縮機，其特征在于， 一方面是所有平移運動的部件例如軸向活塞、活塞桿或滑塊等，另一方面是所有轉動的部件例如偏轉盤(1)、攜動件等，具有這樣的 幾何形狀和尺寸，即，使得對于偏轉盤(1)的預先確定的傾斜角，尤 其是對于預先確定的最小傾斜角和預先確定的最大傾斜角之間的傾斜 角，由平移運動的質量，尤其是活塞必要時還包括滑塊、活塞桿等產 生的力矩Mk, ges選擇得小于由偏心矩產生的力矩Msw ，也就是說小于 由偏轉盤的慣性產生的力矩，使得在壓縮機轉速高時，尤其是在轉速非常高或者轉速最高時，偏轉盤(1)的最大偏轉的角度OCmax小于壓縮 機的轉速較小時最大偏轉的角度。
28. 如4又利要求10至28中任一項所述的壓縮才幾，該壓縮才幾在高 壓側和傳動機構室之間和/或在吸入壓力側和傳動機構室之間具有流 體連通件，其特征在于，在所述或至少一個所述流體連通件中設置一開關閥。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于調節(jié)壓縮機、特別是軸向活塞壓縮機、尤其是用于機動車輛空調設備的壓縮機的冷卻劑質量流的方法，所述壓縮機具有一驅動軸(2)和一其相對于驅動軸的傾斜度可以調節(jié)的偏轉盤(1)，該偏轉盤設置在壓縮機的主要通過壓縮機一殼體限定的傳動機構室中，該偏轉盤通過其相對于驅動軸(2)的偏轉角限定了壓縮機的活塞沖程，其中，對于偏轉盤(1)的至少一個偏轉角，在由轉動質量產生的力矩M_SW和由平移運動的質量產生的力矩M_k，ges之間建立大致的力矩平衡(M_SW＝M_k，ges)，和/或，對于偏轉盤可能的偏轉角的至少一個范圍，相對于力矩M_k，ges建立力矩M_SW的優(yōu)勢(M_SW≥M_k，ges)，并且對于不同壓縮機轉速n，至少局部地，尤其是對于在600與9000轉/min之間的壓縮機轉速、對于在2500與7000轉/min之間的壓縮機轉速，使壓縮機轉速n、吸入氣體密度ρ和活塞沖程s之積自動保持大致不變，而在傳動機構室中存在的壓力p_c同樣保持大致不變，本發(fā)明還涉及一種用于實施所述方法的壓縮機。
文檔編號F04B27/18GK101449058SQ200780018663
公開日2009年6月3日 申請日期2007年5月15日 優(yōu)先權日2006年5月23日
發(fā)明者O·奇爾斯馬, O·施瓦茨霍夫, U·黑塞 申請人:法雷奧壓縮機歐洲有限公司