專利名稱：油泵轉(zhuǎn)子的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種油泵轉(zhuǎn)子組件，其用在一種擺線型的內(nèi)接齒輪式的油泵中，當(dāng)內(nèi)外轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)彼此嚙合時，該油泵通過位于內(nèi)轉(zhuǎn)子和外轉(zhuǎn)子之間的單元的體積改變來吸入和排放液體。
背景技術(shù)：
常規(guī)油泵包括一具有n個外齒的內(nèi)轉(zhuǎn)子(這里的“n”表示一自然數(shù))，一外轉(zhuǎn)子，該外轉(zhuǎn)子具有n+1個與外齒彼此嚙合的內(nèi)齒，和一殼體，在該殼體內(nèi)有一用于吸入液體的吸入口和一用于排放液體的排放口，由于內(nèi)外轉(zhuǎn)子的相互嚙合，在內(nèi)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)下帶動外轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，吸入和排放液體，從而使得形成于內(nèi)外轉(zhuǎn)子之間的單元的體積發(fā)生變化。
從旋轉(zhuǎn)方向來看，每一個單元在前部和后部處由內(nèi)轉(zhuǎn)子的外齒和外轉(zhuǎn)子的內(nèi)齒之間接觸面來限定邊界，并且在側(cè)部處由殼體來限定邊界。這樣便形成了一獨(dú)立的液體運(yùn)送腔。在內(nèi)外齒相互嚙合的過程中，單元的體積變?yōu)樽钚≈岛?，在該單元移動到吸入口上方時，隨著其體積的增大，每個單元都吸入液體。在單元的體積變?yōu)樽畲笾岛螅趩卧苿拥脚欧趴谏戏綍r，隨著體積的減小，這時該單元排放液體。
例如，通過增大轉(zhuǎn)子的尺寸，通過增大轉(zhuǎn)子間的偏心距從而提高每個單元的體積，或者通過提高轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)速率，這種油泵的排放量可能會得到提高。
然而，通過增大轉(zhuǎn)子的直徑或厚度和提高轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)速率來增大排放量并不可取，這是因?yàn)檗D(zhuǎn)子的直徑和厚度的加大偏離了油泵轉(zhuǎn)子尺寸減小的趨勢，并且轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)速率的提高可能會引起氣蝕，該氣蝕會導(dǎo)致泵效率的下降，摩擦增大，并且噪音加大。
另外一方面，當(dāng)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)減小時，轉(zhuǎn)子間的偏心距會增大，這樣排放量會增高；但是，由于齒數(shù)少，流體的脈動會因?yàn)槲挥谖肟诤团懦隹诘挠偷奈牒团欧潘俾实淖兓龃蠖哟?。因此，因吸入?fù)壓過大，油從一排放單元吸入，或者因?yàn)榭諝鈴臍んw內(nèi)的間隙吸入，不僅導(dǎo)致泵會產(chǎn)生氣蝕，而且泵效率也會降低。
正如以上所解釋的，上述方法不適合提高油泵的排放量，即，這種方法不能滿足目前高效率和結(jié)構(gòu)緊湊的要求。

發(fā)明內(nèi)容
從以上的情況看，本發(fā)明的目的就在于提供一種用于油泵中的油泵轉(zhuǎn)子組件，該轉(zhuǎn)子組件具有結(jié)構(gòu)緊湊和效率高的特點(diǎn)。
為了解決上述問題，本發(fā)明的發(fā)明人進(jìn)行了研究并且得出結(jié)論，通過相應(yīng)地調(diào)整外齒輪的內(nèi)齒和內(nèi)齒輪的外齒之間的斷面面積的比值，能夠甚至在油泵轉(zhuǎn)子組件具有較少齒數(shù)的情況下，油泵也同樣具有排放性能高和流體脈動低的特點(diǎn)。所以，油吸入和排放速率的變化降低了，并且在不降低一個吸入和排放循環(huán)內(nèi)的流量的條件下，流速的最大值也減小了。
本發(fā)明正是基于上述的研究結(jié)論而構(gòu)思的。根據(jù)本發(fā)明一內(nèi)接齒輪式的油泵轉(zhuǎn)子的組件包括一內(nèi)轉(zhuǎn)子，該內(nèi)轉(zhuǎn)子具有一具有擺線型齒形輪廓，齒數(shù)為“Zi”的外齒，一外轉(zhuǎn)子，該外轉(zhuǎn)子具有一具有與外齒相嚙合，齒數(shù)為“Zo”的內(nèi)齒；其中所述油泵轉(zhuǎn)子組件用于一油泵中，該油泵還包括一形成的殼體，該殼體具有一用于吸入液體的吸入口和一用于排放液體的排放口，并通過內(nèi)轉(zhuǎn)子和外轉(zhuǎn)子之間形成的單元的體積變化來吸入和排放液體從而輸送液體，這種變化是由彼此嚙合的內(nèi)外轉(zhuǎn)子間的相對旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的，所述內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”等于或小于6，Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，這里的Si表示一個外齒的斷面面積，該外齒形成于一齒根圓“di”的外部，該齒根圓沿著內(nèi)轉(zhuǎn)子的外齒的底部形成。So表示一個內(nèi)齒的斷面面積，該內(nèi)齒形成于一齒根圓Do的內(nèi)部，該齒根圓沿著外轉(zhuǎn)子的內(nèi)齒的底部形成。
根據(jù)本發(fā)明，Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，Si/So的這個比值比常規(guī)油泵大，常規(guī)油泵的比值大約為0.5。因此，由于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，位于轉(zhuǎn)子間的每個單元的體積的變化減小了，并且在吸入口和排放口處的吸入和排放速率的變化減小了，因而流速的最大值降低了。
換句話說，即使在油泵中采用了在常規(guī)油泵中由于流體脈動過大和氣蝕的原因而不能采用的具有較少齒數(shù)的內(nèi)轉(zhuǎn)子時，例如6個或更少的齒，該油泵也能在增大排放量的同時，抑制液體的脈動，因此得到了一具有排放量高和效率高的結(jié)構(gòu)緊湊的油泵。


圖1為本發(fā)明實(shí)施例1的油泵轉(zhuǎn)子組件平面圖，在該實(shí)施例中內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形使得Si/So的比值為0.8，所述的Si表示內(nèi)轉(zhuǎn)子的一個外齒的斷面面積，So表示外轉(zhuǎn)子的一個內(nèi)齒的斷面面積。
圖2為本發(fā)明實(shí)施例2的油泵轉(zhuǎn)子組件的平面圖，在該實(shí)施例中內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形使得Si/So的比值為1.2。
圖3為本發(fā)明第三實(shí)施例的油泵轉(zhuǎn)子組件的平面圖，在該實(shí)施例中內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形使得Si/So的比值為1.3。
圖4為作為對比示例的常規(guī)油泵組件的平面圖，在該實(shí)施例中內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形使得Si/So的比值為0.618。
圖5為油泵流速變化對比曲線圖，各油泵相應(yīng)具有圖1至圖3所示的實(shí)施例1至3和圖4所示的對比示例的油泵轉(zhuǎn)子組件。
具體實(shí)施例方式
根據(jù)本發(fā)明的油泵轉(zhuǎn)子組件的實(shí)施例將在以下說明。
如圖1所示的油泵轉(zhuǎn)子組件包括一內(nèi)轉(zhuǎn)子10，具有齒數(shù)為“Zi”，輪廓呈擺線型的外齒11，和一外轉(zhuǎn)子20，具有齒數(shù)為“Zo”，與內(nèi)轉(zhuǎn)子10的外齒11相嚙合的內(nèi)齒21。該油泵轉(zhuǎn)子組件位于殼體30內(nèi)。
內(nèi)轉(zhuǎn)子10安裝與旋轉(zhuǎn)軸線上(未示出)以便繞軸O1旋轉(zhuǎn)。外轉(zhuǎn)子20繞軸O2可旋轉(zhuǎn)地安裝在殼體30內(nèi)，軸O2距內(nèi)轉(zhuǎn)子10的軸O1有一偏心(偏心距“e”)。
內(nèi)轉(zhuǎn)子10的每一個外齒11和外轉(zhuǎn)子20的每一個內(nèi)齒21這樣成形，即，使Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，這里的Si為一個外齒11的斷面面積，該外齒形成于一齒根圓“di”的外部，該齒根圓沿著內(nèi)轉(zhuǎn)子10的外齒11的底部形成。So為一個內(nèi)齒21的斷面面積，該內(nèi)齒形成于齒根圓“Do”的內(nèi)部，該齒根圓沿著外轉(zhuǎn)子20的內(nèi)齒21的底部形成。
在內(nèi)轉(zhuǎn)子10和外轉(zhuǎn)子20的齒表面之間，沿內(nèi)轉(zhuǎn)子10和外轉(zhuǎn)子20的旋轉(zhuǎn)方向上形成了一系列的單元C。從內(nèi)轉(zhuǎn)子10和外轉(zhuǎn)子20的旋轉(zhuǎn)方向上看，每個單元C在前部和后部處由內(nèi)轉(zhuǎn)子10的外齒11和外轉(zhuǎn)子20的內(nèi)齒21之間的接觸面來限定邊界，并且在各側(cè)部處還由殼體30來限定邊界。這樣便形成了一獨(dú)立的液體運(yùn)送腔。當(dāng)內(nèi)轉(zhuǎn)子10和外轉(zhuǎn)子20旋轉(zhuǎn)時，每個單元C產(chǎn)生移動，并且每個單元C的體積循環(huán)地增大和縮小，從而在一轉(zhuǎn)中完成一個的循環(huán)。
在殼體30內(nèi)，一具有一彎曲形狀的吸入口31形成于一區(qū)域內(nèi)，在形成于轉(zhuǎn)子10和20之間的單元C的體積逐漸增大的同時，每個單元C沿著上述區(qū)域產(chǎn)生移動，一具有一彎曲形狀的排放口32形成于一區(qū)域內(nèi)，在單元的體積逐漸縮小的同時，每個單元沿著這個區(qū)域產(chǎn)生移動。
在外齒11和內(nèi)齒21之間的相互嚙合過程中，單元C的體積達(dá)到最小值后，當(dāng)單元C移動到吸入口31的上方時，隨著單元的體積的增大，每個單元C吸入液體。在單元C的體積達(dá)到最大值后，當(dāng)單元C移動到排放口32的上方時，隨著單元的體積的減小，每個單元C排放液體。
下面將更具體地解釋根據(jù)本發(fā)明的油泵轉(zhuǎn)子組件的實(shí)施例1至3和一常規(guī)油泵轉(zhuǎn)子組件的對比示例。在本發(fā)明的油泵轉(zhuǎn)子組件中，內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形使Si/So的比值滿足下面的不等式0.8≤Si/So≤1.3，其中Si為一個外齒11的斷面面積，該斷面形成于一齒根圓di的外部，該齒根圓沿著內(nèi)轉(zhuǎn)子10的外齒11的底部形成，So表示一個內(nèi)齒21的斷面面積，該斷面形成于一齒根圓Do的內(nèi)部，該齒根圓沿著外轉(zhuǎn)子20的內(nèi)齒21的底部形成。在常規(guī)油泵轉(zhuǎn)子組件中，內(nèi)外轉(zhuǎn)子形成得并不滿足上面的不等式。
值得注意的是，在實(shí)施例1至3和對比示例中的油泵轉(zhuǎn)子組件各自的結(jié)構(gòu)使其在旋轉(zhuǎn)速率為1000rpm，排放壓力為200kpa的條件下被驅(qū)動時，每轉(zhuǎn)排放體積的理論值相同。
實(shí)施例1圖1所示的實(shí)施例1的油泵轉(zhuǎn)子組件的規(guī)格如下內(nèi)轉(zhuǎn)子齒頂圓的直徑Di為40.32mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑“di”為25.36mm；外轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑Do為48.20mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓的直徑“do”為32.92mm；偏心距“e”為3.74mm，內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri為10.80mm；
外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro為10.80mm；外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”為3.00mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為4；外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為5；每齒的厚度為12.6mm；理論排放量Vth為9.32cm3/rev；每齒的面積比Si/So為0.8。
實(shí)施例2如圖2所示的實(shí)施例2的油泵轉(zhuǎn)子組件的規(guī)格如下內(nèi)轉(zhuǎn)子齒頂圓的直徑Di為40.32mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑“di”為25.36mm；外轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑Do為48.20mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓的直徑“do”為32.92mm；偏心距“e”為3.74mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri為5.90mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro為5.90mm；外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”為5.00mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為4；外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為5；每個齒的厚度為12.6mm；理論排放量Vth為9.32cm3/rev；每齒的面積比Si/So為1.2。
實(shí)施例2的油泵轉(zhuǎn)子組件每齒的面積比率Si/So與實(shí)施例1的不同。為使實(shí)施例2的油泵轉(zhuǎn)子組件的結(jié)構(gòu)具有上述面積比率Si/So，其內(nèi)轉(zhuǎn)子基圓半徑Ri，外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro，和外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”被設(shè)置成與實(shí)施例1中的油泵轉(zhuǎn)子組件的不同，其余尺寸與實(shí)施例1中的相同。
實(shí)施例3如圖3所示的實(shí)施例3中油泵轉(zhuǎn)子組件的規(guī)格如下內(nèi)轉(zhuǎn)子齒頂圓的直徑Di為40.32mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑“di”為25.36mm；
外轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑Do為48.20mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓的直徑“do”為32.92mm；偏心距“e”為3.74mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri為5.30mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro為5.30mm；外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”為5.00mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為4；外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為5；每齒的厚度為12.6mm；理論排放量Vth為9.32cm3/rev每齒的面積比Si/So為1.3。
實(shí)施例3中的油泵轉(zhuǎn)子組件的每齒的面積比率Si/So與實(shí)施例1的不同。為了使實(shí)施例3中的油泵轉(zhuǎn)子組件的結(jié)構(gòu)具有上述面積比率Si/So，與實(shí)施例1相比，內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri，外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro，和外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”設(shè)置成不同，其余尺寸均相同，與實(shí)施例2相比，內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri，和外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro不同，其余尺寸相同。
對比示例圖4為對比示例中的常規(guī)油泵轉(zhuǎn)子組件，其中內(nèi)外轉(zhuǎn)子的成形不滿足不等式“0.8≤Si/So≤1.3”。
圖4所示的對比示例中的油泵轉(zhuǎn)子組件的規(guī)格如下內(nèi)轉(zhuǎn)子齒頂圓的直徑Di為40.32mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑“di”為25.36mm；外轉(zhuǎn)子的齒根圓的直徑Do為48.20mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓的直徑“do”為32.92mm；偏心距“e”為3.74mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri為15.00mm；外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro為15.03mm；外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”為3.00mm；內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為4；外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為5；
每齒的厚度為12.6mm；理論排放量Vth為9.32cm3/rev每齒的面積比Si/So為0.618。
對比示例中的油泵轉(zhuǎn)子組件的每齒的面積比率Si/So與實(shí)施例1至3的不同。在對比示例中的油泵轉(zhuǎn)子裝置中，與實(shí)施例1相比，其內(nèi)轉(zhuǎn)子基圓半徑Ri，和外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro設(shè)置得不同，其余尺寸相同。與實(shí)施例2和3相比，其內(nèi)轉(zhuǎn)子的基圓半徑Ri，外轉(zhuǎn)子的齒頂圓弧半徑Ro，和外轉(zhuǎn)子的圓角半徑“r”設(shè)置得不同，其余尺寸相同。
圖5為一個表示根據(jù)上述實(shí)施例1至3和對比示例中的每個油泵的流速變化的對比曲線圖。在圖5中，水平軸代表內(nèi)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)角度，縱軸代表流速的變化，該流速的變化通過單元的體積的改變產(chǎn)生的流體體積速率除斷面面積而獲得。在排放和吸入狀態(tài)分別應(yīng)用不同的流速改變的標(biāo)記。
如圖5所示，油泵分別采用本發(fā)明的油泵轉(zhuǎn)子組件，其流速變化的最大值均小于常規(guī)油泵，代表流速改變的曲線比常規(guī)油泵的更為平緩。很清楚的是，當(dāng)面積比Si/So小于0.8時，流速的改變量將非常大。
在前述每個實(shí)施例中的流速改變是不同的，相應(yīng)地，根據(jù)各個實(shí)施例的油泵的排放效率如下在實(shí)施例1中(Si/So＝0.80)，排放效率為85％；在實(shí)施例2中(Si/So＝1.20)，排放效率為87％；在實(shí)施例3中(Si/So＝1.30)，排放效率為90％；在對比示例中(Si/So＝0.618)，排放效率為80％；以上數(shù)據(jù)均是在轉(zhuǎn)速為1000rpm，排放壓力為200kpa時得出的。如上所述，采用本發(fā)明各實(shí)施例中的油泵轉(zhuǎn)子組件的油泵，其排效率大于常規(guī)油泵的排放效率。
此外，根據(jù)上述實(shí)施例中油泵轉(zhuǎn)子組件形狀進(jìn)行對比時，在面積比值Si/So設(shè)置得更大時，外轉(zhuǎn)子20的內(nèi)齒21可做得更小。當(dāng)內(nèi)齒21做得更小時，內(nèi)轉(zhuǎn)子10和外轉(zhuǎn)子20之間的接觸壓力變得更大，這樣可能會降低轉(zhuǎn)子的抗摩擦能力和抗沖擊力，因此這種轉(zhuǎn)子并不實(shí)用。
相應(yīng)地，較好的是將面積比率Si/So設(shè)置為等于或大于0.8，流速的變化隨之而得到了抑制，并等于或小于1.3，轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度也隨著而得到了保證。
面積比率Si/So的優(yōu)選范圍隨著轉(zhuǎn)子的齒數(shù)作微小的變化。
例如，當(dāng)內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為“6”，外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為“7”時，優(yōu)選范圍如下0.8≤Si/So≤0.85；當(dāng)內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為“5”，外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為“6”時，優(yōu)選范圍如下0.8≤Si/So≤0.9；當(dāng)內(nèi)轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zi”為“4”，外轉(zhuǎn)子的齒數(shù)“Zo”為“5”時，優(yōu)選范圍如下0.8 ≤Si/So≤1.0。
本發(fā)明所獲得的有益效果如上所述，在根據(jù)本發(fā)明的擺線型油泵所采用的油泵轉(zhuǎn)子組件中，通過設(shè)置Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，即，通過將Si/So的比值設(shè)置成明顯大于常規(guī)油泵的Si/So比值，常規(guī)油泵中該比值大約為0.5，由于轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，使形成于轉(zhuǎn)子間的每個單元的體積變化減小了，并且在吸入和排放過程中，吸入和排放口處的流速的變化減小了，所以流速變化的最大值降低了。
相應(yīng)地，即使在油泵中采用了在常規(guī)油泵中由于流體脈動過大和氣蝕的原因而不能采用的具有較少齒數(shù)的內(nèi)轉(zhuǎn)子時，例如6個或更少的齒，也能在排放量提高的同時降低其流體脈動，因此得到了一具有高排放量和高效率的結(jié)構(gòu)緊湊的油泵。
另外，因?yàn)楸玫男矢?，甚至?dāng)側(cè)隙設(shè)置得比常規(guī)油泵的大時，其性能也能得到充分的保證。換句話說，通過采用本發(fā)明的油泵轉(zhuǎn)子組件，甚至當(dāng)轉(zhuǎn)子和殼體的尺寸精度與常規(guī)油泵相比下降時，也能得到常規(guī)油泵在采用精加工的轉(zhuǎn)子時所產(chǎn)生的充分的排放性能。因此，降低了油泵轉(zhuǎn)子組件的制造成本。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)接齒輪式的油泵轉(zhuǎn)子組件，其包括一內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)，該內(nèi)轉(zhuǎn)子的外齒(11)具有擺線型齒型，齒數(shù)為“Zi”；一外轉(zhuǎn)子(20)，該外轉(zhuǎn)子的內(nèi)齒(21)與外齒(11)相嚙合，齒數(shù)為“Zo”；其中用于油泵中的油泵轉(zhuǎn)子組件還包括一殼體(20)，該殼體形成有一用于吸入液體的吸入口(31)和一用于排放液體的排放口(32)，并且該油泵轉(zhuǎn)子組件通過形成于該內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)和外轉(zhuǎn)子(20)之間的各單元(C)的體積改變來吸入和排放液體從而輸送液體，這種體積變化是由相互嚙合的該內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)和外轉(zhuǎn)子(20)之間的相對轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的；其中內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)的齒數(shù)“Zi”設(shè)置為等于或小于“6”，Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，Si表示一個外齒(11)的斷面面積，該斷面形成于一齒根圓(di)的外部，該齒根圓沿著內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)的外齒(11)的底部形成，So表示一個內(nèi)齒(21)的斷面面積，該斷面形成于一齒根圓(Do)的內(nèi)部，該齒根圓沿著外轉(zhuǎn)子(20)的內(nèi)齒(21)的底部形成。
全文摘要
一種內(nèi)接齒輪式的油泵轉(zhuǎn)子組件，該組件使油泵的結(jié)構(gòu)緊湊并且使油泵具有高效率。該油泵轉(zhuǎn)子組件有一內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)和一外轉(zhuǎn)子(20)，該內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)具有擺線型輪廓的的外齒，其齒數(shù)“Zi”等于或小于“6”，并且Si/So的比值滿足下列不等式0.8≤Si/So≤1.3，這里的Si為一個外齒(11)的斷面面積，該外齒形成于一齒根圓(di)的外部，該齒根圓沿著內(nèi)轉(zhuǎn)子(10)的外齒(11)的底部形成，So為一個內(nèi)齒(21)的斷面面積，該內(nèi)齒形成于一齒根圓(Do)的內(nèi)部，該齒根圓沿著外轉(zhuǎn)子(20)的內(nèi)齒(21)的底部形成。
文檔編號F04C2/10GK1487196SQ0312778
公開日2004年4月7日 申請日期2003年7月8日 優(yōu)先權(quán)日2002年7月10日
發(fā)明者平林勝美, 木村一郎, 栗田洋孝, 細(xì)野克明, 小林孝司, 司, 孝, 明, 郎 申請人:三菱麻鐵里亞爾株式會社