本發(fā)明涉及油氣勘探領(lǐng)域，具體地說，涉及一種用于探測油氣藏井旁裂縫導(dǎo)流能力的方法。
背景技術(shù)：
：碳酸鹽在我國四川和新疆地區(qū)廣泛分布。由于地質(zhì)作用，天然裂縫在碳酸鹽中廣泛發(fā)育，天然裂縫是油氣的主要聚集區(qū)或者運移通道。裂縫儲層在流體流動和油井生產(chǎn)過程中扮演著重要的角色，裂縫和斷層作為隔擋、障礙或者通道經(jīng)常引起儲層早期的水淹和氣竄等現(xiàn)象，對油氣田開發(fā)產(chǎn)生了重要的影響。為了經(jīng)濟、有效地開發(fā)裂縫油氣藏，需要準確探測裂縫的導(dǎo)流能力等參數(shù)。由于微孔隙和裂縫在碳酸鹽巖中普遍存在，很難將滲透率和孔隙度與巖性建立直接的關(guān)系。雖然裂縫和斷層的導(dǎo)流性質(zhì)可以從微電阻率掃描和地震勘探間接得到，但是這些方法并不準確和可靠，精度低、誤差大，無法滿足油氣藏開發(fā)的要求。另一方面，在裂縫的長度和寬度一定的情況下裂縫和斷層的導(dǎo)流能力主要由裂縫的滲透率決定。存在裂縫的地層中巖心易受損壞，不容易存到完整的巖心，裂縫和斷層的滲透率也難以從巖心分析中獲得。因此，亟需一種能夠準確探測井旁裂縫的導(dǎo)流能力的方法。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明針對現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述問題，提供了一種用于探測油氣藏井旁裂縫導(dǎo)流能力的方法，包括：識別地層中的裂縫是否與井壁相交；在裂縫與井壁相交的情況下，抽吸封隔井段中的流體使地層基質(zhì)中的流體通過裂縫流向井筒，監(jiān)測封隔井段中壓力的變化量，基于所述壓力的變化量確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)；在裂縫與井壁不相交的情況下，往復(fù)抽吸井筒中的流體產(chǎn)生壓力波并傳導(dǎo)至 地層，接收經(jīng)過地層傳播的壓力波，基于接收到的壓力波的振幅和相位確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)。在一個實施例中，在抽吸封隔井段中的流體的步驟包括：使電纜地層測試器工作在雙封隔器模式，利用兩個密封膠圈將測試井段的井壁密封，確定封隔井段；在抽吸時間段內(nèi)按照恒定的抽吸流量抽吸封隔井段中的流體，使得封隔井段中壓力減小；在恢復(fù)時間段內(nèi)停止抽吸，使得封隔井段中壓力增加。在一個實施例中，在基于所述壓力的變化量確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)的步驟中，根據(jù)抽吸時間段內(nèi)壓力降低的數(shù)值，基于壓降模型確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)；以及/或者根據(jù)恢復(fù)時間段內(nèi)壓力增加的數(shù)值，基于壓力恢復(fù)模型確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)。在一個實施例中，在抽吸流量恒定的條件下，在所述壓降模型中，隨著導(dǎo)流能力參數(shù)的減小壓力降低的速度增大；在所述壓力恢復(fù)模型中，隨著導(dǎo)流能力參數(shù)的減小壓力恢復(fù)的速度變小。在一個實施例中，在往復(fù)抽吸井筒中的流體產(chǎn)生壓力波并傳導(dǎo)至地層的步驟中包括：使電纜地層測試器工作在諧波測試模式，利用活塞在井筒中按照恒定的往復(fù)抽吸流量以預(yù)設(shè)頻率進行往復(fù)運動而產(chǎn)生脈沖諧波，進而激發(fā)正弦壓力波，通過抽吸探針將所述正弦壓力波傳導(dǎo)進地層，其中所述正弦壓力波的諧振頻率與脈沖諧波的頻率相同。在一個實施例中，在接收經(jīng)過地層傳播的壓力波的步驟中包括：利用監(jiān)測探針接收經(jīng)過地層傳播的正弦壓力波，獲得接收到的正弦壓力波的幅度和相位，其中，所述監(jiān)測探針設(shè)置在抽吸探針上方且與抽吸探針相隔預(yù)設(shè)的間距。在一個實施例中，在基于接收到的壓力波的振幅和相位確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)的步驟中包括：根據(jù)接收到的正弦壓力波的振幅和相位，基于壓力波響應(yīng)模型確定裂縫導(dǎo)流 能力參數(shù)，其中，在所述壓力波響應(yīng)模型中，在往復(fù)抽吸流量恒定的條件下，探測脈沖頻率的減小以及/或者探針間距的增大引起正弦壓力波振幅和相位變化量增大。在一個實施例中，還包括：記錄抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的相位和振幅；根據(jù)監(jiān)測探針接收的正弦壓力波的相位和振幅，以及抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的相位和振幅確定雙探針脈沖的相位延遲時間和振幅比；基于相位延遲時間和/或振幅比計算地層滲透率。在一個實施例中，相位延遲時間為：Δtphase=(r-rp)2πf14696Φμcπf/k,]]>振幅比為：Ar=P(r)P0=(rpr)e-(r-rs)14696Φμcπf/k,]]>其中，f為脈沖頻率，r為球形流坐標，rp為探針半徑，rs為球形流半徑，Φ為孔隙度，μ為流體粘度，c為綜合壓力指數(shù)，k為地層滲透率，P(r)為監(jiān)測探針接收的正弦壓力波的振幅，P0為抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的振幅。對于與井壁相交的裂縫，本發(fā)明的實施例利用電纜地層測試器的雙封隔器模塊將測試井段與井壁封隔，監(jiān)測封隔段中壓力的變化從而探測裂縫的導(dǎo)流能力。對于與井壁不相交的裂縫，本發(fā)明的實施例利用電纜地層測試器進行諧波測試，通過檢測往復(fù)抽吸流體產(chǎn)生的壓力諧波探測裂縫的導(dǎo)流能力，并確定裂縫的徑向深度。此外，在進行諧波脈沖測試時還能利用抽吸探針和檢測探針上壓力諧波的時間延時或者幅度比值計算地層滲透率。本發(fā)明的實施例提供的方法可精確探測井旁裂縫的流動能力，相對于人工地震、試井試油等方法具有耗時短、成本低和精度高的優(yōu)點，并且適用于碳酸鹽巖和砂巖等不同類型的油氣藏，應(yīng)用范圍較廣。本發(fā)明彌補了井旁裂縫導(dǎo)流能力評價技術(shù)的空白，能夠推動裂縫油氣藏評價技術(shù)的進步，對我國裂縫性油氣藏的開發(fā)產(chǎn)生極大的經(jīng)濟效益。本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將在隨后的說明書中闡述，并且，部分地從說明書中變得顯而易見，或者通過實施本發(fā)明而了解。本發(fā)明的目的和其他優(yōu)點可通過在說明書、權(quán)利要求書以及附圖中所特別指出的結(jié)構(gòu)來實現(xiàn)和獲得。附圖說明附圖用來提供對本發(fā)明的進一步理解，并且構(gòu)成說明書的一部分，與本發(fā)明的實施例共同用于解釋本發(fā)明，并不構(gòu)成對本發(fā)明的限制。在附圖中：圖1是根據(jù)本發(fā)明實施例的電纜地層測試器的雙分割器模塊的應(yīng)用環(huán)境示意圖；圖2是根據(jù)本發(fā)明實施例的雙分割器測試結(jié)果的壓力曲線；圖3是根據(jù)本發(fā)明實施例的跨井壁裂縫的幾何模型；圖4是根據(jù)本發(fā)明實施例的跨井壁裂縫的壓力響應(yīng)曲線；圖5是根據(jù)本發(fā)明實施例的跨井壁裂縫的MDH曲線；圖6是根據(jù)本發(fā)明實施例的與井壁不相交裂縫的幾何模型；圖7是根據(jù)本發(fā)明實施例的與井壁不相交的裂縫的壓力響應(yīng)曲線；圖8是根據(jù)本發(fā)明實施例的與井壁不相交的裂縫的MDH曲線；圖9是根據(jù)本發(fā)明實施例的不同徑向距離的與井壁不相交的裂縫的壓力響應(yīng)曲線；圖10是根據(jù)本發(fā)明實施例的電纜地層測試器的雙探針諧波測試模塊的結(jié)構(gòu)示意圖；圖11是在脈沖頻率為1Hz，探針間距為20cm的條件下，與井壁不相交的裂縫壓力響應(yīng)特征曲線；圖12是在脈沖頻率為0.1Hz，探針間距為20cm的條件下，與井壁不相交的裂縫壓力響應(yīng)特征曲線；圖13是在脈沖頻率為0.1Hz，探針間距為50cm的條件下，與井壁不相交的裂縫壓力響應(yīng)特征曲線；圖14是在脈沖頻率為0.1Hz，探針間距為50cm的條件下，與井壁不相交的裂縫不同徑向深度的壓力響應(yīng)特征曲線；圖15是根據(jù)本發(fā)明實施例的用于探測油氣藏井旁裂縫導(dǎo)流能力的方法的步驟流程圖。具體實施方式為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點更加清楚，以下結(jié)合附圖對本發(fā)明作進一步地詳細說明。本發(fā)明的實施例采用電纜地層測試器的雙封隔器模塊和雙探針諧波測試方 法探測與井壁相交和不相交兩種情況下的裂縫導(dǎo)流能力。對于與井壁相交的裂縫，建立壓降模型和壓力恢復(fù)模型用于測井解釋，對于不與井壁相交的裂縫，建立壓力波響應(yīng)模型和徑深模型用于測井解釋，從而提供一種能夠定量評價井旁裂縫的方法。在測井技術(shù)中，可采用諸如成像測井的多種常規(guī)測井手段判斷井旁裂縫與井壁相交或者不相交，并識別裂縫的寬度。在圖1的示例中，裂縫F1與井壁相交，裂縫F2與井壁不相交。構(gòu)建壓降模型和壓力恢復(fù)模型對于與井壁相交的裂縫，本實施例根據(jù)裂縫性儲層滲流原理建立了離散裂縫儲層的有限元數(shù)值模型。在達西定律的基礎(chǔ)上，將裂縫進行降維處理(有限元數(shù)值模型為三維體，裂縫設(shè)置為二維面)并把裂縫等效為內(nèi)部邊界條件，同時考慮裂縫的寬度以減少計算量，提高計算精度。流體在裂縫和基質(zhì)間相互流動，流壓是連續(xù)的，同時流體在基質(zhì)和裂縫中的流動滿足達西定律。采用圖1所示的電纜地層測試的雙封隔器模塊，利用兩個密封膠圈110和120將測試井段的井壁密封，得到封隔井段130。泵出模塊(圖1未示出)借助井內(nèi)流體可以使密封膠圈110和120的膨脹壓力超出液柱壓力10000psi。雙密封圈的間隔可調(diào)，最小間隔可達1m，這提供了一個接近標準探針的3000倍的井壁面積。這么大的井壁面積在低壓降的情況下，允許流體在泡點壓力以上被高速抽出。可以用該方法坐封地層、裂縫或者斷層，通過恒定流量抽吸地層中的流體，使封隔井段130中的壓力產(chǎn)生變化。在圖1的示例中僅顯示了封隔一條裂縫的情況，不限于此，封隔井段130中可封隔一條裂縫、一組裂縫或一個斷層區(qū)域。雙封隔器模塊上設(shè)置探針1和探針2，用于監(jiān)測地層中壓力波的數(shù)值。雙封隔器模塊上還設(shè)置壓力傳感器140，位于封隔井段130中，用于監(jiān)測封隔井段130中壓力響應(yīng)的變化。通過抽吸地層流體引起的壓力變化，可以對裂縫或斷層導(dǎo)流特性進行快速、直接測量，其壓力響應(yīng)反映裂縫或斷層的導(dǎo)流能力。圖2示出了抽吸地層流體引起的壓力降和停止抽吸壓力恢復(fù)的壓力曲線變化示意圖。圖2中顯示了三條曲線，分別為封隔段(packer)曲線,探針1和探針2曲線。封隔段曲線顯示的井筒中封隔段內(nèi)的壓力變化，主要用于探測封隔段內(nèi)井周地層參數(shù)；探針1曲線和探針2曲線是由探針1和探針2記錄的曲線，主要用于探測地層的各向異性和隔層等參數(shù)。以下對圖3中跨井壁裂縫的幾何模型進行說明。儲層的幾何模型為半圓柱體，半徑和厚度均為2m，井眼位于模型中間，半徑為0.1m，在儲層中間設(shè)置一個與井壁相交的垂直裂縫，模型的地質(zhì)參數(shù)如表1所示，初始壓力和邊界壓力都設(shè)置為10000psi。表1跨井壁裂縫模型中地層和裂縫的各項參數(shù)模型參數(shù)基質(zhì)裂縫孔隙度0.150.5滲透率(1e-3um2)101e4～5e5流體密度(kg/m3)800800流體粘度(mPa.s)1.01.0綜合壓縮系數(shù)(psi-1)3e-63e-6裂縫寬度(mm)1.0裂縫長度(m)0.5～1.5根據(jù)滲流力學(xué)的雙孔隙度雙滲透率原理，當?shù)貙訙y試的封隔段內(nèi)有裂縫與井筒相交時，流體主要從裂縫流向井筒，在裂縫和基質(zhì)間產(chǎn)生壓力梯度后，流體開始從基質(zhì)流向裂縫，最后從裂縫流向井筒。因此在模型中只設(shè)置與井壁相交的裂縫為流動邊界，封隔段內(nèi)的其它部分為非滲透層。為了模擬抽吸流體壓力降和壓力恢復(fù)的壓力響應(yīng)，首先在封隔段以恒定流量12.5cm3/s抽吸30s(抽吸時間段)，在抽吸過程中監(jiān)測封隔井段內(nèi)的壓力下降情況。30s之后停止抽吸，壓力開始恢復(fù)，到60s結(jié)束(恢復(fù)時間段)。整個過程中封隔井段內(nèi)壓力響應(yīng)曲線如圖5所示。為了研究裂縫導(dǎo)流能力對壓力測試的影響，在裂縫其它參數(shù)不變的情況，分別設(shè)置裂縫的導(dǎo)流能力(裂縫滲透率*裂縫寬度)為1e-15m3,1e-14m3，1e-13m3和5e-13m3，對應(yīng)的裂縫無因次導(dǎo)流能力參數(shù)分別為0.1,1.0,10和50。本實施例中裂縫的無因次導(dǎo)流能力參數(shù)為：FcD=kfbfkxf---(1)]]>其中，kf為巖石裂縫滲透率，k為地層滲透率，bf為裂縫的寬度，xf為裂縫的半長。以下對壓降模型和壓力恢復(fù)模型進行說明。從圖4中壓力響應(yīng)的模擬結(jié)果得到，隨著裂導(dǎo)流能力的降低，壓降變快，壓力恢復(fù)變慢，并且流壓增加。在30s時刻，不同導(dǎo)流能力裂縫的流壓與初始壓力的壓差分別為771.22psi，424.38psi，267.52psi和243.59psi。石英壓力計的分辨率為0.01psi，因此可以很容易分辨出不同裂縫導(dǎo)流能力的壓力響應(yīng)。然后，通過Saphir商業(yè)軟件對模擬的壓力曲線進行處理，得到了壓力降的MDH(Miller-Dyes—Hutchinson)曲線，如圖5所示，不同裂縫導(dǎo)流能力的MDH曲線區(qū)分明顯，進一步說明通過電纜地層測試的雙封隔器壓力測試方法可以有效定量探測與井壁相交裂縫的導(dǎo)流能力參數(shù)?；谏鲜龇治觯緦嵤├袠?gòu)建壓降模型和壓力恢復(fù)模型用于測井解釋，以評價跨井壁裂縫的導(dǎo)流能力參數(shù)。其中，壓降模型用于建立抽吸時間、抽吸流量、壓力減小數(shù)值和導(dǎo)流能力參數(shù)的關(guān)聯(lián)關(guān)系，壓力恢復(fù)模型用于建立恢復(fù)時間、壓力增加數(shù)值和導(dǎo)流能力參數(shù)的關(guān)聯(lián)關(guān)系。如圖4所示，在抽吸流量恒定的條件下，在壓降模型中，隨著導(dǎo)流能力參數(shù)的減小壓力降低的速度增大；在壓力恢復(fù)模型中，隨著導(dǎo)流能力參數(shù)的減小壓力恢復(fù)的速度變小。需要說明的是，在本實施例中，在雙封隔器測試的情況下抽吸流量的數(shù)值在整個測試過程中保持恒定。具體的抽吸流量可根據(jù)不同的地層性質(zhì)相應(yīng)設(shè)置為不同的數(shù)值。對不與井壁相交的裂縫的分析為了研究雙封隔器測試方法對與井壁不相交裂縫的評價效果，設(shè)計一個裂縫不與井壁相交的幾何模型，如圖6所示。模型中的裂縫由三個相同的橢圓面構(gòu)成，其長半軸為0.5m，短半軸為0.05m，裂縫的中心距離井筒分別為30cm,50cm和70cm。模型的其它參數(shù)與跨井壁裂縫模型中相同。由于裂縫不與井壁相交，定義整個封隔井段的井壁為滲流通道，抽吸流量定義為40cm3/s,恒定的抽吸地層流體30s，然后停止抽吸，壓力恢復(fù)到60s。在裂縫其它參數(shù)不變的情況下，改變裂縫的導(dǎo)流能力(裂縫滲透率*裂縫寬度)，從1e-17m3,1e-15m3,1e-14m3到1e-12m3,對應(yīng)的無因次裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)分別為0.001,0.1,1.0到100。圖7和圖8分別表示了四種情況的壓力響應(yīng)和MDH分析曲線。從模擬結(jié)果得到，當裂縫的導(dǎo)流能力發(fā)生顯著改變，封隔井段內(nèi)的壓力響應(yīng)并沒有發(fā)生明顯的變化。對應(yīng)于裂縫不同的導(dǎo)流能力，在30s時刻的壓差(初始壓力與30s時刻壓力的差值)分別為299.16psi,296.77psi,293.67psi, 291.35psi。雖然石英壓力計可以分辨出不同的壓差，但是在實際測試過程中是很難被區(qū)分的。當裂縫不與井壁相交時，地層測試的滲流通道為整個封隔段，壓力響應(yīng)主要受井筒周圍地層滲透率的影響，裂縫的導(dǎo)流性質(zhì)對壓力變化的影響較小，這也是現(xiàn)有技術(shù)中通過測試方法或者試井方法很難探測到較遠距離裂縫的原因。接下來，模擬裂縫在不同徑向深度的壓力響應(yīng)，徑向深度分別為20cm，30cm，50cm，70cm和100cm。圖9顯示了封隔段的壓力響應(yīng)，不同徑向深度裂縫的壓力響應(yīng)并沒有明顯的變化，只有當裂縫足夠靠近井筒時，壓力變化才越來越明顯。由于地層測試的時間較短，壓力響應(yīng)主要受井筒附近地層滲透率的影響，當裂縫距離井筒較遠時，裂縫的導(dǎo)流性質(zhì)對測試壓力的影響減弱，因此在壓力曲線上區(qū)分不明顯。表2顯示了在30s時刻不同裂縫導(dǎo)流能力和裂縫不同徑向距離的壓差，這些數(shù)據(jù)表明地層測試的壓力響應(yīng)對與井壁不相交裂縫參數(shù)的變化并不敏感，說明雙封隔器壓力測試方法用于探測和評價與井壁不相交裂縫的效果并不理想。表2在30s時刻裂縫不同參數(shù)的壓差構(gòu)建壓力響應(yīng)模型和徑深模型通過前面的模擬結(jié)果，采用雙封隔器壓力測試方法探測與井壁不相交的裂縫效果并不理想，本實施例采用諧波壓力測試方法探測與井壁不相交裂縫儲層的導(dǎo)流能力。諧波壓力測試的幾何模型沿用如圖6所示的與井壁不相交的裂縫的幾何模型。采用圖10所示的雙探針諧波測試模塊，在井壁上設(shè)置抽吸探針，通過地層測試器活塞的往復(fù)運動產(chǎn)生脈沖諧波，進而激發(fā)正弦壓力波。將正弦壓力波通過 抽吸探針傳導(dǎo)進地層。抽吸探針上方一定間距處設(shè)置一個監(jiān)測探針，往復(fù)抽吸流量定義為1.25cm3/s，并利用監(jiān)測探針接收經(jīng)過地層傳播的正弦壓力波，利用高精度的壓力計記錄接收的壓力波的振幅和相位。通過分析接收的壓力波的振幅和相位確定裂縫的導(dǎo)流能力參數(shù)，進一步地，分別測量抽吸探針處和監(jiān)測探針處的壓力幅度和脈沖延遲，通過比較具有一定間距探針的壓力幅度和相位延遲可以計算地層的滲透率和相關(guān)屬性。MarkA.Proett和WilsonC.Chin在1999年建立了探針間壓力幅度和時間延遲的基本關(guān)系式(Proettetal.,1999,2000)。當探測脈沖頻率，即脈沖諧波的頻率為f時，抽吸探針和監(jiān)測探針的時間延遲的表達式為：Δtphase=(r-rp)2πf14696Φμcπf/k---(2)]]>若抽吸探針的壓力幅度為P0，監(jiān)測探針的壓力幅度為P(r)，那么振幅比為：Ar=P(r)P0=(rpr)e-(r-rs)14696Φμcπf/k---(3)]]>其中，f為脈沖頻率，r為球形流坐標，rp為探針半徑，rs為球形流半徑，Φ為孔隙度，μ為流體粘度，c為綜合壓力指數(shù)，k為地層滲透率，P(r)為監(jiān)測探針接收的正弦壓力波的振幅，P0為抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的振幅。以下對壓力響應(yīng)模型和徑深模型進行說明。首先，將探測脈沖的頻率定義為1Hz，探針間距設(shè)置為20cm，裂縫的無因次導(dǎo)流能力參數(shù)分別定義為100,1.0，0.1和0.001，模擬探針抽吸流體30s的過程，為了進行比較和分析模擬數(shù)據(jù)，僅取15s到16s的時間段。圖11表示了裂縫不同導(dǎo)流能力的壓力響應(yīng)，從模擬的結(jié)果可得，在整個時間段內(nèi)不同裂縫導(dǎo)流能力的壓力幅度和相位延遲沒有明顯的變化，裂縫儲層和均質(zhì)儲層的壓力響應(yīng)在波谷(15.6s)處的壓差小于0.02psi，雖然壓力計可以區(qū)分出不同的壓差，但是在復(fù)雜環(huán)境的井眼中，這樣微弱的區(qū)別很難被探測到。然后，將探測脈沖的頻率定義為0.1Hz，探針間距分別設(shè)置為20cm和50cm。圖12表示了探針間距為20cm時不同裂縫導(dǎo)流能力的壓力響應(yīng)和相位延遲。從模擬結(jié)果可得，裂縫性儲層和均質(zhì)儲層具有一定的壓力差和相位延遲(相位延遲在波谷處超過了0.35s)。而且不同裂縫導(dǎo)流能力的壓力差和相位延遲能夠被區(qū)分。圖13表示探針間距為50cm的壓力響應(yīng)，從模擬結(jié)果得到，裂縫性儲層與均質(zhì)儲層具有明顯的幅度差和相位延遲。表3表示了抽吸探針和監(jiān)測探針的相位延遲，同時根據(jù)表達式(2)計算了 儲層的滲透率。表3指出隨著裂縫導(dǎo)流能力的增加，探針間相位延遲減小，儲層的滲透率增加。當裂縫的無因次導(dǎo)流能力大于1.0時，裂縫基本處于導(dǎo)通狀態(tài)，因此繼續(xù)增加裂縫的導(dǎo)流能力，對壓力波的影響有限，因此表3中當裂縫的無因次導(dǎo)流能力分別為1.0和100時計算的地層滲透率差異較小。與探針間距為20cm的壓力響應(yīng)相反，當探針間距為50cm時，隨著裂縫導(dǎo)流能力的增加，壓力幅度也增加,這是由于隨著裂縫導(dǎo)流能力的增加，減弱了壓力波在地層中的衰減，說明增大探針間距能夠更好的評價井旁裂縫。表3裂縫不同導(dǎo)流能力計算的相位延遲和儲層滲透率基于上述分析，本實施例中構(gòu)建壓力波響應(yīng)模型用于測井解釋，以評價不與井壁相交的裂縫的導(dǎo)流能力參數(shù)。其中，壓力波響應(yīng)模型用于建立往復(fù)抽吸流量、探針間距、探測脈沖頻率、振幅、相位和導(dǎo)流能力參數(shù)的關(guān)聯(lián)關(guān)系。如圖11至圖13所示，在壓力波響應(yīng)模型中，在往復(fù)抽吸流量恒定的條件下，探測脈沖頻率的減小以及/或者探針間距的增大引起正弦壓力波振幅和相位變化量增大，從而可根據(jù)實際的地質(zhì)環(huán)境設(shè)置較優(yōu)的探測脈沖的頻率和探針間距，以準確判定導(dǎo)流能力參數(shù)的數(shù)值。最后，模擬裂縫距離井筒不同徑向深度的壓力波響應(yīng)，脈沖頻率被定義為0.1Hz，探針間距設(shè)置為50cm。圖14顯示了壓力幅度和相位延遲。根據(jù)模擬結(jié)果，當裂縫距離井筒為20cm和30cm時，壓力幅度和相位延遲具有明顯的變化，當裂縫距離井筒超過50cm時，壓力變化曲線基本重合在一起，這是因為地層測試往復(fù)抽吸的流量有限，壓力諧波的傳播距離較淺，當裂縫距離井筒越近，對壓力波的影響越大；當裂縫距離井筒較遠時，裂縫的導(dǎo)流能力對壓力波的影響減弱。因此，當裂縫遠離井壁時，評價效果變得越來越差?；谏鲜龇治?，本實施例中構(gòu)建徑深模型用于測井解釋。其中，徑深模型用于建立往復(fù)抽吸流量、探針間距、探測脈沖頻率、振幅、相位和徑向深度的關(guān)聯(lián) 關(guān)系。如圖14所示，在徑深模型中，在往復(fù)抽吸流量恒定的條件下，探測脈沖的減小以及/或者探針間距的增大引起正弦壓力波振幅和相位變化量增大，從而可根據(jù)壓力波振幅和相位的數(shù)值確定裂縫的徑向深度。需要說明的是，在本實施例中，在雙探針諧波測試的情況下往復(fù)抽吸流量的數(shù)值在整個測試過程中保持恒定。具體的往復(fù)抽吸流量可根據(jù)不同的地層性質(zhì)相應(yīng)設(shè)置為不同的數(shù)值。實施例以下參照圖15對本實施例的方法進行詳細說明。在圖15中，首先識別地層中的裂縫是否與井壁相交(步驟S1510)。本實施例中優(yōu)選采用成像測井的方式識別地層中裂縫的位置。在裂縫與井壁相交的情況下，抽吸封隔井段中的流體使地層基質(zhì)中的流體通過裂縫流向井筒(步驟S1520)。具體來說，使用電纜地層測試器的雙封隔器模塊，利用兩個密封膠圈將測試井段的井壁密封，確定封隔井段。在抽吸時間段內(nèi)按照恒定的抽吸流量抽吸封隔井段中的流體，使得封隔井段中壓力減小。在恢復(fù)時間段內(nèi)停止抽吸，使得封隔井段中壓力增加。在抽吸和恢復(fù)的過程中，監(jiān)測封隔井段中壓力的變化量(步驟S1521)，基于所述壓力的變化量確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)(步驟S1522)。優(yōu)選地，根據(jù)抽吸時間段內(nèi)壓力降低的數(shù)值，基于上文所述的壓降模型確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)；以及/或者根據(jù)恢復(fù)時間段內(nèi)壓力增加的數(shù)值，基于上文所述的壓力恢復(fù)模型確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)。在裂縫與井壁不相交的情況下，往復(fù)抽吸井筒中的流體產(chǎn)生壓力波并傳導(dǎo)至地層(步驟S1530)。這時使電纜地層測試器工作在諧波測試模式，利用活塞在井筒中按照恒定的往復(fù)抽吸流量以預(yù)設(shè)頻率進行往復(fù)運動而產(chǎn)生脈沖諧波，進而激發(fā)正弦壓力波，通過抽吸探針將所述正弦壓力波傳導(dǎo)進地層，其中所述正弦壓力波的諧振頻率與脈沖諧波的頻率相同。然后接收經(jīng)過地層傳播的壓力波(步驟S1531)，利用監(jiān)測探針接收經(jīng)過地層傳播的正弦壓力波，獲得接收到的正弦壓力波的幅度和相位，其中，所述監(jiān)測探針設(shè)置在抽吸探針上方且與抽吸探針相隔預(yù)設(shè)的間距。基于接收到的壓力波的振幅和相位確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)(步驟S1532)。優(yōu)選地，根據(jù)接收到的正弦壓力波的振幅和相位，基于上文所述的壓力波響應(yīng)模型確定裂縫導(dǎo)流能力參數(shù)。更近一步，還包括根據(jù)接收到的正弦壓力波的振幅和相位，基于上文所述的 徑深模型確定裂縫的徑向深度(步驟S1533)，以及確定雙探針脈沖的相位延遲時間和振幅比，計算地層滲透率(步驟S1534)。在步驟S1534中，記錄抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的相位和振幅，根據(jù)監(jiān)測探針接收的正弦壓力波的相位和振幅，以及抽吸探針傳導(dǎo)的正弦壓力波的相位和振幅確定雙探針脈沖的相位延遲時間和振幅比。根據(jù)上述的表達是(2)和(3)基于相位延遲時間和/或振幅比計算地層滲透率。本實施例提供的方法可精確探測井旁裂縫的流動能力，相對于人工地震、試井試油等方法具有耗時短、成本低和精度高的優(yōu)點，并且適用于碳酸鹽巖和砂巖等不同類型的油氣藏，應(yīng)用范圍較廣。本發(fā)明的實施例彌補了井旁裂縫導(dǎo)流能力評價技術(shù)的空白，能夠推動裂縫油氣藏評價技術(shù)的進步，對我國裂縫性油氣藏的開發(fā)產(chǎn)生極大的經(jīng)濟效益。雖然本發(fā)明所公開的實施方式如上，但所述的內(nèi)容只是為了便于理解本發(fā)明而采用的實施方式，并非用以限定本發(fā)明。任何本發(fā)明所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
內(nèi)的技術(shù)人員，在不脫離本發(fā)明所公開的精神和范圍的前提下，可以在實施的形式上及細節(jié)上作任何的修改與變化，但本發(fā)明的專利保護范圍，仍須以所附的權(quán)利要求書所界定的范圍為準。當前第1頁1 2 3