專利名稱：：從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種從地下油層中開采石油的安全高效的方法，該方法采用了水平生產井從端部到跟部火燒油層(toe-to-heelinsitucombustion)方法，美國專利5,626,191和6,412，557中便公開了此類方法。具體來說，本發(fā)明涉及一種火燒油層方法，該方法中將一種稀釋劑(即烴凝析液)注入用于火燒油層方法中的直-水平井組的端部。
背景技術：
：美國專利5626191號和6412557號整體并入本文，這兩篇專利公開了利用注入井102和生產井103至106從地下油層100中生產石油的火燒油層方法，注入井102位于油層100相對較高位置，生產井103至106完全位于油層100的相對較低的位置。生產井具有水平井管107，水平井管107大致垂直于一條直線，并且正對著從注入井102蔓延出的燃燒前緣橫向延伸，井管107位于前進的燃燒前緣的路徑上。空氣或者其它如富氧空氣等氧化氣體通過注入井102注入，注入井102可以是直井、水平井或這些井的結合體。。美國專利5，626,191的方法稱為"THAITM","THAI"是"從端部到跟部空氣注入(toe-to-heelairinjection)"的英文首字母縮寫。美國專利6,412,557的方法稱為"Capri"，"CapriTM"是ArchonTechnologiesLtd.公司持有的商標，這個公司是加拿大艾博塔省卡爾加里塔的卡加利能源公司(PetrobankEnergyandResourcesLtd.,Calgary,Alberta,Canada)的子公司。在水平生產井中用端部到跟部的火燒油層方法從地下油層采收石油時，需要用一種以上的方法來提高生產率。
發(fā)明內容本發(fā)明的一個較寬的實施例包括在水平生產井的端部到跟部的火燒油層方法中，將烴凝析液組成的稀釋劑由位于端部的管道注入，該方法與目前使用的THAI和CAPPI方法相比，生產率更高，并且能在各方面節(jié)約生產成本。6烴凝析液一般是低密度、高API比重指數的烴，通常從天然氣中產生。油層中的溫度和壓力決定了能否由蒸汽凝出液態(tài)的烴凝析液。由于一些凝析液對壓力敏感，所以自油層中生產出凝析液可能比較復雜。尤其如果在生產中油層壓力變化，使油層溫度降至露點以下，凝析液就可能從氣體變?yōu)橐后w。如果氣體產物多于液體產物，則可以通過注入液體保持油層壓力和相應的溫度。帶有凝析液的氣體產物稱為濕氣。凝析液的API比重指數通常為50度到120度。在THAItm或CAPRFm原地提取碳氫化合物的方法中，向管道注入高API(API比重指數超過40度)的烴凝析液，帶來的益處是不再需要蒸汽產生器或水處理設備，而這些設備通常在原地提取碳氪化合物的方法中是必備的。這不僅避免了必須將產生的一部分碳氬化合物轉為加熱蒸汽帶來的消耗，還節(jié)省了因此不得不配備的蒸汽產生設備和污染控制設備，極大地節(jié)約了成本。由于液體形態(tài)的稀釋劑易于購買，并且在包含THAI和CAPRI方法的現有技術中，液體形態(tài)的稀釋劑與地面上提取來的碳氬化合物混合，用以更好地將碳氯化合物抽送至存儲設備或煉油廠，所以加工操作成本也不會增加。這種稀釋劑溶解于水平井筒的液態(tài)石油中，降低液態(tài)石油的粘度，減小了水平井中的壓降。稀釋劑還減小了石油的密度，使石油受到氣體提升時更易升至地面。在端部至跟部火燒油層碳氫化合物采收方法中，通過水平生產井端部的管道以烴凝析液的形式加入稀釋劑(最好是液體)可與任何注入蒸汽、水或者氧化氣體的方法相結合完成，這些方法在2004年6月7日提交的美國專利臨時申請60/577,779號和2005年6月6日提交的PCT申請PCT/CA2005/000883號中公開，它們在此處各自作為參考文獻以整體形式并入。相應的，在本發(fā)明方法的一個較寬實施例中，本發(fā)明包括從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入該地下油層的注入井；的大致垂直的直生產井，其中大致水平井管向注入井延伸，水平井管具有跟部和端部，跟部位于其與直生產井連接處附近，端部位于水平井管的另一端，其中端部比跟部更接近注入井；(c)通過注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生的燃燒氣體逐步前進形成與水平井管大致垂直的前緣，流體以從水平井管端部到跟部的方向流入水平井管；(d)在生產井內提供管道，用來將烴凝析液注入生產井的水平井管部分；(e)將烴凝析液注入管道，使之通過管道傳輸到水平井管部分的端部附近；及(f)在生產井的水平井管中采收來自生產井的碳氫化合物。在本發(fā)明的一個更寬的實施例中，本發(fā)明包括從地下油層中提取液態(tài)氫化物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)提供至少一個用以將烴凝析液注入地下油層的更低部分的注入井；(c)提供至少一個具有大致水平的水平井管的生產井和與該生產井連接的大致垂直的直生產井，其中大致水平井管向注入井延伸，水平井管具有跟部和端部，跟部位于其與直生產井連"t妄處附近，端部位于水平井管的另一端，其中端部比跟部更^l妄近注入井；(d)通過注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生的燃燒氣體逐步前進形成與水平井管大致垂直的前緣，流體以從水平井管端部到跟部的方向流入水平井管；(e)將烴凝析液稀釋劑注入注入井；及(f)在生產井的水平井管中采收來自生產井的碳氫化合物。在本發(fā)明的一個更進一步的實施例中，本發(fā)明包括以上所述的通過注入井向地層注入烴稀釋劑和通過水平井管中的管道注入介質的步驟的結合。相應地，本發(fā)明的本實施例包括一從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)提供至少一個用以將烴稀釋劑注入地下油層的更低部分的注入井；(c)提供至少一個具有大致水平的水平井管的生產井和與該生產井連4妄的大致垂直的直生產井，其中大致水平井管向注入井延伸，水平井管具有跟部和端部，跟部位于其與直生產井連接處附近，端部位于水平井管的另一端，其中端部比跟部更接近注入井；(d)在生產井內提供管道，用以將烴凝析液稀釋劑注入生產井的水平井管部分；(e)通過注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生燃燒氣體逐步前進形成與水平井管大致垂直的前緣，流體沿著從水平井管端部到跟部的方向流入水平井管；(f)將烴凝析液稀釋劑注入注入井和管道；及(g)在生產井的水平井管中采收來自生產井的碳氫化合物。此烴凝析液最好選自由以下凝析液組成的組，包括乙烷、丁烷、戊垸、庚烷、己烷、辛烷、更高分子量的烴或者它們的混合物，也可能是其它碳氫化合物稀釋劑，如石腦油或者汽油等易揮發(fā)的碳氫化合物。圖l是THAFM火燒油層方法的示意圖，其中標號說明如下A代表重油或者瀝青油層的頂層，B代表此類油層的底層。C代表直井，其上的D表示如空氣等氧化氣體大致的注入點。E代表蒸汽或非氧化氣體注入油層的大致位置。此為本發(fā)明的一部分。F代表帶有射孔的水平井套。流體進入井套中，隨后通過另一個管道由天然氣提升直接輸送至表面，該另一個管道位于水平井(圖中未示)的跟部。G代表置于水平井管中的管道。管道的開口可位于井套一端的附近(如圖所示)或者其它地方。該管道可以是撓性油管，便于在井套中重置。此為本發(fā)明的一部分。E和G是本發(fā)明的一部分，蒸汽或者非氧化氣體可在E和/或G點注入。E可為分層井的一部分，或者為分層井中用于注入氧化氣體的部分。這些注入井可為直井、斜井、水平井或者其它類型，每個注入井可供幾個水平井使用。如美國專利5626191和6412557所述，可以使用平行的水平井管陣列，將蒸汽、水或者非氧化氣體注入水平井的端部附近的各水平井管之間的任何位置。圖2為模擬油層的示意圖，但未按比例繪制。只顯示一個"井組單元"。各水平井管之間的完整距離為50米，為了節(jié)省時間，在STARStm計算機軟件中9只定義半個油層。井組單元的整體尺寸為長(線段AE)250米，寬(線段AF)25米，高(線段FG)高20米。各井的位置如下氧化氣體注入井J置于B處，B位于第一井格塊中，離頂點A50米(即線段AB);水平井K端部位于第一井格塊的線段AF之間，并且沿著油層的長度自注入井J偏移15米(如線段BC所示)。水平井K跟部位于D,距油層的頂角(圖中的點E)50米。水平井K的水平區(qū)段(線段CD)長135米，置于第三井格塊中的油層基(線段AE所示)上方2.5米處。注入井J在兩處帶有射孔。H處的射孔為氧化氣體注入點，I處的射孔為蒸汽或非氧化氣體注入點。水平井管(線段CD所示)的50%為射孔，水平井管還帶有位于端部附近的管道開口(圖2未示出，參見圖l)。具體實施例方式THAFM方法的操作已在美國專利5626191和6412557描述，現簡述如下。將氧化氣體(通常是空氣、氧氣或者富氧空氣)注入油層的上部。預先鋪設的焦炭消耗了其中的氧氣，這樣只有無氧氣體接觸焦炭區(qū)域前的石油。焦炭燃料氧化產生高溫，燃燒氣體的溫度一般達到600。C,甚至高達1000。C。在流動性石油帶(mobileoilzone,MOZ)中，這些高溫氣體和蒸汽加熱石油使其超過400°C，造成部分石油的裂解和某些組分汽化，大大地減低了石油粘度。如瀝青等最重的石油組分被留在巖石上。之后，當燃燒前緣到達此區(qū)域時，這些殘留的組分將構成焦炭燃料。在流動性石油帶(MOZ)中，由于重力和鉆井低壓沉降的作用下，氣體和石油向下流入水平井。焦炭帶和流動性石油帶(MOZ)沿著側面由直井的端部移向跟部。燃燒前緣后面的區(qū)域為已燃燒區(qū)。在流動性石油帶(MOZ)之前的是冷油。由于燃燒前緣的推進，油層的已燃燒區(qū)中流體(油和水)被排空并充滿了氧化氣體，令位于已燃燒區(qū)對面的直井區(qū)域具有接收氧氣的危險，這將燃燒井中的石油，產生極高的井筒溫度，可能損壞管套尤其是砂篩。砂篩能允許流體進入井筒卻阻擋砂子的進入。如果砂篩失效，松散的油層砂子將進入井筒。為了清潔和修補水泥塞就必須封堵井，但由于井筒中石油和氧氣的濃度可能達到爆炸程度，此項才喿作困難而又危險。為了量化流體注入水平井筒的效果，可以進行若干計算機數值模擬處理。蒸汽以下面兩種方式按不同速率注入水平井中1、通過置于水平井中的管道；2、通過一個從位于水平井端部附近的油層基周圍延伸的分層井。這兩種方法均減少了氧氣進入井筒的趨勢，并且?guī)眢@奇且意外的效果石油采收率變大而井筒中的碳堆積卻減少了。因此，可以使用更高的氧化氣體注入速率，并同時保持搡作安全。關于THAITM方法的安全性，業(yè)已發(fā)現向油層加入蒸汽的以上兩種方法均具有減少氧化氣體進入水平井筒的優(yōu)點。這樣可以采用更高氧化氣體注入速率，同時得到更高石油采收率。用THAFM方法進行大量的計算機模擬，可以評估注入蒸汽或非氧化氣體使水平井筒壓力減少的效果。軟件STARSTM火燒油層模擬器(STARSInSituCombustionSimulator)由加拿大艾博塔省卡爾加里塔計算機模擬集團(ComputerModellingGroup,Calgary,Alberta,Canada.)公司提供。表4.模型參數表模擬器STARSTM2003.13，計算機模擬集團公司(ComputerModellingGroupLimited)模型尺寸每個長250m，100個井格塊寬25m,20個井格塊高20m,20個井格塊單個井格塊尺寸2.5mx2.5mxl.0m(長寬高).水平生產井一個水平部分為135m的分離井從井格塊26,1,3延伸至80，1,3該端部自直空氣注入器偏移15m直注入井氧化氣體(空氣)注入點20，1，1:4(從上向下數第4個井格塊)氧化氣體注入速率65,0001113/天,或85,000mV天或100,000m3/天蒸汽注入點20,1,19:20(從下向上數第2個井格塊)巖石/流體參數組分水、瀝青、升級石油，曱烷、C02、CO/N2、氧氣、焦炭雜質均質砂子滲透性6.7D(h),3.4D(v)孔隙度33%飽和度瀝青80%、水20%、氣體摩爾分數0.114瀝青粘性10。C.340000cP瀝青平均分子量550AMU升級石油粘性10。C.664cP升級石油平均分子量330AMU物理狀態(tài)油層溫度20°C.原生油藏壓力2600kPa.井底壓力4000kPa.反應式1.1.0瀝青——>0.42升級石油+1.3375CH4+2O焦炭2.1.0瀝青+16O2A0.05——>12.5水+5.0CH4十9.5C02+0.5CO/N2+15焦炭3.1.0焦炭+1.22502-——>0.5水+0.95C02+0.05CO/N2實施例實施例l:表1遠示以65000MV天的空氣注入速率(標準溫度和壓力)將空氣注入直注入器(圖1中E點所示)的模擬結果。本發(fā)明不涉及在井J中I點的油層基注入蒸汽為零的情景。當空氣速率為65000MV天時，沒有氧氣進入水平井筒，在零蒸汽注入量時也是如此，此時最高井筒溫度不超過425。C。但是出乎意料的是，從以下數據可以看出，蒸汽以5MP/天和10Nf/天(水當量)的較少量在油層低點(圖1中E點)注入時，提高了石油采收率。若注入介質為蒸汽，以下數據提供的是此蒸汽水當量的體積，否則很難確定所供蒸12汽的體積，因為蒸汽與其所處油層的壓力有關。當然，當水注入該油層并在進入油層過程中最后變?yōu)檎羝麜r，產生的蒸汽量只是以下提供的水當量，通常是供水的體積的1000倍數量級左右(由壓力決定)。表la:空氣速率65000mV天——在油層基注入蒸汽<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>*非本發(fā)明的部分實施例2表lb表示通過臨近端部的內管道G向水平井注入蒸汽的結果，油層的上部空氣的注入速率為65000MV天(標準溫度和標準壓力)。井筒最高溫度的降低與注入的蒸汽量成比例。石油采收率相對于零蒸汽時的lt值有所增加，沉積于井筒中焦炭的最大體積百分比隨著注入蒸汽量的增加而減小。它帶來了很好的效果，即在相同壓力下，與水平井端部未注入蒸汽的井相比，井筒中的壓降會減小，流體更易流動。表lb.空氣速率65000mV天向井管注入蒸汽<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>*非本發(fā)明的部分實施例3在本實施例中，空氣注入速率增加到85000mV天(標準溫度和標準壓力)，導致如表2a所示的氧氣突破。在零蒸汽注入的例子中，井筒中的氧濃度為8.8%。井筒的最高溫度達到1074。C。97%的沉積焦炭降低了井筒滲透率。在采油的同時，通過直注入井C(見圖l)在油層基注入12mV天(水當量)的蒸汽，大大優(yōu)化了零氧氣突破、焦炭量和采收率指標。表2a:空氣速率85000mV天向油層基注入蒸汽<formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>實施例5為了進一步測試在各高空氣注入速率下的不同效果，在氣體注入量為100000mV天的情況下進行幾個試驗。表3a中的結果表明，必須在油層基處(即圖1中直井C中的B-E)同時以20mV天(水當量)的速率注入蒸汽，以阻止氧氣突破進入水平井管中；而在空氣注入速率為85000mV天時，達到同樣的效果，蒸汽注入速率僅需要10mV天(水當量)。表3a二空氣速率100000mV天向油層基注入蒸汽蒸汽注入井的最井筒中井筒中幼青平均石油速率向溫度最大焦炭量最大氧氣量采收率生產量m3/天(水當量)%%%OOIPmV天承0139810010.411511007.2101071畫6.02042578034.535.6*非本發(fā)明的部分實施例6表3b顯示在向油層以100000m3/天注入空氣的同時向井管G(見圖1)注入蒸汽的結果。為了防止氧氣進入水平井管，同時需要向油層基注入蒸汽，需要的蒸汽速率為20m3/天(水當量)。表3a:<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>實施例7下面表4顯示在生產石油的THAFM方法中，向單個直注入井與水平生產井的組合中注入氧氣和非氧化氣體組合物(即氮氣和二氧化碳)的不同情形，比較數據由STARSTM火燒油層才莫擬器(STARSInSituCombustionSimulator)軟件獲得，該軟件是由加拿大艾博塔省卡爾加里塔計算機模擬集團(ComputerModellingGroup)提供。除了模擬油層為100米寬和500米長之外，其它數據與以上六個實施例相同。每次測試蒸汽均以10mV天的速率通過生產井水平部分的管道注入。生產的累積試Mol%Mol%總注入生產速率氣體石油石油驗注入速率，1013/天注入的注入的速率Mol%速率采收#02C02N2氧氣C02km3/天C02N2C02013/天m3(l年)117.85067.152108513.167.216.341970028.9333.570217942.537.90.096.0541278032500講02521.30.096.04710078417.8567.15021798575.00.096.01362000042.500100042.538.1'0.096.05712704642.542.5050508574.20.096.02810478.9342.533.5711508547.233.657.47012000對比上述表4中行1和行2中可以看出，fi設惰性氣體為C02,當行2中氧氣和惰性氣體減少50%,石油采收率還是與行l(wèi)差不多。這意味著行2中氣體壓縮成本減少一半，而石油生產得更快。從表4可以進一步看出，行1中注入注入井的氧氣為17.85摩爾百分數，氮5為67.15摩爾百分數，估計石油采收率為41mV天。與之類似，行4的類似注入注入井的氧氣為17.85摩爾百分數，二氧化碳為67.15摩爾百分數，石油生產率則是行1的3.3倍(136mV天)。表4進一步顯示，如行6所示，注入相等量的氧氣和C02,若總注入體積為85000mV天，石油采收率則增加至2.7倍。io表4中的行7表示了在空氣中加入C02作為注入氣體所帶來的效果。與行l(wèi)相比，石油采收增加至1.7倍但無需增加壓縮成本。這樣的好處是不需要設置氧氣分離設備。圖3所示為基于實施例7的石油生產速率與產氣中C02速率的曲線圖，在火燒油層過程中，石油生產速率與產氣中C02速率之間密切相關。C02的產率依15賴于兩個C02源注入的C02和油層中焦炭燃燒產生的C02。所以C02會處于進入火燒油層和火燒油層中的兩種情況下，它們彼此影響很大，甚至在具有不動油的油層中也是如此(本發(fā)明中即是如此)?？偨Y當蒸汽注入量固定時，平均每天石油采收率隨空氣注入速率而增加。因于清掃流體的體積是增加的，所以這樣的結果出人意料。令人驚訝的是，總的石油采收量卻隨著注入空氣速率的增加而減少。此現象發(fā)生在空氣注入階段內(即燃燒前緣到達水平井跟部的時間)。另外，將二氧化碳注入直井和/或水平生產井可以提高生產速率。雖然前面公開了本發(fā)明的內容，并描述了優(yōu)選的實施例，但應當了解，本發(fā)明不僅限于這些特定實施例。對本領域的技術人員而言，本發(fā)明還可以有許多變化和修改。所述的權利要求對本發(fā)明進行了限定。權利要求1.一種從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入該地下油層的注入井；(b)提供至少一個具有大致水平的水平井管的生產井和與該生產井連接的大致垂直的直生產井，其中該大致水平井管向該注入井延伸，該水平井管具有跟部和端部，所述的跟部位于其與該直生產井連接處附近，所述的端部位于該水平井管的另一端，其中所述的端部比所述的跟部更接近所述的注入井；(c)通過該注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生的燃燒氣體逐步前進形成與該水平井管大致垂直的前緣，流體以從該水平井管端部到該跟部的方向流入該水平井管；(d)提供管道在該生產井內、位于所述直井管和所述水平井管的至少一部分內，用以將烴凝析液注入所述生產井的所述水平井管部分，該生產井鄰近燃燒前緣，該燃燒前緣形成在沿著所述生產井的所述水平井管的一段水平距離；(e)將烴凝析液稀釋劑注入所述管道，使所述凝析液通過所述管道傳輸到所述水平井管部分的所述端部附近；及(f)在所述生產井的所述水平井管中采收來自該生產井的碳氫化合物。2.根據權利要求l所述的方法，其中所述烴凝析液稀釋劑選自由以下凝析液組成的組乙烷、丁烷、戊烷、庚烷、己烷、辛烷、更高分子量的烴或者它們的混合物。3.根據權利要求l所述的方法，其中所述的烴凝析液是萃取溶劑(VAPEX)。4.根據權利要求l所述的方法，其中所述的注入井為直井、斜井或水平井。5.#4居權利要求1所述的方法，注入所述烴凝析液的上述步驟還用于向所述水平井施加壓力使其達到允許所述介質注入該地下油層。6.才艮據權利要求l所述的方法，注入所述經凝析液的上述步驟包括在使所述凝析液以液體狀態(tài)存在的溫度和壓力下注入該凝析液。7.根據權利要求l所述的方法，注入所述烴凝析液的上述步驟包括在使所述凝析液以氣體狀態(tài)存在的溫度和壓力下注入該凝析液。8.根據權利要求l所述的方法，其中將所述烴凝析液與介質結合注入所述管道，該介質選自由以下介質組成的組蒸汽、水、非氧化氣體或它們的混合物。9.根據權利要求l所述的方法，其中該管道的開口端靠近該水平部分的端部，以將凝析液輸送到該端部。10.根據權利要求1或9所述的方法，其中該管道部分收回或重置，以改變沿水平井管凝析液的注入點的位置。11.根據權利要求l所述的方法，其中所述凝析液以持續(xù)性或周期性地注入。12.—種從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)所述至少一個注入井還適于將蒸汽、非氧化氣體或隨后用來加熱蒸汽的水注入地下油層的更低部分；(c)提供至少一個具有大致水平的水平井管的生產井和與該生產井連4妄的大致垂直的直生產井，其中該大致水平井管向該注入井延伸，該水平井管具有跟部和端部，所述的i艮部位于其與該直生產井連接處附近，所述的端部位于該水平井管的另一端，其中所述的端部比所述的跟部更接近所述的注入井；(d)通過該注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生燃燒氣體逐步前進形成與該水平井管大致垂直的前緣，流體以從該水平井管端部到該跟部的方向流入該水平井管；(e)將烴凝析液注入所述的注入井；及(f)在所述生產井的所述水平井管中采收來自該生產井的碳氬化合物。13.—種從地下油層提取液態(tài)碳氬化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)提供至少一個用以將烴凝析液注入地下油層的更低部分的其它注入井；(c)提供至少一個具有大致水平井管的生產井和與該生產井連接的大致垂直的直生產井，其中該大致水平井管向該注入井延伸，該水平井管具有跟部和端部，所述的跟部位于其與該直生產井連接處附近，所述的端部位于該水平井管的另一端，其中所述的端部比所述的跟部更"f妄近所述的氧化氣體注入井；(d)通過該注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生燃燒氣體逐步前進形成與該水平井管大致垂直的前緣，流體以從該水平井管端部到該跟部的方向流入該水平井管；(e)將烴凝析液注入所述其它注入井；及(f)在所述生產井的所述水平井管中采收來自該生產井的碳氫化合物。14.根據權利要求12或13所述的方法，其中所述烴凝析液選自由以下凝析液組成的組乙烷、丁烷、戊烷、庚烷、己烷、辛烷、更高分子量的烴或者它們的混合物。15.—種從地下油層中提取液態(tài)碳氫化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)所述至少一個注入井還適于將蒸汽、非氧化氣體或隨后用來加熱蒸氣的水注入地下油層的更低部分；的大致垂直的直生產井，其中該大致水平井管向該注入井延伸，該水平井管具有跟部和端部，所述的跟部位于其與該直生產井連接處附近，所述的端部位于該水平井管的另一端，其中所述的端部比所述的跟部更接近所述的注入井；(d)提供管道在該生產井內、位于所述直井管和所述水平井管的至少一部分內，用以將烴凝析液注入所述生產井的所述水平井管部分；(e)通過該注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生燃燒氣體逐步前進形成與該水平井管大致垂直的前緣，流體以從該水平井管端部到該跟部的方向流入該水平井管；(f)將烴凝析液注入所述注入井和所述管道；及(g)在所述生產井的所述水平井管中采收來自該生產井的碳氫化合物。16.根據權利要求15所述的方法，其中所述烴凝析液選自由以下凝析液組成的組乙烷、丁烷、戊烷、庚烷、己烷、辛烷、更高分子量的烴或者它們的混合物。17.根據權利要求15所述的方法，其中所述的注入井為直井、斜井或水平井。18.—種從地下油層提取液態(tài)碳氬化合物的方法，包括如下步驟(a)提供至少一個用以將氧化氣體注入地下油層的上部的注入井；(b)提供至少一個用以將蒸汽、非氧化氣體或隨后用來加熱蒸氣的水注入地下油層的更#<部分的其它注入井；(c)提供至少一個具有大致水平的水平井管的生產井和與該生產井連接的大致垂直的直生產井，其中該大致水平井管向該注入井延伸，該水平井管具有跟部和端部，所述的跟部位于其與該直生產井連接處附近，所述的端部位于該水平井管的另一端，其中所述的端部比所述的跟部更4妄近所述的注入井；(d)提供管道在該生產井中、位于所述直井管和所述水平井管的至少一部分內，用以將烴凝析液氣體注入所述生產井的所述水平井管部分；(e)通過該注入井注入氧化氣體進行火燒油層，產生燃燒氣體逐步前進形成與該水平井管大致垂直的前緣，流體以從該水平井管端部到該跟部的方向流入該水平井管；(f)將烴凝析液注入所述其它注入井和所述管道；及(g)在所述生產井的所述水平井管中采收來自該生產井的碳氫化合物。19.根據權利要求18所述的方法，其中所述烴凝析液選自由以下凝析液組成的組乙烷、丁烷、戊烷、庚烷、己烷、辛烷、更高分子量的烴或者它們的混合物。20.根據權利要求18所述的方法，其中所述的注入井為直井、斜井或水平井。全文摘要一種采用端部到跟部的火燒油層(insitucombustion)方法從地下油層中采收石油的改進方法，稀釋劑(即烴凝析液)注入至水平井筒中，較佳地是注入在鄰近于直-水平井組的端部處，或選擇性地、或同時地注入在鄰接的注入井中，以增進石油的流動性。文檔編號E21B43/00GK101427006SQ200780014674公開日2009年5月6日申請日期2007年2月27日優(yōu)先權日2006年2月27日發(fā)明者康芮·愛亞沙申請人:亞康科技股份有限公司