本發(fā)明屬于能源利用設(shè)備領(lǐng)域，尤其是一種基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

能源是人類社會(huì)賴以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)?？v觀人類社會(huì)發(fā)展的歷史，人類文明的每一次重大進(jìn)步都伴隨著能源的改進(jìn)和更替。能源的開發(fā)利用極大地推進(jìn)了世界經(jīng)濟(jì)和人類社會(huì)的發(fā)展。

但隨著能源的不斷被開發(fā)消耗，石油、煤礦、天然氣等不可再生能源逐步縮緊，能源的節(jié)約和循環(huán)利用逐步被重視。當(dāng)前我國(guó)的能源戰(zhàn)略的基本內(nèi)容是：堅(jiān)持節(jié)約優(yōu)先、立足國(guó)內(nèi)、多元發(fā)展、依靠科技、保護(hù)環(huán)境、加強(qiáng)國(guó)際互利合作，努力構(gòu)筑穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、清潔、安全的能源供應(yīng)體系，以能源的可持續(xù)發(fā)展支持經(jīng)濟(jì)社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展。

我國(guó)全面落實(shí)能源節(jié)約的措施是：推進(jìn)結(jié)構(gòu)調(diào)整，加快產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)優(yōu)化升級(jí)，大力發(fā)展高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)和服務(wù)業(yè)，嚴(yán)格限制高耗能、高耗材、高耗水產(chǎn)業(yè)發(fā)展，淘汰落后產(chǎn)能，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)發(fā)展方式的根本轉(zhuǎn)變，加快構(gòu)建節(jié)能型產(chǎn)業(yè)體系。加強(qiáng)工業(yè)節(jié)能，加快技術(shù)改造，提高管理水平，降低能源消耗。實(shí)施節(jié)能工程，鼓勵(lì)高效節(jié)能產(chǎn)品的推廣應(yīng)用，大力發(fā)展節(jié)能省地型建筑，提高能源利用效率，加快節(jié)能監(jiān)測(cè)和技術(shù)服務(wù)體系建設(shè)，強(qiáng)化節(jié)能監(jiān)測(cè)，創(chuàng)新服務(wù)平臺(tái)。加強(qiáng)管理節(jié)能，積極推進(jìn)優(yōu)先采購(gòu)節(jié)能（包括節(jié)水）產(chǎn)品，研究制定鼓勵(lì)節(jié)能的財(cái)稅政策。倡導(dǎo)社會(huì)節(jié)能，大力宣傳節(jié)約能源的重要意義，不斷增強(qiáng)全民資源憂患意識(shí)和節(jié)約意識(shí)。

為響應(yīng)國(guó)家節(jié)能戰(zhàn)略，越來越多的企業(yè)開始研發(fā)、使用節(jié)能設(shè)備，并加強(qiáng)對(duì)廢棄產(chǎn)能物、余熱能的利用。其中，在余熱的利用方面，主要通過熱能發(fā)電設(shè)備來實(shí)現(xiàn)余能利用?，F(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備包括多種類別，但主要可分為兩類，一類是利用渦輪機(jī)將熱能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，再將機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能，該種原理類別的發(fā)電設(shè)備較為成熟，種類多；另一類是利用熱電效應(yīng)原理，通過熱電轉(zhuǎn)化元件將熱能直接轉(zhuǎn)化成電勢(shì)能，但由于用于發(fā)電技術(shù)方面不成熟，電功率小，制造成本高，熱電轉(zhuǎn)化效率低，主要應(yīng)用于微電子領(lǐng)域。

現(xiàn)階段，大多數(shù)企業(yè)由于余能排除量大，在余熱的利用上，主要還需依靠上述第一類熱能發(fā)電設(shè)備，通過渦輪機(jī)將熱能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，再將機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能?，F(xiàn)有的該類熱能發(fā)電設(shè)備主要包括循環(huán)工質(zhì)、集熱裝置、氣化裝置、渦輪機(jī)、發(fā)電機(jī)和冷凝裝置；工作時(shí)，循環(huán)工質(zhì)在循環(huán)管道中首先通過氣化裝置，將工質(zhì)氣化并推動(dòng)渦輪機(jī)旋轉(zhuǎn)，渦輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電，氣化后的工質(zhì)在通過渦輪機(jī)時(shí)，對(duì)外做功，溫度及氣壓會(huì)降低，并通過冷凝裝置冷卻成液態(tài)工質(zhì)。

然而，現(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備普遍存在的問題是：a. 對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫蟾?，一般?00℃以上，且熱能轉(zhuǎn)化效率偏低，熱能轉(zhuǎn)化效率普遍在15%至35%；b. 冷凝裝置的熱排量較大，熱能浪費(fèi)大，通過自然冷凝方式的冷凝速度慢，而采用主動(dòng)冷凝方式（風(fēng)機(jī)風(fēng)冷或液泵水冷）需額外功耗；c.渦輪機(jī)容易出現(xiàn)泄漏工質(zhì)的問題；d.渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定，且容易出現(xiàn)卡死問題；e.集熱裝置的集熱效果不佳，外界余熱吸收率小，f. 工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)；g.現(xiàn)有設(shè)備體積較大。

另一方面，隨著生活水平的提高，家用電器、煤氣使用日益廣泛，農(nóng)民朋友對(duì)柴草的需求下降，為了便捷化處理秸稈、柴草，大量的秸稈、柴草被就地焚燒；秸稈被直接焚燒，不僅污染環(huán)境，產(chǎn)生大量的有毒有害氣體，同時(shí)也照成了較大的能源浪費(fèi)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要實(shí)現(xiàn)的目的是：針對(duì)現(xiàn)有熱能設(shè)備，減小的熱排量和熱能浪費(fèi)，提高熱能轉(zhuǎn)化效率，穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，改善工質(zhì)品質(zhì)，防止工質(zhì)變質(zhì)，改善渦輪結(jié)構(gòu)，避免渦輪泄露以及轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，改進(jìn)冷凝裝置，加快冷凝速率；同時(shí)，綜合利用秸稈、柴草；以解決上述背景技術(shù)中現(xiàn)有熱能設(shè)備所存在的：熱能轉(zhuǎn)化效率低，工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)，渦輪機(jī)容易出現(xiàn)工質(zhì)泄漏，渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定、以及容易出現(xiàn)卡死，冷凝裝置的熱能浪費(fèi)大、冷凝速率慢或需額外功耗等問題；并解決秸稈被直接焚燒所存在的污染問題和能源浪費(fèi)問題。

為解決其技術(shù)問題本發(fā)明所采用的技術(shù)方案為：一種基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)，包括集熱裝置、氣化裝置、渦輪機(jī)、生物質(zhì)爐、冷凝裝置、循環(huán)管道、循環(huán)工質(zhì)和單向液壓泵，氣化裝置、渦輪機(jī)、冷凝裝置和單向液壓泵依次通過循環(huán)管道實(shí)現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)，集熱裝置安裝在氣化裝置外部，用于氣化裝置內(nèi)工質(zhì)的氣化供熱；

其特征是：生物質(zhì)爐包括燃燒爐膛、螺旋送料器、螺旋排灰器、鼓風(fēng)機(jī)和排熱口，燃燒爐膛內(nèi)中下部設(shè)置有漏灰網(wǎng)，燃燒爐膛的中部側(cè)邊為螺旋送料器，燃燒爐膛的下部側(cè)邊分別設(shè)置有螺旋排灰器和鼓風(fēng)機(jī)，燃燒爐膛上部為排熱口，排熱口聯(lián)通集熱裝置；

所述冷凝裝置包括冷凝管和散熱扇，冷凝管均勻分多層分布，冷凝管相互聯(lián)通，散熱扇安裝在冷凝管上方或下方，散熱扇以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動(dòng)；

所述冷凝裝置還增設(shè)有增壓機(jī)構(gòu)，增壓機(jī)構(gòu)安裝在冷凝管中端，所述增壓機(jī)構(gòu)包括增壓渦輪531和渦輪調(diào)壓器，渦輪調(diào)壓器控制連接增壓渦輪531；采用該結(jié)構(gòu)可降低渦輪機(jī)出口處的壓強(qiáng)，增大渦輪機(jī)進(jìn)氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機(jī)中做功量，并降低膨脹氣體的溫度，因而，該結(jié)構(gòu)可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化率。

作為進(jìn)一步優(yōu)化，所述增壓機(jī)構(gòu)還包括壓差感應(yīng)器和自動(dòng)控制器，自動(dòng)控制器通分析壓差感應(yīng)器的信號(hào)對(duì)渦輪調(diào)壓器進(jìn)行自動(dòng)控制。

作為進(jìn)一步優(yōu)化，氣化裝置與冷凝裝置之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵。

作為進(jìn)一步優(yōu)化，集熱裝置包括上罩和下罩，下罩中部開設(shè)加熱口，上罩和下罩分別位于上、下方，上罩與下罩間為集熱腔，集熱裝置的上罩下部分布有多層上罩突環(huán)，集熱裝置的下罩上部分布有多層下罩突環(huán)，上罩突環(huán)與下罩突環(huán)錯(cuò)開，氣化裝置位于集熱腔內(nèi)。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，氣化裝置包括氣化腔，氣化腔為氣化裝置內(nèi)工質(zhì)實(shí)現(xiàn)氣化的空腔，氣化裝置位于集熱腔內(nèi)，氣化腔呈錐型空腔。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化裝置還包括預(yù)熱腔，預(yù)熱腔與氣化腔相聯(lián)通，預(yù)熱腔位于氣化腔前端，預(yù)熱腔用于工質(zhì)的預(yù)熱。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述預(yù)熱腔為螺旋管型空腔，氣化腔為球型空腔。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述預(yù)熱腔與氣化腔之間還設(shè)置有霧化嘴，霧化嘴用于將預(yù)熱腔中的液態(tài)工質(zhì)進(jìn)行霧化，噴入氣化腔內(nèi)。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化腔為橢圓型空腔。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化腔成錐型，氣化腔的水平截面呈藕孔狀。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述氣化腔成多邊錐型，氣化腔的水平截面均呈蜂窩孔狀。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述預(yù)熱腔螺旋盤繞在集熱裝置周邊，用于吸收集熱裝置周邊的廢熱。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，渦輪機(jī)為常規(guī)的蒸汽渦輪機(jī)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，渦輪機(jī)為包含多級(jí)葉片的蒸汽渦輪機(jī)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，渦輪機(jī)為特斯拉渦輪機(jī)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，渦輪機(jī)為離心式渦輪機(jī)。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述渦輪機(jī)的排氣口處設(shè)置有預(yù)冷凝器；采取該結(jié)構(gòu)可增大進(jìn)氣口與排氣口的壓差，提高渦輪機(jī)的轉(zhuǎn)化效率。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述預(yù)冷凝器包括工質(zhì)導(dǎo)通管和冷凝吸熱管，工質(zhì)導(dǎo)通管用于連通排氣口和循環(huán)管道，冷凝吸熱管用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管與冷凝吸熱管螺旋并列接觸，冷凝吸熱管內(nèi)為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動(dòng)方向與工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的流動(dòng)方向相反。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝吸熱管可以采用聯(lián)通單向液壓泵與氣化裝置之間的循環(huán)管道；由于單向液壓泵與氣化裝置之間的循環(huán)管道需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成斜型分布。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成垂直或水平分布。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管成水平分布時(shí)，上、下層冷凝管相互錯(cuò)開。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管為銅質(zhì)金屬管或穩(wěn)定性合金金屬管。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述冷凝管通過溫差發(fā)電片制成，溫差發(fā)電片包括金屬片、p型半導(dǎo)體、n型半導(dǎo)體、絕緣基質(zhì)層和輸出電極，絕緣基質(zhì)層均勻穿插有p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體， 均勻分布的p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體通過金屬片串聯(lián)，p型半導(dǎo)體與n型半導(dǎo)體的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極。

作為進(jìn)一步優(yōu)化，所述溫差發(fā)電片的輸出電極端依次連接有穩(wěn)壓器、升壓變壓器、蓄電池，蓄電池用于散熱扇、單向液壓泵的供電。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了避免冷凝管中未冷凝液化的工質(zhì)進(jìn)入單向液壓泵，冷凝管尾端設(shè)置有集液箱。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，為了加速散熱，冷凝裝置還設(shè)置有散熱片。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用純凈水。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用甲醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用乙醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用丙醇或異丙醇。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用液氨。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用常規(guī)的氟利昂。

作為上述方案的進(jìn)一步具體優(yōu)化，渦輪機(jī)與冷凝裝置之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器，所述工質(zhì)調(diào)節(jié)器包括渦輪限流器和壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器，渦輪限流器包括渦輪結(jié)構(gòu)和渦輪轉(zhuǎn)速控制器，壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器包括緩壓儲(chǔ)流缸和緩壓活塞和氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓儲(chǔ)流缸的頂端聯(lián)通循環(huán)管道，緩壓儲(chǔ)流缸的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓活塞安裝在緩壓儲(chǔ)流缸內(nèi)；當(dāng)循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)或流速發(fā)生變化時(shí)，渦輪限流器可通過限制渦輪結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)流速的限制，同時(shí)部分工質(zhì)可從緩壓儲(chǔ)流缸流出或流入實(shí)現(xiàn)體積的擴(kuò)充或壓縮，從而實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定壓強(qiáng)的作用。

工作原理：該發(fā)明所述基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)，工作時(shí)，氣化裝置中的循環(huán)工質(zhì)從集熱腔吸熱氣化，氣化工質(zhì)流到渦輪機(jī)，帶動(dòng)渦輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)渦輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)電；氣化工質(zhì)流過渦輪機(jī)后，由于對(duì)外做功，其工質(zhì)溫度和氣壓均會(huì)降低，并導(dǎo)致部分工質(zhì)液化；氣化工質(zhì)流過渦輪機(jī)后，工質(zhì)依次流到工質(zhì)調(diào)節(jié)器和冷凝裝置；工質(zhì)調(diào)節(jié)器用于控制循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)、流速，工質(zhì)調(diào)節(jié)器能根據(jù)外界吸熱區(qū)及放熱區(qū)的溫度情況，調(diào)節(jié)工質(zhì)液化溫度或氣化溫度，從而能有效地提高熱能轉(zhuǎn)化效率；冷凝裝置可將工質(zhì)完全液化；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，雜質(zhì)過濾泵可將工質(zhì)內(nèi)雜質(zhì)過濾出來，單向液壓泵對(duì)工質(zhì)進(jìn)行單向抽送增壓；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵后，并再次進(jìn)入氣化裝置，完成一個(gè)循環(huán)。

本發(fā)明所述基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)通過在冷凝裝置中設(shè)置增壓機(jī)構(gòu)，可降低渦輪機(jī)出口處的壓強(qiáng)，增大渦輪機(jī)進(jìn)氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機(jī)中做功量，并較大程度地降低膨脹氣體的溫度；因而，該結(jié)構(gòu)可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化率。

有益效果：本發(fā)明所述的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)，相對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中的熱能機(jī)，具有如下幾方面的優(yōu)點(diǎn)和進(jìn)步：1.通過在冷凝裝置中增設(shè)增壓機(jī)構(gòu)，增大氣體渦輪機(jī)的做功量，能較大程度地提高冷凝速率，降低冷凝耗能，并提高系統(tǒng)熱能轉(zhuǎn)化率；2.通過增設(shè)預(yù)冷凝器，可增大渦輪機(jī)中進(jìn)氣口與排氣口的壓差，并能循環(huán)利用工質(zhì)的熱能，實(shí)現(xiàn)對(duì)循環(huán)工質(zhì)不同區(qū)段的吸熱和排熱過程進(jìn)行綜合利用，減小熱能浪費(fèi)和冷卻耗能；3.通過增設(shè)雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，能有效防止工質(zhì)變質(zhì)以及出現(xiàn)較多雜質(zhì)，并防止工質(zhì)回流；4.通過增設(shè)工質(zhì)調(diào)節(jié)器，對(duì)工質(zhì)的壓強(qiáng)和流量進(jìn)行控制，能有效提高氣化效能和冷凝效率，并穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，防止密封件形變較大，避免渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)和工質(zhì)泄露問題；5.將冷凝管使用溫差發(fā)電片制成，能分利用冷凝過程的溫差熱勢(shì)，提高熱能轉(zhuǎn)化效率，并利用溫差發(fā)電片內(nèi)產(chǎn)生的電流加速熱能傳導(dǎo)速率；6.綜合利用秸稈、柴草，減少能源浪費(fèi)和環(huán)境污染。

附圖說明

圖1為本發(fā)明方案一的整體連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明方案一的生物質(zhì)爐結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明方案一的冷凝裝置連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為本發(fā)明方案一的增壓機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖5為本發(fā)明方案一的氣化裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6為本發(fā)明方案二的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖7為本發(fā)明方案三的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖8為本發(fā)明方案四的氣化裝置安裝連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖9為本發(fā)明方案五的氣化裝置安裝連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖10為本發(fā)明方案六的氣化腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖11為本發(fā)明方案七的氣化腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖12為本發(fā)明方案十一的整體連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖13為本發(fā)明方案十一的工質(zhì)調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖14為本發(fā)明方案十二的預(yù)冷凝器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖15為本發(fā)明方案十三的預(yù)冷凝器連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖16為本發(fā)明方案十四的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖17為本發(fā)明方案十五的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖18為本發(fā)明方案十六的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖19為本發(fā)明方案十七的溫差發(fā)電片結(jié)構(gòu)示意圖；

圖中：

1為集熱裝置、11為上罩、111為上罩突環(huán)、12為下罩、121為下罩突環(huán)、13加熱口、14為集熱腔；

2為氣化裝置、21為氣化腔、22為預(yù)熱腔、23為霧化嘴；

3為渦輪機(jī)、36為預(yù)冷凝器、361為工質(zhì)導(dǎo)通管、362為冷凝吸熱管；

4為生物質(zhì)爐、41為燃燒爐膛、42為螺旋送料器、43為螺旋排灰器、44為鼓風(fēng)機(jī)、45為排熱口、46為漏灰網(wǎng)；

5為冷凝裝置、51為冷凝管、511為溫差發(fā)電片、512為金屬片、513為p型半導(dǎo)體、514為n型半導(dǎo)體、515為絕緣基質(zhì)層、516為輸出電極、517為穩(wěn)壓器、518為升壓變壓器、519為蓄電池、52為散熱扇、53為增壓機(jī)構(gòu)、531為增壓渦輪、532為渦輪調(diào)壓器、533為壓差感應(yīng)器、534為自動(dòng)控制器、54為集液箱、55為散熱片；

6為循環(huán)管道；

7為循環(huán)工質(zhì)；

8為雜質(zhì)過濾泵；

9為單向液壓泵；

10為工質(zhì)調(diào)節(jié)器、101為渦輪限流器、102為壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器、103為渦輪結(jié)構(gòu)、104為渦輪轉(zhuǎn)速控制器、105為緩壓儲(chǔ)流缸、106為緩壓活塞、107為氣壓調(diào)節(jié)器。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述；顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

實(shí)施例一（如圖1所示）：一種基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)，包括集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機(jī)3、生物質(zhì)爐4、冷凝裝置5、循環(huán)管道6、循環(huán)工質(zhì)7和單向液壓泵9，氣化裝置2、渦輪機(jī)3、冷凝裝置5和單向液壓泵9依次通過循環(huán)管道6實(shí)現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道6內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)7，集熱裝置1安裝在氣化裝置2外部，用于氣化裝置2內(nèi)工質(zhì)的氣化供熱；

（如圖2所示）生物質(zhì)爐4包括燃燒爐膛41、螺旋送料器42、螺旋排灰器43、鼓風(fēng)機(jī)44和排熱口45，燃燒爐膛41內(nèi)中下部設(shè)置有漏灰網(wǎng)46，燃燒爐膛41的中部側(cè)邊為螺旋送料器42，燃燒爐膛41的下部側(cè)邊分別設(shè)置有螺旋排灰器43和鼓風(fēng)機(jī)44，燃燒爐膛41上部為排熱口45，排熱口45聯(lián)通集熱裝置1；

（如圖3所示）所述冷凝裝置5包括冷凝管51、散熱扇52和增壓機(jī)構(gòu)53，冷凝管51均勻分多層分布，冷凝管51相互聯(lián)通，散熱扇52安裝在冷凝管51上方或下方，散熱扇52以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動(dòng)；

（如圖4所示）所述增壓機(jī)構(gòu)53安裝在冷凝管51中端，所述增壓機(jī)構(gòu)53包括增壓渦輪531和渦輪調(diào)壓器532，渦輪調(diào)壓器532控制連接增壓渦輪531，所述增壓機(jī)構(gòu)53還包括壓差感應(yīng)器533和自動(dòng)控制器534，自動(dòng)控制器534通分析壓差感應(yīng)器533的信號(hào)對(duì)渦輪調(diào)壓器532進(jìn)行自動(dòng)控制；采用該結(jié)構(gòu)可降低渦輪機(jī)3出口處的壓強(qiáng)，增大渦輪機(jī)3進(jìn)氣處與出氣處的壓差，從而增大膨脹氣體在渦輪機(jī)3中做功量，并降低膨脹氣體的溫度，因而，該結(jié)構(gòu)可產(chǎn)生較好的冷凝效果，并提高熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化率。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，所述氣化裝置2與冷凝裝置5之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵8。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，（如圖5所示）所述氣化裝置2包括氣化腔21，氣化腔21為氣化裝置2內(nèi)工質(zhì)在實(shí)現(xiàn)氣化的空腔，氣化裝置2位于集熱腔14內(nèi)，氣化腔21呈錐型空腔。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，所述渦輪機(jī)3為常規(guī)的葉片式蒸汽渦輪機(jī)。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，所述冷凝管51尾端設(shè)置有集液箱54。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，所述冷凝裝置5還設(shè)置有散熱片55。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步說明，所述循環(huán)工質(zhì)7采用純凈水。

通過對(duì)上述實(shí)施例一中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為20%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為25%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為30%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為36%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為42%；本實(shí)施例一中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高7%，效率提高比率為40%左右；同時(shí)，本實(shí)施例基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)冷卻速率快，熱排放小，運(yùn)行噪音小，運(yùn)行穩(wěn)定性好，同時(shí)可實(shí)現(xiàn)功率輸出調(diào)節(jié)。

實(shí)施例二（如圖6 所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：集熱裝置1包括上罩11和下罩12，下罩12中部開設(shè)加熱口13，上罩11和下罩12分別位于上、下方，上罩11與下罩12間為集熱腔14，集熱裝置1的上罩11下部分布有兩層上罩突環(huán)111，集熱裝置1的下罩12上部分布有兩層下罩突環(huán)121，上罩突環(huán)111與下罩突環(huán)121錯(cuò)開。

通過對(duì)上述實(shí)施例二中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為21%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為31%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為37%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為43%；本實(shí)施例二中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高7.8%，效率提高比率為44%左右。

實(shí)施例三（如圖7 所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的上罩11下部分布有三層上罩突環(huán)111，集熱裝置1的下罩12上部分布有三層下罩突環(huán)121，上罩突環(huán)111與下罩突環(huán)121錯(cuò)開。

通過對(duì)上述實(shí)施例三中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為21.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為31.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為37.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為43.5%；本實(shí)施例三中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高8.2%，效率提高比率為46%左右。

實(shí)施例四（如圖8所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述氣化裝置2還包括預(yù)熱腔22，預(yù)熱腔22與氣化腔21相聯(lián)通，預(yù)熱腔22位于氣化腔21前端，預(yù)熱腔22用于工質(zhì)的預(yù)熱。

作為上述實(shí)施例的進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述預(yù)熱腔22為螺旋管型空腔，氣化腔21為球型空腔。

作為上述方案的進(jìn)一步優(yōu)化，所述預(yù)熱腔22螺旋盤繞在集熱裝置1周邊，用于吸收集熱裝置1周邊的廢熱。

通過對(duì)上述實(shí)施例四中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為22%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為27%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為33%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為39%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為45%；本實(shí)施例四中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高9.5%，效率提高比率為54%左右。

實(shí)施例五（如圖9所示）：與實(shí)施例四不同之處在于：所述預(yù)熱腔22與氣化腔21之間還設(shè)置有霧化嘴23，霧化嘴23用于將預(yù)熱腔22中的液態(tài)工質(zhì)進(jìn)行霧化，噴入氣化腔21內(nèi)。

作為上述實(shí)施例的進(jìn)一步優(yōu)化說明，所述氣化腔21為橢圓型空腔。

通過上述實(shí)施例五的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為41%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為47%；本實(shí)施例五中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高11%，效率提高比率為62%左右。

實(shí)施例六（如圖10所示）：與實(shí)施例五不同之處在于：所述氣化腔21成錐型，氣化腔21的水平截面呈藕孔狀。

通過對(duì)上述實(shí)施例六中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為20%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為24%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為30%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為37%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為42%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為48%；本實(shí)施例六中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高12.3%，效率提高比率為69.5%左右。

實(shí)施例七（如圖11所示）：與實(shí)施例五不同之處在于所述氣化腔21成多邊錐型，預(yù)熱腔22和氣化腔21的水平截面均呈蜂窩孔狀。

通過對(duì)上述實(shí)施例七中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為20.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為24.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為30.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為38%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為43%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49%；本實(shí)施例七中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高13%，效率提高比率為73.3%左右。

實(shí)施例八：與實(shí)施例七不同之處在于：所述渦輪機(jī)3為包含多級(jí)葉片的蒸汽渦輪機(jī)。

通過對(duì)上述實(shí)施例八中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為22%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為32%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為40%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為45%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為51%；本實(shí)施例八中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高14.8%，效率提高比率為83.3%左右。

實(shí)施例九：與實(shí)施例七不同之處在于：所述渦輪機(jī)3為特斯拉渦輪機(jī)。

通過對(duì)上述實(shí)施例九中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為22.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為32.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為40.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為46%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為52%；本實(shí)施例九中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高15.4%，效率提高比率為86.5%左右。

實(shí)施例十：與實(shí)施例一不同之處在于：所述渦輪機(jī)3為離心式渦輪機(jī)。

通過對(duì)上述實(shí)施例十中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為22%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為32%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為40.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為45.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為51%；本實(shí)施例十中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高15%，效率提高比率為84.5%左右。

實(shí)施例十一（如圖12 和13所示）：與實(shí)施例十不同之處在于：所述渦輪機(jī)3為離心式渦輪機(jī)所述渦輪機(jī)3與冷凝裝置5之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器10；工質(zhì)調(diào)節(jié)器10包括渦輪限流器101和壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器102，渦輪限流器101包括渦輪結(jié)構(gòu)103和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104，壓強(qiáng)穩(wěn)壓控壓器102包括緩壓儲(chǔ)流缸105和緩壓活塞106和氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓儲(chǔ)流缸105的頂端聯(lián)通循環(huán)管道6，緩壓儲(chǔ)流缸105的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓活塞106安裝在緩壓儲(chǔ)流缸105內(nèi)；當(dāng)循環(huán)管道6內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)或流速發(fā)生變化時(shí)，渦輪限流器101可通過限制渦輪結(jié)構(gòu)103的轉(zhuǎn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)流速的限制，同時(shí)部分工質(zhì)可從緩壓儲(chǔ)流缸105流出或流入實(shí)現(xiàn)體積的擴(kuò)充或壓縮，從而實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定壓強(qiáng)的作用。

通過對(duì)上述實(shí)施例十一中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為22.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為26.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為33%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為42%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為47%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為52%；本實(shí)施例十中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高15.6%，效率提高比率為87.5%左右。

實(shí)施例十二（如圖14所示）：與實(shí)施例十一不同之處在于：為了增大渦輪機(jī)進(jìn)氣口與排氣口的壓差，所述渦輪機(jī)3的排氣口處還設(shè)置有預(yù)冷凝器36。

作為上述實(shí)施例的進(jìn)一步具體說明，所述預(yù)冷凝器36包括工質(zhì)導(dǎo)通管361和冷凝吸熱管362，工質(zhì)導(dǎo)通管361用于連通排氣口和循環(huán)管道6，冷凝吸熱管362用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管361與冷凝吸熱管362螺旋并列接觸，冷凝吸熱管362內(nèi)為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動(dòng)方向與工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的流動(dòng)方向相反。

通過對(duì)上述實(shí)施例十二中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為27%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為34%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為43%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為48%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為53%；本實(shí)施例十中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高16.4%，效率提高比率為92%左右。

實(shí)施例十三（如圖15所示）：與實(shí)施例十二不同之處在于：所述冷凝吸熱管362采用聯(lián)通單向液壓泵9與氣化裝置2之間的循環(huán)管道6；由于單向液壓泵9與氣化裝置2之間的循環(huán)管道6需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道6內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

通過對(duì)上述實(shí)施例十三中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為27.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為34.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為43.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為48.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為53.5%；本實(shí)施例十中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高16.9%，效率提高比率為95%左右。

實(shí)施例十四（如圖16所示）：與實(shí)施例十三不同之處在于：所述冷凝管51成斜型分布。

通過對(duì)上述實(shí)施例十四中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為44%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為54%；本實(shí)施例十四中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高17.3%，效率提高比率為98%左右。

實(shí)施例十五（如圖17所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述冷凝管51成垂直分布。

通過對(duì)上述實(shí)施例十五中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為44.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為54.5%；本實(shí)施例十五中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高17.7%，效率提高比率為102%左右。

實(shí)施例十六（如圖18所示）：與實(shí)施例一不同之處在于：所述冷凝管51成水平分布時(shí)，上、下層冷凝管相互錯(cuò)開。

通過對(duì)上述實(shí)施例十六中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為44%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為54%；本實(shí)施例十六中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高17.3%，效率提高比率為98%左右。

實(shí)施例十七（如圖19所示）：與實(shí)施例十六不同之處在于：所述冷凝管51通過溫差發(fā)電片511制成，所述溫差發(fā)電片511包括金屬片512、p型半導(dǎo)體513、n型半導(dǎo)體514、絕緣基質(zhì)層515和輸出電極516，絕緣基質(zhì)層515均勻穿插有p型半導(dǎo)體513和n型半導(dǎo)體514，均勻分布的p型半導(dǎo)體513和n型半導(dǎo)體514通過金屬片512串聯(lián)，p型半導(dǎo)體513與n型半導(dǎo)體514的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極516；溫差發(fā)電片511的輸出電極516電壓達(dá)3V以上。

作為上述實(shí)施方式的進(jìn)一步具有說明，所述溫差發(fā)電片511的輸出電極516端依次連接有穩(wěn)壓器517、升壓變壓器518、蓄電池519，蓄電池519用于散熱扇52、單向液壓泵9的供電。

通過對(duì)上述實(shí)施例十七中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為24.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為29.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為36.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為45.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為50.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為55.5%；本實(shí)施例十七中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高17.8%，效率提高比率為100%左右。

實(shí)施例十八：與實(shí)施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用常規(guī)的氟利昂；采用氟利昂作為工質(zhì)，可用于較低溫度熱源的利用，但由于其需要循環(huán)管道6內(nèi)的壓強(qiáng)較高，實(shí)施過程對(duì)循環(huán)管道6、以及密封部件的制作工藝要求較高。

通過對(duì)上述實(shí)施例十八中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，調(diào)高冷凝裝置5內(nèi)工質(zhì)的壓強(qiáng)，同時(shí)調(diào)高氣化裝置2內(nèi)工質(zhì)壓強(qiáng)，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為44%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為54%；本實(shí)施例十八中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高16.2%，效率提高比率為91%左右。

實(shí)施例十九：與實(shí)施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用甲醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點(diǎn)為64.7℃，易氣化，對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫筝^低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但屬于有毒有害易燃?xì)怏w，對(duì)循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對(duì)上述實(shí)施例十九中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為23.5%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為28.5%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為35.5%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為44.5%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為49.5%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為54.5%；本實(shí)施例十九中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高16.7%，效率提高比率為94%左右。

實(shí)施例二十：與實(shí)施例十七不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用乙醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點(diǎn)為78.15℃，易氣化可燃燒，對(duì)高溫?zé)嵩吹臏囟纫笙鄬?duì)較低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但對(duì)循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對(duì)上述實(shí)施例二十中的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，通過調(diào)節(jié)生物質(zhì)輸送速率和鼓風(fēng)速率，分別將燃燒爐膛41的溫度控制在120℃、150℃、200℃、250℃、300℃、400℃，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性進(jìn)行調(diào)整；實(shí)驗(yàn)效果為：燃燒爐膛41的溫度為120℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為24%，燃燒爐膛41的溫度為150℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為29%，燃燒爐膛41的溫度為200℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為36%，燃燒爐膛41的溫度為250℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為45%，燃燒爐膛41的溫度為300℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為50%，燃燒爐膛41的溫度為400℃左右時(shí)，熱能轉(zhuǎn)化效率約為55%；本實(shí)施例二十中基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動(dòng)力機(jī)（200℃時(shí),平均為18%）相比，本實(shí)施例的基于增壓冷凝的生物質(zhì)熱能動(dòng)力系統(tǒng)的能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)熱能機(jī)的熱能轉(zhuǎn)化效率高17.2%，效率提高比率為96.5%左右。

最后應(yīng)說明的是：以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，盡管參照前述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，其依然可以對(duì)前述各實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對(duì)其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換,凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。