專利名稱：內(nèi)燃機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種內(nèi)燃機(jī)，該內(nèi)燃機(jī)能夠控制燃料噴射到進(jìn)氣通道中的狀況，而無(wú)需在氣缸內(nèi)直接設(shè)置將燃料噴射到氣缸中的直噴噴射器，從而獲得高性能。
背景技術(shù)：
作為一種內(nèi)燃機(jī)(發(fā)動(dòng)機(jī))，已知包含設(shè)置在氣缸內(nèi)以將燃料直接噴射到氣缸中的直噴噴射器、以及將燃料噴射到進(jìn)氣通道中的噴口噴射器的一種發(fā)動(dòng)機(jī)(參見(jiàn)專利文獻(xiàn) 1)。在包含直噴噴射器和噴口噴射器的發(fā)動(dòng)機(jī)中，通過(guò)其中利用將高壓燃料從直噴噴射器直接噴射到氣缸中而使具有豐富燃料的空燃混合物可以聚集在火花塞周圍的所謂分層稀薄燃燒，燃燒可以在總的空燃比稀薄的方向上進(jìn)行，并且可以實(shí)現(xiàn)燃料消耗的顯著減少。而且，可以利用燃料氣化的潛熱來(lái)冷卻進(jìn)氣，并且可以使空燃混合物的溫度下降以抑制爆震的發(fā)生。此外，由于通過(guò)冷卻進(jìn)氣可以使空氣密度上升，所以可以使?jié)M載時(shí)的進(jìn)氣量增大而改善性能。此外，通過(guò)將燃料從噴口噴射器直噴射到進(jìn)氣通道中，在氣缸內(nèi)部的流動(dòng)弱并且空燃混合物的均勻性變差的低負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域中，能夠促進(jìn)所述空燃混合物的均勻化。然而，在包含直噴噴射器和噴口噴射器的發(fā)動(dòng)機(jī)中，設(shè)置在氣缸中的直噴噴射器的頂端暴露于高溫和高壓的燃燒氣體。因此，即使在為了促進(jìn)空燃混合物的均勻化而從噴口噴射器噴射燃料的情況下，為了以通過(guò)燃料噴射的冷卻作用來(lái)冷卻直噴噴射器的頂端， 也需要延長(zhǎng)燃料從直噴噴射器的噴射。因而，在當(dāng)前條件下，不能僅僅從噴口噴射器來(lái)進(jìn)行燃料噴射。此外，由于從直噴噴射器噴射的部分燃料撞擊燃燒室的壁并且以液態(tài)膜的狀態(tài)燃燒，所以存在大量顆粒物質(zhì)被排出的問(wèn)題。此外，由于從直噴噴射器以高壓噴射燃料，所以擔(dān)心高壓泵的功率損失將會(huì)影響性能。此外，由于直噴噴射器需要保證耐熱性和耐壓性，并且直噴噴射器的頂端暴露于燃燒氣體，所以根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)條件，由于燃燒產(chǎn)物或燃料的碳化引起的沉積物很容易堆積，并且需要針對(duì)沉積物的裝置。因此，在包含直噴噴射器的內(nèi)燃機(jī)中，存在燃料噴射系統(tǒng)的成本高的問(wèn)題。引用列表[專利文獻(xiàn)1]日本專利公開(kāi)No. 2009-228447

發(fā)明內(nèi)容
技術(shù)問(wèn)題已經(jīng)考慮到上述情況而創(chuàng)造了本發(fā)明，并且其目的是提供這樣一種內(nèi)燃機(jī)，其能夠控制燃料噴射到進(jìn)氣通道的狀況，而無(wú)需在氣缸內(nèi)部設(shè)置將燃料噴射到該氣缸中的直噴噴射器，從而維持了與將燃料直接噴射到氣缸中的情況下的性能一致的性能，并且獲得了高性能。問(wèn)題的解決方案
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，提供一種內(nèi)燃機(jī)，包括噴射器，將燃料噴射到進(jìn)氣通道中；進(jìn)氣沖程噴射裝置，使所述噴射器在進(jìn)氣沖程中噴射燃料；排氣沖程噴射裝置，使所述噴射器在排氣沖程中噴射燃料；燃?jí)涸O(shè)定裝置，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載來(lái)設(shè)定燃?jí)海灰约皣娚淇刂蒲b置，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載以及由所述燃?jí)涸O(shè)定裝置所設(shè)定的燃?jí)簛?lái)控制進(jìn)氣沖程噴射裝置和排氣沖程噴射裝置的操作比，并且設(shè)定噴射器的燃料噴射時(shí)間。在本發(fā)明中，在進(jìn)氣沖程期間通過(guò)進(jìn)氣沖程噴射裝置將燃料噴射到進(jìn)氣通道中， 并且當(dāng)進(jìn)氣門打開(kāi)時(shí)使燃料流入到氣缸中。此外，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載以及燃?jí)?，在排氣沖程期間通過(guò)排氣沖程噴射裝置將燃料噴射到進(jìn)氣通道中。通過(guò)噴射控制裝置來(lái)控制進(jìn)氣沖程噴射裝置和排氣沖程噴射裝置的操作比。在利用進(jìn)氣沖程噴射裝置的燃料噴射中，在進(jìn)氣門打開(kāi)時(shí)噴射燃料，從而抑制了燃料附著到壁面，以利用燃料的氣化的潛熱來(lái)冷卻進(jìn)氣而不是冷卻具有大比熱的壁面，從而降低了空燃混合物的溫度而抑制了爆震的發(fā)生，并且提高了空氣密度而增大了滿載時(shí)的進(jìn)氣量。在利用噴射器的燃料噴射中，當(dāng)進(jìn)氣門打開(kāi)時(shí)，燃料在氣門座與傘形部之間通過(guò)并且被直接引入到氣缸。在利用排氣沖程噴射裝置的燃料噴射中，使得在進(jìn)氣口中預(yù)先與空氣混合的燃料 (空燃混合物)流入到氣缸中。從而，在氣缸內(nèi)部的流動(dòng)弱并且混合氣的均勻化變差的低負(fù)載的運(yùn)轉(zhuǎn)區(qū)域中，能夠促進(jìn)所述空燃混合物的均勻化。由于噴射器設(shè)置在進(jìn)氣通道中，所以得到了不暴露于高溫、高壓的燃燒氣體并且不需要保證耐熱性和耐壓性的簡(jiǎn)單結(jié)構(gòu)。此外，由于沒(méi)有必要噴射高壓燃料，所以不需要高壓泵，并且能夠使得由于泵的功率損失導(dǎo)致的對(duì)性能的影響小。因此，通過(guò)在氣缸內(nèi)不設(shè)置將燃料直接噴射到氣缸中的直噴噴射器的情況下控制燃料噴射到進(jìn)氣通道的狀況，即，通過(guò)根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來(lái)設(shè)定進(jìn)氣沖程中的燃料噴射與排氣沖程中的燃料噴射的比率，可以維持與在將燃料直接噴射到氣缸中的情況下的性能一致的性能，并且能夠獲得高性能。所述內(nèi)燃機(jī)可以被構(gòu)造成使得當(dāng)轉(zhuǎn)速較快并且負(fù)載較高時(shí)，燃?jí)涸O(shè)定裝置將燃?jí)涸O(shè)定為較高。在本發(fā)明中，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速較快并且負(fù)載較高時(shí)，燃?jí)罕辉O(shè)定為較高。因而，通過(guò)在其中每個(gè)沖程的時(shí)段(時(shí)間)短并且所需的燃料噴射量增大的高速且高負(fù)載時(shí)使燃?jí)焊?，可以在短的噴射時(shí)段內(nèi)噴射需要量的燃料。所述內(nèi)燃機(jī)可以被構(gòu)造成使得當(dāng)轉(zhuǎn)速較慢并且負(fù)載較高時(shí)，噴射控制裝置將進(jìn)氣沖程噴射裝置的操作比控制為較高。在本發(fā)明中，在低轉(zhuǎn)速且低負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，使得燃料在進(jìn)氣沖程中噴射的比率大，從而利用燃料氣化的潛熱來(lái)冷卻進(jìn)氣。因而，抑制了爆震的發(fā)生，空氣密度升高而增大了進(jìn)氣量，并且獲得了高輸出。所述內(nèi)燃機(jī)可以進(jìn)一步包括檢測(cè)實(shí)際燃?jí)旱娜級(jí)簷z測(cè)裝置，并且該燃?jí)嚎刂蒲b置可以被構(gòu)造成當(dāng)由該燃?jí)簷z測(cè)裝置檢測(cè)到的實(shí)際燃?jí)号c目標(biāo)燃?jí)翰煌那闆r下，噴射控制裝置改變進(jìn)氣沖程噴射裝置和排氣沖程噴射裝置的操作比。在本發(fā)明中，當(dāng)實(shí)際燃?jí)号c目標(biāo)燃?jí)翰煌瑫r(shí)，S卩，在燃?jí)嚎刂破陂g，進(jìn)氣沖程噴射裝置與排氣沖程噴射裝置的操作比改變，并且進(jìn)行適合實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的燃料噴射。此外，在所述內(nèi)燃機(jī)中，優(yōu)選在進(jìn)氣門在關(guān)閉方向上發(fā)生位移速度之前，進(jìn)氣沖程噴射裝置從噴射器噴射燃料，并且如果判定在該期間不能噴射預(yù)定量的燃料，那么從噴射器的燃料噴射被延長(zhǎng)，直至進(jìn)氣門在關(guān)閉方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段為止。本發(fā)明的有益效果本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)可以控制燃料到進(jìn)氣通道的噴射的狀況，而不在氣缸內(nèi)設(shè)置將燃料噴射到氣缸中的直噴噴射器，從而維持了燃料被直接噴射到氣缸中的情況下的性能，并且獲得了高性能。


圖1是關(guān)于本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的內(nèi)燃機(jī)的示意結(jié)構(gòu)圖。圖2是圖1的主要部分的構(gòu)造圖。圖3是示出了噴射控制的功能的示意框圖。圖4是燃料噴射的控制流程圖。圖5是燃料噴射的控制流程圖。圖6是設(shè)定燃?jí)旱目刂苖ap圖。圖7是設(shè)定進(jìn)氣沖程的噴射率的控制map圖。圖8是示出了燃料噴射狀況與氣門操作隨著時(shí)間變化的示意圖。圖9是示出了燃料噴射狀況與氣門操作隨著時(shí)間變化的示意圖。圖10是示出了燃料噴射狀況與氣門操作隨著時(shí)間變化的示意圖。圖11是示出了進(jìn)氣門的升程操作與位移速度隨著時(shí)間變化的示意圖。
具體實(shí)施例方式將參考圖1和圖2來(lái)描述本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)。圖1示出了本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的整個(gè)內(nèi)燃機(jī)的示意結(jié)構(gòu)圖，而圖2示出了進(jìn)氣口周圍的構(gòu)造。如圖1所示，每個(gè)氣缸的火花塞3安裝于作為內(nèi)燃機(jī)(發(fā)動(dòng)機(jī))的發(fā)動(dòng)機(jī)主體(下文中，稱為“發(fā)動(dòng)機(jī)”)1的氣缸頭2，并且輸出高壓的點(diǎn)火線圈4連接于火花塞3。此外，對(duì)于每個(gè)氣缸，氣缸頭2形成有進(jìn)氣口 5 (進(jìn)氣通道)，并且進(jìn)氣門7設(shè)置在每個(gè)進(jìn)氣口 5的燃燒室6側(cè)。進(jìn)氣門7隨著根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)的凸輪軸(未示出)的凸輪而被打開(kāi)或關(guān)閉，以便進(jìn)行每個(gè)進(jìn)氣口 5和燃燒室6之間的連通或阻斷。進(jìn)氣歧管9的一端連接于各自的進(jìn)氣口 5，并且該進(jìn)氣歧管9與該進(jìn)氣口 5連通。 電磁燃料噴射閥(噴射器)10安裝于進(jìn)氣歧管9，并且經(jīng)由燃料管8將燃料從燃料箱供應(yīng)到噴射器10。該電磁燃料噴射閥10可以安裝于氣缸頭2。此外，對(duì)于每個(gè)氣缸，氣缸頭2形成有排氣口 11，并且排氣門12設(shè)置在排氣口 11 的燃燒室6側(cè)上。排氣門12隨著根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)的凸輪軸(未示出)的凸輪而被打開(kāi)或關(guān)閉，以便進(jìn)行各自的排氣口 11和燃燒室6之間的連通或阻斷。而且，排氣歧管13的一端連接于各自的排氣口 11，并且排氣歧管13與該排氣口 11連通。此外，由于這種類型的發(fā)動(dòng)機(jī)是已知的，所以省略其構(gòu)造的細(xì)節(jié)。在噴射器10的上游側(cè)上，進(jìn)氣管14連接于進(jìn)氣歧管9，電磁節(jié)氣門15安裝于進(jìn)氣管14，并且該進(jìn)氣管14具有檢測(cè)節(jié)氣門15的開(kāi)度的節(jié)氣門位置傳感器16。通過(guò)油門位置傳感器62來(lái)檢測(cè)油門踏板61的踩踏量，并且基于油門位置傳感器62的檢測(cè)信息來(lái)操作節(jié)氣門15。在節(jié)氣門15的上游側(cè)上，設(shè)置有測(cè)量進(jìn)氣量的氣流傳感器17。作為該氣流傳感器 17，可以使用卡門渦(Karman vortex)式或熱膜式氣流傳感器。此外，在進(jìn)氣歧管9與節(jié)氣門15之間的進(jìn)氣管14之間設(shè)置有儲(chǔ)風(fēng)箱18。排氣管20連接于排氣歧管13的另一端，并且排氣再循環(huán)口(EGR 口)21從排氣歧管13分支。EGR管22的一端連接于EGR 口 21，而EGR管22的另一端連接于儲(chǔ)風(fēng)箱18的上游部分的進(jìn)氣管14?？拷鼉?chǔ)風(fēng)箱18的EGR管22具有EGR閥23。當(dāng)打開(kāi)EGR閥23時(shí)， 一部分排氣經(jīng)由EGR管22被引入到儲(chǔ)風(fēng)箱18的上游部分的進(jìn)氣管14中。S卩，EGR管22和EGR閥23構(gòu)成了排氣再循環(huán)裝置(EGR裝置)。EGR裝置是用于使一部分排氣再循環(huán)到發(fā)動(dòng)機(jī)1的進(jìn)氣系統(tǒng)(儲(chǔ)風(fēng)箱18)、降低發(fā)動(dòng)機(jī)1的燃燒室6中的燃燒溫度并減少氮氧化物(NOx)的排放量的一種裝置。當(dāng)EGR閥23打開(kāi)或關(guān)閉時(shí)，一部分排氣根據(jù)開(kāi)度作為EGR氣體以預(yù)定的EGR率而再循環(huán)到進(jìn)氣系統(tǒng)。此外，當(dāng)排氣通過(guò)EGR裝置再循環(huán)到發(fā)動(dòng)機(jī)1的進(jìn)氣系統(tǒng)時(shí)，能夠減少由節(jié)氣門15 控制的空氣量。即，即使節(jié)氣門15打開(kāi)，也而沒(méi)有大量空氣流入，并且能夠減少節(jié)氣門15的節(jié)氣損失。此外，即使在低速且低旋轉(zhuǎn)區(qū)域中，在流入到燃燒室中的進(jìn)氣中也能引起湍流。同時(shí)，進(jìn)氣歧管9具有擾流片25，并且通過(guò)諸如負(fù)壓致動(dòng)器這樣的致動(dòng)器沈來(lái)使該擾流片25打開(kāi)或關(guān)閉。擾流片25由諸如蝴蝶閥或百葉閥這樣的開(kāi)閉式閥門構(gòu)成，并且如圖1所示，該擾流片25適合于使進(jìn)氣通道的下半部分打開(kāi)或關(guān)閉。S卩，通過(guò)關(guān)閉擾流片 25，在進(jìn)氣通道橫截面的上側(cè)中形成開(kāi)口部，并且通過(guò)使進(jìn)氣通道的橫截面變窄而使燃燒室6的內(nèi)部發(fā)生縱向湍流。此外，儲(chǔ)風(fēng)箱18的上游部分的進(jìn)氣管14具有增壓器51。在增壓器51中，發(fā)動(dòng)機(jī) 1的排氣使設(shè)置在排氣歧管13處的排氣渦輪51a旋轉(zhuǎn)，通過(guò)直接連接于排氣渦輪51a的進(jìn)氣壓縮機(jī)51b的操作，進(jìn)氣被壓縮并且體積密度增大，并且，壓縮了的并且體積密度增大了的進(jìn)氣被運(yùn)送(增壓)至燃燒室6。排氣凈化催化劑(例如，三效催化劑)55放置在與排氣歧管13相連的排氣管20 中，并且排氣被該排氣凈化催化劑55凈化。例如，在排氣凈化催化劑55中，當(dāng)排氣空燃比接近理論空燃比(理論配比)時(shí)，排氣中含有的碳?xì)浠衔?HC)、一氧化碳(CO)、氮氧化物 (NOx)等被凈化。此外，當(dāng)排氣空燃比已經(jīng)達(dá)到氧化性氣氛(稀空燃比)時(shí)，HC或CO被氧化或凈化，并且存儲(chǔ)氧氣(O2)直到排氣空燃比變成還原性氣氛(濃空燃比)為止。當(dāng)排氣空燃比已經(jīng)達(dá)到濃空燃比時(shí)，NOx被還原或凈化，并且釋放所儲(chǔ)存的氧氣02，并且，HC或CO 被氧化或凈化。發(fā)動(dòng)機(jī)1具有可變氣門機(jī)構(gòu)63，該可變氣門機(jī)構(gòu)63任意改變進(jìn)氣門7和排氣門 12的升程量和升程時(shí)期(氣門工作狀態(tài))。隨著通過(guò)可變氣門機(jī)構(gòu)63來(lái)改變凸輪相位，隨意地設(shè)定進(jìn)氣門7和排氣門12的工作狀態(tài)。此外，燃料管8具有燃?jí)簜鞲衅?4，該燃?jí)簜鞲衅?4檢測(cè)供應(yīng)到噴射器10的燃料的壓力。此外，發(fā)動(dòng)機(jī)1具有檢測(cè)曲柄角以獲得發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(Ne)的曲柄角傳感器32，以及檢測(cè)冷卻水溫度的水溫傳感器33。E⑶(電子控制單元)31包括輸入/輸出單元、存儲(chǔ)單元(ROM、RAM等)、中央處理器(CPU)、計(jì)時(shí)器等等。由E⑶31來(lái)進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)1的綜合控制。諸如上述的節(jié)氣門位置傳感器16、氣流傳感器17、曲柄角傳感器32、水溫傳感器 33、油門位置傳感器62和燃?jí)簜鞲衅?4這樣的各種傳感器連接于ECU 31的輸入側(cè)，并且由這些傳感器檢測(cè)到的檢測(cè)信息被輸入到E⑶31的該輸入側(cè)。此外，可變氣門機(jī)構(gòu)63的信息被輸入到ECU 31，并且進(jìn)氣門7和排氣門12的升程量和升程時(shí)期的信息被發(fā)送到ECU 31。同時(shí)，諸如上述的點(diǎn)火線圈4、節(jié)氣門15、噴射器10的驅(qū)動(dòng)裝置、EGR閥23、擾流片 25的致動(dòng)器沈以及可變氣門機(jī)構(gòu)63這樣的各種輸出裝置連接于E⑶31的輸出側(cè)。E⑶ 31基于由各種傳感器檢測(cè)的檢測(cè)信息而計(jì)算出的燃料噴射量、燃料噴射時(shí)段、燃料噴射時(shí)間、點(diǎn)火時(shí)間、EGR閥23的工作時(shí)間和工作量(排氣的再循環(huán)量EGR量)、擾流片25的工作時(shí)間以及進(jìn)氣門7和排氣門12的工作狀態(tài)(氣門工作狀態(tài))等被輸入到這些各種輸出裝置中。基于由各種傳感器檢測(cè)的檢測(cè)信息將空燃比設(shè)定為合適的目標(biāo)空燃比，并且在恰當(dāng)?shù)臅r(shí)刻從噴射器10噴射根據(jù)所述目標(biāo)空燃比的量的燃料，將節(jié)氣門15調(diào)節(jié)為合適的開(kāi)度，并且在恰當(dāng)?shù)臅r(shí)刻通過(guò)火花塞3進(jìn)行火花點(diǎn)火。本實(shí)施例的發(fā)動(dòng)機(jī)1適于在進(jìn)氣沖程期間從噴射器10噴射燃料，并且在排氣沖程期間從噴射器10噴射燃料。此外，如果在噴射的燃料已經(jīng)到達(dá)進(jìn)氣門7附近時(shí)打開(kāi)該進(jìn)氣門7，這種情況被定義為進(jìn)氣沖程噴射。如果進(jìn)氣門7還沒(méi)有被打開(kāi)，這種情況被定義為排氣沖程噴射。實(shí)際上，由于存在時(shí)間延遲，例如從噴射器的驅(qū)動(dòng)指令直到燃料到達(dá)進(jìn)氣門7 附近為止的噴射器閥門的閥門打開(kāi)延遲、以及從噴射器10到進(jìn)氣門7的傳輸延遲，所以進(jìn)氣沖程噴射的噴射器驅(qū)動(dòng)指令可能是在排氣沖程期間進(jìn)行的。通過(guò)在進(jìn)氣門7打開(kāi)的進(jìn)氣沖程期間噴射燃料，抑制了燃料附著在進(jìn)氣口 5或進(jìn)氣門7的傘形部，使得燃料的氣化潛熱能夠用于冷卻進(jìn)氣。因此，可以使混合氣的溫度降低來(lái)抑制爆震的發(fā)生，可以使空氣密度增加而增大了滿載時(shí)的進(jìn)氣量，并且，即使在口噴射的情況下，也能夠最大程度地實(shí)現(xiàn)進(jìn)氣冷卻的效^ ο如圖2所示，關(guān)于利用噴射器10的燃料噴射，當(dāng)進(jìn)氣門7打開(kāi)時(shí)，燃料在進(jìn)氣口 5 的氣門座與進(jìn)氣門7的傘形部之間經(jīng)過(guò)，并且直接進(jìn)入到燃燒室6內(nèi)。在這種情況下，通過(guò)使燃料不均勻地分布在附圖中的橫跨氣門軸的上側(cè)上，能夠加強(qiáng)燃燒室6中的湍流。此外， 通過(guò)使燃料不均勻地分布在跨過(guò)氣門軸的左方向和右方向中任意一個(gè)方向上，能夠加強(qiáng)燃燒室6中的渦流?？杖蓟旌衔锸峭ㄟ^(guò)在排氣沖程期間從噴射器10噴射燃料而獲得的在進(jìn)氣口 5內(nèi)部被充分均勻混合的燃料和空氣。由于噴射器10設(shè)置在進(jìn)氣口 5中，所以該噴射器10具有不需要確保耐熱性和耐壓性的簡(jiǎn)單的連接結(jié)構(gòu)，而沒(méi)有被暴露于高溫和高壓的燃燒氣體。 此外，由于不需要噴射高壓燃料，能夠使由于泵的功率損失導(dǎo)致的對(duì)性能的影響小。因此，在氣缸中不設(shè)置用于將燃料直接噴射到氣缸中的直噴噴射器的情況下，通過(guò)控制到進(jìn)氣通道的燃料噴射的狀況，即，通過(guò)根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)情況來(lái)設(shè)定進(jìn)氣沖程中的燃料噴射與排氣沖程中的燃料噴射的比率，可以維持燃料被直接噴射到氣缸中的情況下的性能， 并且獲得高性能。ECU 31的噴射控制裝置根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來(lái)設(shè)定所述進(jìn)氣沖程中的燃料噴射與所述排氣沖程中的燃料噴射的比率。將參考圖3至圖11來(lái)描述具體的控制情況。圖3示出了顯示噴射控制的功能的示意框圖，圖4和圖5示出了描述利用燃料噴射裝置的燃料噴射的狀況的流程，圖6示出了設(shè)定燃?jí)旱膍ap圖，圖7示出了設(shè)定進(jìn)氣沖程的噴射率的map圖，圖8至圖10示出了燃料噴射狀況與氣門操作隨著時(shí)間的變化，并且圖 11示出了進(jìn)氣門的升程操作與位移速度隨著時(shí)間的變化。如圖3所示，基于曲柄角傳感器32的檢測(cè)信息的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(Ne)、氣流傳感器17 的檢測(cè)信息、油門位置傳感器62的檢測(cè)信息、基于燃?jí)簜鞲衅?4的檢測(cè)信息的實(shí)際燃?jí)?(Preal)以及基于可變氣門機(jī)構(gòu)63的相位和升程信息(氣門相位和氣門升程)被輸入到 ECU 31。E⑶31具有燃?jí)涸O(shè)定裝置71，該燃?jí)涸O(shè)定裝置71根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)1的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 (Ne)和負(fù)載(進(jìn)氣量等)來(lái)設(shè)定燃?jí)?目標(biāo)燃?jí)?Pobj。由該燃?jí)涸O(shè)定裝置71所設(shè)定的目標(biāo)燃?jí)篜obj被發(fā)送到噴射控制裝置72。在噴射控制裝置72中，根據(jù)目標(biāo)燃?jí)篜obj以及發(fā)動(dòng)機(jī)1的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(Ne)和負(fù)載(進(jìn)氣量等)來(lái)設(shè)定進(jìn)氣沖程噴射中的燃料噴射與排氣沖程中的燃料噴射的比率。此外，E⑶31具有進(jìn)氣沖程噴射裝置73和排氣沖程噴射裝置74，該進(jìn)氣沖程噴射裝置73在進(jìn)氣沖程期間從噴射器10噴射燃料，該排氣沖程噴射裝置74在排氣沖程期間從噴射器10噴射燃料。驅(qū)動(dòng)指令從所述進(jìn)氣沖程噴射裝置73和排氣沖程噴射裝置74發(fā)送到噴射器10，并且在預(yù)定的沖程時(shí)間噴射預(yù)定量的燃料。由噴射控制裝置72所設(shè)定的進(jìn)氣沖程噴射中的燃料噴射與排氣沖程中的燃料噴射的比率的信息被發(fā)送到進(jìn)氣沖程噴射裝置73和排氣沖程噴射裝置74，并且，根據(jù)關(guān)于所述比率的信息，將驅(qū)動(dòng)指令從進(jìn)氣沖程噴射裝置73和排氣沖程噴射裝置74發(fā)送到噴射器 10。將參考圖4至圖11來(lái)說(shuō)明具體的處理狀況。如圖4所示，當(dāng)開(kāi)始處理時(shí)，在步驟S 1中，由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne和油門開(kāi)度θ aps計(jì)算目標(biāo)轉(zhuǎn)矩Tobj。在步驟S2中，從E⑶map圖中讀取并設(shè)定目標(biāo)燃?jí)篜obj、目標(biāo)總?cè)剂蠂娚淞縌obj以及目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射比Rin (0%到100%)。將目標(biāo)燃?jí)篜obj和目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射比Rin(0%到100% )設(shè)定為使得燃料效率、排氣和輸出在各自的操作點(diǎn)時(shí)進(jìn)入最佳狀態(tài)。如圖6所示，從目標(biāo)轉(zhuǎn)矩與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne之間的關(guān)系來(lái)設(shè)定目標(biāo)燃?jí)篜obj。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne變快以及目標(biāo)轉(zhuǎn)矩(負(fù)載)變得越高時(shí)，將燃?jí)?目標(biāo)燃?jí)?設(shè)定為越高。 即，通過(guò)在各沖程的時(shí)段(時(shí)間)短并且所需的燃料噴射量增大的高速且高負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，使燃?jí)捍?，可以在短的噴射時(shí)段內(nèi)噴射所需量的燃料。此外，如圖7所示，將目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射比Rin(0%到100%)設(shè)定為使得當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne變慢以及目標(biāo)轉(zhuǎn)矩(負(fù)載)變高時(shí)，進(jìn)氣沖程噴射裝置73 (參見(jiàn)圖幻的操作比變大。即，在低速且高負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，使得其中在進(jìn)氣沖程噴射燃料的比率大，抑制了爆震的發(fā)生，空氣密度升高而增大了進(jìn)氣量，并且獲得了高輸出。在易于發(fā)生爆震的高負(fù)載區(qū)域中，由于進(jìn)氣沖程噴射，通過(guò)進(jìn)氣冷卻效果抑制了爆震。因此，進(jìn)氣沖程噴射比升高，并且燃?jí)罕辉O(shè)定為高。在節(jié)氣門完全打開(kāi)的滿載時(shí)，還可以實(shí)現(xiàn)由于進(jìn)氣冷卻效果的填充效率提高。具體地，在高發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的區(qū)域中，在進(jìn)氣沖程期間可以噴射燃料的時(shí)間變短。因此，燃?jí)罕辉O(shè)定為較高。在不發(fā)生爆震的低負(fù)載區(qū)域中，燃料泵的功率損失減少。因此，燃?jí)罕辉O(shè)定為低。而且，為了防止燃料混合方面變差，排氣沖程噴射比升高。往回參考圖4的流程圖，在步驟S3中，根據(jù)下面的表達(dá)式(1)和( 來(lái)計(jì)算進(jìn)氣沖程噴射量Qobji和排氣沖程噴射量Qobje。Qobji = (Rin/100) XQo bj (1)Qobje = Qobj-Qobji (2)S卩，通過(guò)使從圖7讀取的目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射比Rin(0%到100% )乘以目標(biāo)總?cè)剂蠂娚淞縌o bj得到進(jìn)氣沖程噴射量Qobji，而通過(guò)從標(biāo)總?cè)剂蠂娚淞縌o bj減去進(jìn)氣沖程噴射量Qobji得到排氣沖程噴射量Qobje。在步驟S4中，從E⑶map圖中讀取并設(shè)定進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoii和排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ Soie0在步驟S5中，當(dāng)設(shè)定了目標(biāo)燃?jí)篜obj、進(jìn)氣沖程噴射量Qobji、排氣沖程噴射量Qobje、進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoii和排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soie時(shí)， 由燃?jí)簷z測(cè)器64檢測(cè)實(shí)際燃?jí)篒^real。處理進(jìn)行到步驟S6，并且在該步驟S6中，判斷目標(biāo)燃?jí)篜obj與實(shí)際燃?jí)篜real是否彼此一致。如果在步驟S6中判定目標(biāo)燃?jí)篜obj與實(shí)際燃?jí)篜real彼此不一致，那么在步驟S7中以正常狀態(tài)進(jìn)行燃料噴射控制。即，基于目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobji)、目標(biāo)排氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobje)、目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間(目標(biāo)θ e0ii)和目標(biāo)排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間(目標(biāo)θ soie)來(lái)控制燃料噴射。在進(jìn)行了正?？刂浦?，過(guò)程進(jìn)行到圖5的流程圖(A)并且進(jìn)行至返回。此外，在進(jìn)行了正常控制的情況下，如果還存在燃?jí)旱挠嗔磕敲催€能夠執(zhí)行控制來(lái)降低燃?jí)?，從而可以減少燃料泵的功率損失。如果在步驟S6中判定Pobj與Preal彼此一致，即，如果判定正進(jìn)行燃?jí)嚎刂疲瑒t處理進(jìn)行到圖5的流程圖(B)，基于實(shí)際燃?jí)篜real設(shè)定燃料噴射時(shí)段，并且根據(jù)實(shí)際燃?jí)?Preal將進(jìn)氣沖程中的燃料噴射和排氣沖程中的燃料噴射控制為在進(jìn)氣沖程中噴射最大量的燃料的狀態(tài)。在這種情況下，關(guān)于進(jìn)氣沖程中的噴射終止時(shí)間，該噴射終止時(shí)間是固定的，以便抑制由回吹到進(jìn)氣口 5而導(dǎo)致的空燃比的波動(dòng)或者對(duì)進(jìn)氣門7的傘形部的附著量改變。如圖11所示，在開(kāi)始進(jìn)氣門7的升程之后直到該升程變成最大為止的時(shí)段成為了進(jìn)氣門7在其打開(kāi)方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段。在該時(shí)段中，燃料不容易附著于進(jìn)氣門7，而易于直接進(jìn)入氣缸。另一方面，在進(jìn)氣門7的升程變成最大之后的時(shí)段成為了進(jìn)氣門7在打開(kāi)方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段。在該時(shí)段中，燃料易于附著于進(jìn)氣門7，并且不容易直接進(jìn)入氣缸。因此，為了促進(jìn)燃料到氣缸的吸入，希望在最大升程時(shí)間之前終止噴射。此外，當(dāng)在進(jìn)氣下止點(diǎn)(BDC)之后進(jìn)氣門7的升程未變成零的時(shí)段內(nèi)進(jìn)行燃料噴射時(shí)，由于活塞上升導(dǎo)致發(fā)生了從氣缸到進(jìn)氣口 5的回吹，并且燃料不再直接進(jìn)入氣缸。因此，這是不希望的。即，希望進(jìn)氣沖程噴射中的燃料噴射終止時(shí)間最遲在進(jìn)氣門7的升程變成零的時(shí)間與到達(dá)進(jìn)氣BDC的時(shí)間這兩者中較早的時(shí)間之前終止。因此，使得燃料噴射時(shí)段的中間位置處于進(jìn)氣門7的關(guān)閉之前，燃料被噴射并且燃料到氣缸的吸入提升。在這種情況下，也可以在進(jìn)氣門7的最大升程時(shí)間之前終止燃料噴射。關(guān)于排氣沖程中的燃料噴射的噴射終止時(shí)間，對(duì)進(jìn)氣門7的傘形部的附著量變化小， 并且不影響氣缸內(nèi)的空燃比。因此，可以使沖程噴射終止時(shí)間是可變的。如圖5所示，在步驟S8中，由實(shí)際燃?jí)篒^real、進(jìn)氣沖程噴射量Qobji和排氣沖程噴射量Qobje來(lái)計(jì)算進(jìn)氣沖程噴射時(shí)段Dfi和排氣沖程噴射時(shí)段Dfe。在步驟S9中，由進(jìn)氣沖程噴射時(shí)段Dfi和進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ e0ii來(lái)計(jì)算進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間0soii。 此外，由排氣沖程噴射時(shí)段Dfe和排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soie來(lái)計(jì)算排氣沖程噴射終止時(shí)間eeoie。S卩，進(jìn)氣沖程中的燃料噴射的噴射終止時(shí)間是固定的，而使得排氣沖程中的燃料噴射的噴射終止時(shí)間是可變的。在步驟S 10中，由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne、目標(biāo)轉(zhuǎn)矩To bj、氣門相位、氣門升程和凸輪規(guī)格來(lái)計(jì)算氣門打開(kāi)時(shí)間θ ν。氣門打開(kāi)時(shí)間θ ν是當(dāng)進(jìn)氣門7(參見(jiàn)圖1)的升程變成大于等于預(yù)定值并且存在從進(jìn)氣口 5(參見(jiàn)圖1)到氣缸中的空氣流入時(shí)的時(shí)間。在步驟S 11中，判斷進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ S0ii是否大于等于氣門打開(kāi)時(shí)間θν。在這種情況下，相互比較壓縮上止點(diǎn)是0°、進(jìn)氣下止點(diǎn)是-180°、進(jìn)氣上止點(diǎn)是-360°以及排氣下止點(diǎn)是-540°時(shí)的進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ S0ii的角度值與氣門打開(kāi)時(shí)間θ ν的角度值。如果在步驟Sll中判斷進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ S0ii大于等于氣門打開(kāi)時(shí)間 θν，Β卩，如果判斷在進(jìn)氣門7(參見(jiàn)圖1)打開(kāi)之后開(kāi)始進(jìn)氣沖程噴射，那么在步驟S 12中， 基于目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qo bji)、目標(biāo)排氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobje)、進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soii、進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間ee0ii、排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soie和排氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoie來(lái)控制燃料噴射，并且處理進(jìn)行至返回。S卩，如果判定進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ S0ii大于等于氣門打開(kāi)時(shí)間θν，那么存在可以在進(jìn)氣沖程期間噴射燃料的情況，并且如圖8所示，在從進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間 θ soii到進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoii的進(jìn)氣沖程噴射時(shí)段Dfi中噴射目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qo bji)的燃料。此外，在從排氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soie到排氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoie的排氣沖程噴射時(shí)段Dfe中噴射目標(biāo)排氣沖程噴射量(目標(biāo)Qo bje)的燃料。如果在步驟Sll中判斷進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間θ soii小于氣門打開(kāi)時(shí)間θ ν，那么在步驟S I3中判斷目標(biāo)轉(zhuǎn)矩T0 bj是否小于等于預(yù)定轉(zhuǎn)矩。即，如果判定在進(jìn)氣門7(參見(jiàn)圖1)的打開(kāi)之前開(kāi)始進(jìn)氣沖程噴射，那么存在有在進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料的情況。 當(dāng)在進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料時(shí)，判定是否需要預(yù)定轉(zhuǎn)矩。如果在步驟S13中判定目標(biāo)轉(zhuǎn)矩Tobj小于等于預(yù)定轉(zhuǎn)矩，那么存在有在進(jìn)氣沖程期間不需要預(yù)定轉(zhuǎn)矩的情況。在這種情況下，在步驟S 14中，將進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間 θ soii改變?yōu)闅忾T7 (參見(jiàn)圖1)氣門打開(kāi)時(shí)間θ ν，目標(biāo)排氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobje)增多了目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobji)已減少了的量At，排氣沖程噴射終止時(shí)間θ e0ie被延長(zhǎng)，并且處理進(jìn)行至返回。減少的目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobji)變成aQobji(目標(biāo)Qobji >aQobji)，并且增多的目標(biāo)排氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobje)變成aQobje(目標(biāo) Qobje < aQobje)。S卩，如圖9所示，根據(jù)燃料進(jìn)氣開(kāi)始時(shí)間θν縮短了進(jìn)氣沖程噴射時(shí)段(表達(dá)式 3)，而排氣沖程噴射時(shí)段被延長(zhǎng)了進(jìn)氣沖程噴射時(shí)段的縮短量(表達(dá)式4)。aQobji =目標(biāo) Qobji-At (3)aQobje =目標(biāo) Qobje+ Δ t (4)因此，當(dāng)在進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料時(shí)不需要預(yù)定轉(zhuǎn)矩的情況下，存在不發(fā)生爆震的低負(fù)載區(qū)域。因此，即使進(jìn)氣沖程噴射量減少，也不發(fā)生爆震。因此，在使排氣沖程噴射的比率高了使進(jìn)氣沖程噴射的比率所低了的量的同時(shí)執(zhí)行燃料噴射，并且噴射所需量的燃料。如果在步驟S 13中判定目標(biāo)轉(zhuǎn)矩To bj大于預(yù)定轉(zhuǎn)矩，那么存在當(dāng)在進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料時(shí)需要預(yù)定轉(zhuǎn)矩的情況。在這種情況下，在步驟S 15中，為了維持目標(biāo)進(jìn)氣沖程噴射量(目標(biāo)Qobji)，進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ eoii被延長(zhǎng)，并且過(guò)程進(jìn)行至返回。S卩，如圖10所示，根據(jù)燃料進(jìn)氣開(kāi)始時(shí)間θν推遲了進(jìn)氣沖程噴射開(kāi)始時(shí)間 0 80^，而變成￡1080^，并且進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間θ e0ii被延長(zhǎng)了量At，而變成了 a θeoii ο因此，在當(dāng)進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料時(shí)需要預(yù)定轉(zhuǎn)矩的情況下，這種情況是在進(jìn)氣沖程期間不能噴射燃料的狀態(tài)。然而，由于存在易于發(fā)生爆震的高負(fù)載區(qū)域，所以為了通過(guò)進(jìn)氣沖程噴射引起的進(jìn)氣冷卻作用來(lái)抑制爆震，不能使進(jìn)氣沖程噴射率低。因而，延長(zhǎng)進(jìn)氣沖程噴射終止時(shí)間，直到小于等于進(jìn)氣門7的最大升程為止，并且噴射所需量的燃料。這里，在進(jìn)氣門7的升程變成零的時(shí)間以及到達(dá)進(jìn)氣BDC的時(shí)間兩者中較早的那個(gè)時(shí)間之前終止燃料噴射，使得到進(jìn)氣口 5的回吹或者對(duì)進(jìn)氣門7的傘形部的附著的影響不會(huì)增大。在這種情況下，當(dāng)超過(guò)了最大升程時(shí)間時(shí)，在進(jìn)氣沖程中直接進(jìn)入到氣缸中的燃料量減少，并且可能發(fā)生爆震。因而，為了避免爆震，可以延遲點(diǎn)火時(shí)間。S卩，圖10中所示的進(jìn)氣沖程中的燃料噴射量的時(shí)段Qobji是從進(jìn)氣門7的升程打開(kāi)時(shí)到?jīng)_程變成最大之后的時(shí)段。即，如圖11所示，從進(jìn)氣門7的升程開(kāi)始到升程變成最大的時(shí)段是進(jìn)氣門7在其打開(kāi)方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段，以及是在升程變成最大之后進(jìn)氣門在其關(guān)閉方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段。因此，在促進(jìn)了空燃混合物到氣缸的吸入的時(shí)段內(nèi)噴射燃料。在不能噴射預(yù)定量的燃料的情況下，燃料的噴射甚至延伸到進(jìn)氣門7在打開(kāi)方向上發(fā)生位移速度的時(shí)段之后，使得在進(jìn)氣沖程的噴射中能夠保證所需量的燃料。在上述發(fā)動(dòng)機(jī)1中，在氣缸中沒(méi)有設(shè)置將燃料直接噴射到氣缸中的直噴噴射器的情況下控制燃料從噴射器10進(jìn)入到進(jìn)氣通道的燃料噴射情況以及燃?jí)海?，根?jù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來(lái)設(shè)定進(jìn)氣沖程中的燃料噴射和排氣沖程中的燃料噴射的比率，并且實(shí)現(xiàn)了排氣、燃料效率和輸出的最優(yōu)化。因此，在高負(fù)載區(qū)域中，通過(guò)在進(jìn)氣沖程中的燃料噴射，能夠維持將燃料直接噴射到氣缸的情況下的進(jìn)氣冷卻狀態(tài)以及提升的填充效率的狀態(tài)，而獲得例如抑制了爆震的高性能。此外，在低負(fù)載區(qū)域中，在燃料泵的泵氣損失減小的情況下，通過(guò)在排氣沖程時(shí)將燃料噴射到進(jìn)氣通道中，能夠防止混合變差。
工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明可以應(yīng)用于內(nèi)燃機(jī)的工業(yè)領(lǐng)域中，其能夠控制燃料噴射到進(jìn)氣通道的情況，從而提升性能，而無(wú)需在氣缸中直接設(shè)置將燃料直接噴射到氣缸中的燃料噴射裝置。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機(jī)，包括噴射器，該噴射器將燃料噴射到進(jìn)氣通道中；進(jìn)氣沖程噴射裝置，該進(jìn)氣沖程噴射裝置使所述噴射器在進(jìn)氣沖程中噴射燃料； 排氣沖程噴射裝置，該排氣沖程噴射裝置使所述噴射器在排氣沖程中噴射燃料； 燃?jí)涸O(shè)定裝置，該燃?jí)涸O(shè)定裝置根據(jù)所述內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載來(lái)設(shè)定燃?jí)海灰约皣娚淇刂蒲b置，該噴射控制裝置根據(jù)所述內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載以及由所述燃?jí)涸O(shè)定裝置所設(shè)定的燃?jí)簛?lái)控制進(jìn)氣沖程噴射裝置和排氣沖程噴射裝置的操作比，并且設(shè)定所述噴射器的燃料噴射時(shí)間。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的內(nèi)燃機(jī)，其中當(dāng)轉(zhuǎn)速較快并且負(fù)載較高時(shí)，所述燃?jí)涸O(shè)定裝置將燃?jí)涸O(shè)定為較高。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的內(nèi)燃機(jī)，其中當(dāng)轉(zhuǎn)速較慢并且負(fù)載較高時(shí)，所述噴射控制裝置將所述進(jìn)氣沖程噴射裝置的操作比控制為較高。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3的任意一項(xiàng)所述的內(nèi)燃機(jī)，還包括 檢測(cè)實(shí)際燃?jí)旱娜級(jí)簷z測(cè)裝置，其中，在由所述燃?jí)簷z測(cè)裝置檢測(cè)到的實(shí)際燃?jí)号c目標(biāo)燃?jí)翰煌那闆r下，所述噴射控制裝置改變所述進(jìn)氣沖程噴射裝置和所述排氣沖程噴射裝置的操作比。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種內(nèi)燃機(jī)，噴射器將燃料噴射到進(jìn)氣通道中；進(jìn)氣沖程噴射裝置使所述噴射器在進(jìn)氣沖程中噴射燃料；排氣沖程噴射裝置使所述噴射器在排氣沖程中噴射燃料；燃?jí)涸O(shè)定裝置根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載來(lái)設(shè)定燃?jí)?；并且噴射控制裝置根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速和負(fù)載以及由所述燃?jí)涸O(shè)定裝置所設(shè)定的燃?jí)簛?lái)控制進(jìn)氣沖程噴射裝置和排氣沖程噴射裝置的操作比。噴射控制裝置設(shè)定所述噴射器的燃料噴射時(shí)間。
文檔編號(hào)F02D41/30GK102287282SQ20111016438
公開(kāi)日2011年12月21日 申請(qǐng)日期2011年6月14日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月15日
發(fā)明者田中大 申請(qǐng)人:三菱自動(dòng)車工業(yè)株式會(huì)社