專利名稱：用于燃料噴射器的彈性套筒的制作方法
用于燃料噴射器的彈性套筒
背景技術(shù)：
由DE 196 50 865 Al已知一種用于控制例如共軌-高壓儲存噴射系統(tǒng) 的噴射閥的控制室內(nèi)的燃料壓力的電磁閥。通過控制室內(nèi)的燃料壓力控制 閥活塞的往復(fù)運(yùn)動，用該閥活塞打開或關(guān)閉噴射閥的噴射口。電磁閥包括 電磁鐵、可動的銜鐵和與該銜鐵一起運(yùn)動且由閥關(guān)閉彈簧沿關(guān)閉方向加載 的閥元件，該閥元件與電磁閥的閥座共同作用并因而控制燃料從控制室內(nèi) 流出。
在迄今為止使用的燃料噴射器中，螺紋連接借助于鎖緊螺母實(shí)現(xiàn)，該 鎖緊螺母將噴嘴體、位于該噴嘴體上的節(jié)流板以及燃料噴射器的閥板與燃 料噴射器的保持體相連接。在此，首先次重要的是，燃料噴射器是借助于 壓電致動器還是借助于電磁閥操縱。通常使用優(yōu)選由PTFE制成的密封圈， 以便對燃料噴射器的低壓區(qū)域向外密封。為了連接通常容納噴嘴體、節(jié)流 板以及閥板的噴嘴夾緊螺母與保持體而在噴嘴夾緊螺母的內(nèi)側(cè)上設(shè)計(jì)有螺 紋。通過該螺紋實(shí)現(xiàn)在由保持體和噴嘴體組成的螺紋聯(lián)合體中的以及置入 其中的構(gòu)件中的預(yù)緊力。 一方面在噴嘴夾緊螺母上另一方面在保持體外周 面上的螺紋的制造復(fù)雜而且昂貴，在螺紋上還會出現(xiàn)不希望的泄漏以及通 過螺紋擰緊力矩導(dǎo)入到螺紋聯(lián)合體中的預(yù)緊力的不均勻分布的作用。
在燃料噴射器中使用耦合器，這些耦合器通常設(shè)計(jì)成模塊狀并在燃料 噴射器的開關(guān)閥和操縱元件之間延伸，該操縱元件可能是電磁閥、可能是 壓電致動器。在燃料噴射器中迄今為止使用的耦合器模塊包括包含在耦合 器模塊中的敞開的彈性套筒，該彈性套筒在運(yùn)行中承受高的動態(tài)載荷并且 因而必須非常耐用。
在耦合器模塊中使用的彈性套筒的迄今為止的實(shí)施方案包括環(huán)形設(shè)置 的空槽，這些空槽以交替設(shè)置的孔式樣中延伸。彈性套筒例如敞開地構(gòu)成 的彈性套筒并包括兩個不同的壓印幾何結(jié)構(gòu)，通過該壓印幾何結(jié)構(gòu)使敞開 的彈性套筒在軸向應(yīng)力下保持沒有剪力。
4在噴射器運(yùn)行時出現(xiàn)各種差動距離山至d7，這些差動距離在相對于靜 態(tài)載荷的動態(tài)載荷時各不相同。它們按時間順序變化。在靜態(tài)載荷時，差 動距離山至d7同樣大并分別等于彈簧長度的總長度的一部分。
差動距離和與之相關(guān)的局部動態(tài)載荷在例如敞開地構(gòu)成的彈性套筒的 邊緣區(qū)域內(nèi)明顯較高并向著其中心減小。通常敞開地構(gòu)成的彈性套筒的優(yōu) 化設(shè)計(jì)能提高穩(wěn)固性、即無損傷地連續(xù)運(yùn)行的載荷循環(huán)的數(shù)量。

發(fā)明內(nèi)容
按照本發(fā)明提出一種敞開的彈性套筒，該彈性套筒在燃料噴射器運(yùn)行 時面對動態(tài)載荷具有高的穩(wěn)固性。按照本發(fā)明提出的彈性套筒具有兩個不 同的空槽幾何結(jié)構(gòu)，這兩個空槽幾何結(jié)構(gòu)構(gòu)成在構(gòu)成為空心圓柱體的彈性 套筒的殼面中，以便確保在軸向載荷時沒有剪力。
在噴射器運(yùn)行時，按照本發(fā)明提出的彈性套筒的各差動距離山至d7在
動態(tài)載荷時與靜態(tài)載荷相比按時間順序例如較高并且還相互有所改變。在
按照本發(fā)明提出的敞開的彈性套筒的靜態(tài)載荷時，各差動距離山至d7同樣 大并分別等于按照本發(fā)明提出的、敞開地構(gòu)成的彈性套筒的總長度(U的
1/7。
按照本發(fā)明提出的、敞開地構(gòu)成的彈性套筒的差動距離以及局部動態(tài) 載荷在邊緣區(qū)域內(nèi)較高并朝向其中間減小。相應(yīng)地，敞開的彈性套筒的按 照本發(fā)明提出的優(yōu)化設(shè)計(jì)能提高彈性套筒的穩(wěn)固性，使得該彈性套筒特別 是在邊緣區(qū)域內(nèi)經(jīng)受得住較高的局部載荷。由此能執(zhí)行載荷循環(huán)數(shù)大于1. 2 x 109的載荷變換，而構(gòu)件在燃料噴射器運(yùn)行時不被損壞。
按照本發(fā)明提出，敞開地構(gòu)成的彈性套筒的機(jī)械應(yīng)力沿縱向較均勻。 為此，或者按照本發(fā)明提出的彈性套筒的壁厚可以沿縱向改變，或者在彈 性套筒的殼面內(nèi)構(gòu)成的空槽的空槽幾何結(jié)構(gòu)可以改變。
根據(jù)按照本發(fā)明提出的解決方案的第一有利的實(shí)施形式，敞開地構(gòu)成 的彈性套筒的材料的壁厚可以改變。按照本發(fā)明提出的敞開地構(gòu)成的彈性 套筒的壁厚的改變優(yōu)選沿縱向進(jìn)行，其中，敞開的彈性套筒的內(nèi)徑或敞開 地構(gòu)成的彈性套筒的外徑可以改變。彈性套筒的內(nèi)徑和外徑都改變也是可 以的。壁厚的改變優(yōu)選這樣設(shè)計(jì)，使得敞開地構(gòu)成的彈性套筒的材料的最小和最大壁厚之間存在約20%的差值。
通過在壁厚的凸形或凹形延伸變化時在彈性套筒邊緣區(qū)域內(nèi)、即在其 上端部或在其下端部上的較大的壁厚，在那里、即在敞開地構(gòu)成的彈性套 筒的上端面或下端面處，在動態(tài)載荷時的局部變形因而以及產(chǎn)生的應(yīng)力較 小。優(yōu)選這樣調(diào)節(jié)壁厚的變化，使得該壁厚的平均值基本上相當(dāng)于在沿縱 向壁厚恒定時的壁厚，以便按照本發(fā)明提出的敞開地構(gòu)成的彈性套筒的總 剛度、即彈性率不變。按照本發(fā)明提出的彈性套筒例如應(yīng)用在燃料噴射器 的耦合器模塊的耦合器體上并用于使耦合器模塊在取消對燃料噴射器的操 縱機(jī)構(gòu)——可以是壓電致動器，可以是電磁閥——通電時復(fù)位。按照本發(fā) 明提出的彈性套筒滿足兩個功能。首先，它用于使耦合器模塊、特別是耦
合器活塞復(fù)位；其次，彈性套筒由于其靜態(tài)預(yù)載荷而在壓電致動器上施加 預(yù)緊力(壓力)。
在按照本發(fā)明提出的解決方案的第二有利的實(shí)施形式中，代替敞開地 構(gòu)成的彈性套筒的壁厚變化，根據(jù)縱向修改在敞開地構(gòu)成的彈性套筒的殼 面中的空槽的構(gòu)造。在按照本發(fā)明提出的、敞開地構(gòu)成的彈性套筒中—— 該彈性套筒的彼此對接的端部形成分隔縫隙，第一空槽幾何結(jié)構(gòu)和第二空 槽幾何結(jié)構(gòu)以交替的順序構(gòu)成。第一以及第一空槽幾何結(jié)構(gòu)可根據(jù)敞開地 構(gòu)成的彈性套筒的縱向在其寬度方面關(guān)于第一空槽幾何結(jié)構(gòu)在第一寬度S,. ^和Sl ^之間構(gòu)成，而關(guān)于第而空槽幾何結(jié)構(gòu)則在最小寬度S2, ^和最大寬 度S2, ^方面構(gòu)成。
根據(jù)空槽幾何結(jié)構(gòu)的、與縱向有關(guān)的、按照本發(fā)明提出的變化，第一 空槽幾何結(jié)構(gòu)以及第二空槽幾何結(jié)構(gòu)的寬度在按照本發(fā)明提出的、敞開地 構(gòu)成的彈性套筒的邊緣區(qū)域內(nèi)相對于在中間的空槽僅為約80%。
通過空槽寬度的根據(jù)縱向在本發(fā)明第二實(shí)施形式中進(jìn)行的改變，在邊 緣區(qū)域內(nèi)加強(qiáng)了按照本發(fā)明提出的、敞開地構(gòu)成的彈性套筒的剛度，由此 在那里局部變形相應(yīng)地較小。
結(jié)果是敞開地構(gòu)成的彈性套筒在燃料噴射器運(yùn)行期間在動態(tài)載荷時的 較均勻的應(yīng)力。為了不改變敞開地構(gòu)成的彈性套筒的總剛度、即彈性率， 須使按照第一實(shí)施形式的平均的空槽寬度或平均的壁厚大約相當(dāng)于第一空 槽幾何結(jié)構(gòu)以及第二空槽幾何結(jié)構(gòu)的空槽寬度恒定時的空槽的寬度值。


下面根據(jù)附圖更詳細(xì)地說明本發(fā)明。
圖1示出燃料噴射器的剖面圖，在該燃料噴射器的保持體內(nèi)容納有一 個帶有按照現(xiàn)有技術(shù)的彈性套筒的耦合器模塊，
圖2示出按照本發(fā)明提出的彈性套筒的上部的立體圖，
圖3示出在圖2中部分示出的敞開地構(gòu)成的彈性套筒的縱剖面圖，
圖4. 1、4. 2和4. 3分別示出按照本發(fā)明提出的、具有恒定內(nèi)徑和外徑、
具有變化的內(nèi)徑和變化的外徑的彈性套筒的實(shí)施形式的局部視圖，以及 圖5示出第一空槽幾何結(jié)構(gòu)和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)的空槽寬度沿縱向改
變的彈性套筒的展開圖，所述第一空槽幾何結(jié)構(gòu)和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)構(gòu)成
在敞開的彈性套筒的殼面中。
具體實(shí)施例方式
由按照圖1的視圖可以看到按照現(xiàn)有技術(shù)的燃料噴射器的剖面圖，該 燃料噴射器包括耦合器模塊。
由按照圖1的視圖可以看到燃料噴射器10，該燃料噴射器包括保持體 12和噴嘴體14。保持體12和噴嘴體14通過噴嘴夾緊螺母16相互連接。 保持體12具有空心室36， 一耦合器模塊18容納在該空心室內(nèi)。
耦合器模塊18包括耦合器活塞20以及耦合器體22。耦合器體22不僅 包圍耦合器活塞20而且包圍活塞24，耦合器活塞20作用在活塞24上。耦 合器體22的殼面28被彈性套筒26包圍。
從按照圖1的剖面圖中得出，保持體12和噴嘴體14在中間連接閥板 34和節(jié)流板40的情況下在螺紋部30上相互連接。入流管路32延伸穿過保 持體12以及閥板34和節(jié)流板40，在該入流管路內(nèi)存在處于系統(tǒng)壓力下的
燃料，用該燃料加載燃料噴射器io。
燃料噴射器10的在按照圖1的視圖中未詳細(xì)示出的操縱機(jī)構(gòu)——可能 是電磁閥，可能是壓電致動器——和開關(guān)閥38經(jīng)由耦合器模塊18相互形 成作用連接。經(jīng)由耦合器模塊18將由操縱機(jī)構(gòu)——可能是電磁閥，可能是 壓電致動器——執(zhí)行的往復(fù)運(yùn)動轉(zhuǎn)變成在閥38上的開關(guān)運(yùn)動。由按照圖1的剖面圖還可得到，閥38構(gòu)成在閥板34中。在閥板34下 面存在由附圖標(biāo)記40標(biāo)識的節(jié)流板，該節(jié)流板的第一端面用附圖標(biāo)記42 標(biāo)識，而它的第二端面用附圖標(biāo)記44標(biāo)識。節(jié)流板40的第二端面44朝向 控制室46，該控制室本身通過控制室套筒48界定。控制室套筒48通過彈 簧元件被置靠到節(jié)流板40的第二端面44上。附圖標(biāo)記50表示輸入節(jié)流閥， 經(jīng)由該輸入節(jié)流閥對燃料噴射器的控制室46經(jīng)由延伸穿過保持體12、閥板 34和節(jié)流板40延伸的入流管路32加載處于系統(tǒng)壓力下的燃料。
圖2示出按照本發(fā)明提出的彈性套筒的上部區(qū)域的立體圖。
按照在圖2中的視圖的彈性套筒26被接收在耦合器體22的殼面上， 如圖1所示。 一取消對用于操縱燃料噴射器10、即對用于對噴射器10的控 制室46卸壓的操縱機(jī)構(gòu)的通電，彈性套筒26就使得耦合器模塊18的耦合 器活塞20和活塞24相對于彼此復(fù)位。彈性套筒26承受高的機(jī)械應(yīng)力并在 燃料噴射器10運(yùn)行時獲得數(shù)量級為1.2 x 109的載荷循環(huán)。
按照本發(fā)明提出的、在圖2中以局部立體圖示出的彈性套筒26包括縫 隙58。沿著縫隙58，彈性套筒26的材料的彼此相向的端部彼此相對，而 不相接觸。彈性套筒26的外殼上的圓周方向通過附圖標(biāo)記62 (x方向)表 示，在按照本發(fā)明提出的彈性套筒26的外殼上的縱向通過附圖標(biāo)記60(y 方向)表示。在按照圖2的視圖中示出的彈性套筒26具有內(nèi)經(jīng)Di，見附圖 標(biāo)記64。按照圖1中的視圖的彈性套筒的壁厚通過附圖標(biāo)記66 (尺寸t。) 表不。
由在圖2中示出的彈性套筒26的上部區(qū)域的立體圖得出，在材料中、 即在彈性套筒26的殼面中成形出了第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68和第二空槽幾何 結(jié)構(gòu)70。第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68的空槽和在第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽 以彼此錯位的布置72構(gòu)成在彈性套筒26的材料中。第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68 的空槽與構(gòu)成在第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽的不同之處在于與第二空 槽幾何結(jié)構(gòu)70的空槽的寬度S2相比較大的寬度S,。用附圖標(biāo)記74標(biāo)出按 照本發(fā)明提出的彈性套筒26的上側(cè)面，該彈性套筒具有在y方向上沿縱向 60延伸的縫隙58。
圖3示出按照本發(fā)明提出的、具有恒定內(nèi)徑以及恒定外徑的彈性套筒 的剖面圖。由按照圖3的視圖得出，關(guān)于中心線56對稱地構(gòu)造的、具有分隔縫隙 58的彈性套筒26具有上側(cè)面74以及下側(cè)面76。敞開地構(gòu)成的、即具有分 隔縫隙58的彈性套筒26的殼面的恒定厚度通過附圖標(biāo)記66表示并以尺寸 t。構(gòu)成。
在燃料噴射器運(yùn)行時，即在耦合器模塊18 (見圖1)運(yùn)行時，建立各 個差動距離80，這些差動距離在按照圖3的視圖中用d,至山標(biāo)出。各差動 距離山至d7在按照本發(fā)明提出的彈性套筒26的動態(tài)載荷時，在其時間順序 方面是不規(guī)則的并且還彼此不同。在靜態(tài)載荷時，差動距離(如圖3所示) 山至d7是同樣大的并且分別等于尺寸78、即總距離d』1/7。由圖3得出， 相應(yīng)的差動距離80，山至d7分別從構(gòu)成在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68中的一排空 槽延伸至同樣構(gòu)成在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68中的下一排空槽。位于它們之間 的、構(gòu)成在第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的一排空槽被越過。
沿縱向看，這些差動距離以及因此局部的動態(tài)載荷在邊緣區(qū)域內(nèi)、即 在按照本發(fā)明提出的彈性套筒26的第一空槽排和最后的空槽排中較高并朝 向彈性套筒26的中間減小。
從按照系列圖4.1至4. 3的視圖可得出按照本發(fā)明提出的、敞開地構(gòu) 成的彈性套筒26的實(shí)施形式，這些彈性套筒的壁厚根據(jù)縱向(y方向)改 變。
由按照圖4. 1的視圖可知，在那里以局部剖面圖示出的彈性套筒26是 這樣的，它的第一對接棱邊96與第二對接棱邊98被分隔縫隙58分開。由 按照圖4. 1的剖面圖得出，按照圖4. 1的彈性套筒26的壁厚66是恒定的， 即彈性套筒26具有恒定的內(nèi)徑64"以及恒定的、關(guān)于縱向60 (y方向)恒 定延伸的外徑82Da。為完整起見需提及，彈性套筒26的上側(cè)面用附圖標(biāo)記 74表示，而按照在圖4. 1中的剖面圖的彈性套筒26的下側(cè)面用附圖標(biāo)記 76表示。
由圖4.2可得出按照本發(fā)明提出的、敞開的彈性套筒的實(shí)施形式，該 彈性套筒的外徑恒定而其內(nèi)徑在縱向上改變。
由按照圖4. 2的剖面圖得出，在那里示出的彈性套筒26同樣涉及這樣 的彈性套筒，該彈性套筒的對接棱邊96、 98沿著縫隙58彼此相對，而不 相接觸。需提及，在圖4.1、 4.2、 4.3的系列圖中空槽模式——見按照在
9圖3中的視圖在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽一 一出于簡化視圖的原因沒有示出。
由圖4. 2還可得出，彈性套筒26的壁厚66的變化84在y方向60、 即縱向上進(jìn)行。為了對其加以說明，在按照圖4.2的視圖中用虛線標(biāo)出參 照線86。因?yàn)橥鈴?2(DJ是恒定的，所以內(nèi)經(jīng)Di的變化通過內(nèi)半徑R!(見 附圖標(biāo)記88)來體現(xiàn)。通過內(nèi)半徑88， R的彎曲的走勢，在圖4.2中示出 的彈性套筒26的變化的壁厚84在中間、即到上側(cè)面74和到下側(cè)面76等 距離地具有最小的壁厚U^并且在上側(cè)面74及下側(cè)面76的區(qū)域內(nèi)具有最 大的壁厚tu ax。尺寸k ^和t,，，涉及可變的內(nèi)徑Di。
類似于按照圖4.2的視圖，在按照圖3的視圖中示出一個按照本發(fā)明 提出的彈性套筒，在該彈性套筒中內(nèi)徑Di保持恒定，而外徑沿縱向變化地 構(gòu)成。
在按照圖4. 3的視圖中，套筒26的內(nèi)徑Di——見在上側(cè)面74和下側(cè) 面76之間的附圖標(biāo)記64——是恒定的。在按照圖4. 3的視圖中示出的彈性 套筒26同樣是這樣的，即殼面的對接棱邊96、 98在縫隙58的區(qū)域內(nèi)彼此 相對，而不相接觸。
壁厚84的變化在按照圖4. 3的實(shí)施形式中通過外半徑90(見R2)實(shí)現(xiàn)， 使得變化的壁厚84在彈性套筒26的中間區(qū)域內(nèi)處于最小t2, in，而分別在 彈性套筒26的上側(cè)面74及下側(cè)面76的區(qū)域內(nèi)取得其最大值t2， ax。在按照 本發(fā)明提出的彈性套筒26的在圖4. 2和4. 3所示的兩個實(shí)施形式中，在最 小的壁厚U in以及t2, ^和最大的壁厚U _及t2.皿之間可以形成約20%的 差值。由于在邊緣區(qū)域內(nèi)、即關(guān)于彈性套筒26的縱向60在上側(cè)面74的區(qū) 域內(nèi)和在下側(cè)面76的區(qū)域內(nèi)的較大的壁厚，在動態(tài)載荷時，在按照本發(fā)明 提出的彈性套筒26在那里的局部變形并且因而產(chǎn)生的應(yīng)力明顯更小。進(jìn)行 壁厚的變化84，使得平均下來，壁厚約等于在恒定壁厚66 (尺寸t。)時的 值，因此按照本發(fā)明提出的敞開地構(gòu)成的彈性套筒26的總剛度、即彈性率 不變。
圖5以展開的形式示出按照本發(fā)明提出的最優(yōu)地構(gòu)成的彈性套筒的另 一實(shí)施形式。
由按照圖5的視圖得出，彈性套筒26的展開的周面92具有大致矩形的外觀。在圖5中展開示出的彈性套筒26沿縱向60 (y方向)具有多排空 槽，這些空槽交替地構(gòu)成在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70 中。在周向62 (x方向)上，沿周向觀察，在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68或者第 二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽前后相繼地排列。
由按照圖5的視圖可以得出，第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70的空槽在第二對接 棱邊98的區(qū)域內(nèi)以及第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70的與該對接棱邊相對的空槽在 彈性套筒26的周面的第一對接棱邊96上具有寬度的變化94，該變化94 與縱向60有關(guān)。這就是說，在第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽的寬度在第 一對接棱邊96和第二對接棱邊98上從中間的最大寬度S2,raax朝向邊緣區(qū)域、 即朝向上側(cè)面74和朝向下側(cè)面76減小到最小寬度S2, min。
類似地，對于設(shè)置在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68中的空槽也適用。在那里， 同樣規(guī)定變化的寬度走勢94作為縱向60 (y方向)的函數(shù)，在該寬度走勢 中，從展開的彈性套筒92的中間出發(fā)，空槽的寬度從最大的空槽寬度S"M 過渡到在彈性套筒26的上側(cè)面74和下側(cè)面76的區(qū)域內(nèi)的最小的空槽寬度
Si， mino
空槽——可以是在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)68中的空槽，可以是在第二空槽 幾何結(jié)構(gòu)70中的空槽——的長度在邊緣區(qū)域內(nèi)相對于位于展開的彈性套筒 92中間的空槽的寬度僅約為80%。邊緣區(qū)域是端面、即上側(cè)面74和下側(cè)面 76的區(qū)域，分別包括第一和最后的空槽排。僅在構(gòu)造了空槽的區(qū)域內(nèi)出現(xiàn) 明顯的變形。在第一及最后的空槽排直至端面的區(qū)域內(nèi)，變形沿縱向看較 小。
由此實(shí)現(xiàn)按照本發(fā)明提出的彈性套筒26在邊緣區(qū)域內(nèi)、即在上側(cè)面74 和下側(cè)面76的區(qū)域內(nèi)的加強(qiáng)，因?yàn)樵谀抢锟詹邸鼈兛梢詷?gòu)成在第一空 槽幾何結(jié)構(gòu)68中，可以構(gòu)成在第二空槽幾何結(jié)構(gòu)70中——的寬度比在展 開的彈性套筒92的中間小，兩種空槽幾何結(jié)構(gòu)68、 70的空槽的相應(yīng)的最 大值Sl _和S2, ax。都出現(xiàn)在該中間。
因此，能實(shí)現(xiàn)按照本發(fā)明提出的彈性套筒26在燃料噴射器10運(yùn)行時 的動態(tài)載荷下的基本均勻的機(jī)械應(yīng)力。為了保持按照在圖5中示出的第二 實(shí)施形式的彈性套筒26的總剛度、即彈性率，須致力于使平均的空槽寬度 St或S2相當(dāng)于這樣的值，該值在恒定的空槽寬度時對應(yīng)于在彈性套筒26的材料中的第一和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)68、 70的空〗
權(quán)利要求
1.具有一保持體(12)和一噴嘴體(14)的燃料噴射器(10)，所述保持體和噴嘴體相互接合并且接收一耦合器模塊(18)，該耦合器模塊的耦合器體(22)被一彈性套筒(26)包圍，其特征在于，所述彈性套筒(26)沿周向(62)是敞開(58)的，并且，或者所述彈性套筒的壁厚(84)在縱向(60)上變化或者在所述彈性套筒(26)的殼中的至少一個空槽幾何結(jié)構(gòu)(68、70)的寬度(94)在縱向(60)上變化。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1的燃料噴射器(10)，其特征在于，所述彈性套筒(26)的一第一對接棱邊(96)和一第二對接棱邊(98)在一縫隙(58)的區(qū)域中彼此相對，而不相接觸。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1的燃料噴射器(10)，其特征在于，在所述彈性套筒(26)中以錯位的布置(72)以環(huán)形構(gòu)造了多個在一第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68)和一第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)中的空槽。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3的燃料噴射器(10)，其特征在于，所述第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68)的空槽和所述第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)的空槽基本上骨狀地構(gòu)成。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1的燃料噴射器，其特征在于，所述彈性套筒(26)的壁厚的變化(84)在恒定的外徑(82)時由可變的內(nèi)徑變化構(gòu)成。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5的燃料噴射器，其特征在于，所述內(nèi)徑Di從最小的壁厚t"in、 t2.^分別向所述彈性套筒的邊緣區(qū)域(74， 76)增大到最大壁厚的尺寸ti.,和U max。
7. 根據(jù)權(quán)利要求5或6的燃料噴射器，其特征在于，在最小的壁厚tj.min、 U ^與最大的壁厚U ,和t2,,之間存在壁厚66的20%的差值。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1的燃料噴射器(10)，其特征在于，沿所述彈性套筒(26)的縱向(60)看，在第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68)和第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)中的空槽具有一取決于所述縱向(60)的寬度變化(94)。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8的燃料噴射器，其特征在于，所述第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68)和所述第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)的空槽的寬度S2從所述彈性套筒(26)的中間開始向所述邊緣區(qū)域(74、 76)減小。
10.根據(jù)權(quán)利要求8的燃料噴射器(10)，其特征在于，第一空槽幾何 結(jié)構(gòu)(68)的空槽的所述寬度變化(94)在縱向上從上側(cè)面(74)開始從 一最小的寬度S"in變化到一在中間的最大的寬度Si，并且朝向所述彈性套 筒(26)的下側(cè)面(76)變化到該最小的寬度S,.^，所述第二空槽幾何結(jié) 構(gòu)(70)的空槽的寬度變化(94)從所述上側(cè)面(74)開始從一最小的寬 度S2, ^朝向中間增大到一最大的寬度S2,,并朝向所述彈性套筒(26)的下 側(cè)面(76)又減小到最小的寬度S2.^，其中，所述第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68) 以及所述第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)的、在所述邊緣區(qū)域內(nèi)的空槽的寬度為 所述第一空槽幾何結(jié)構(gòu)(68)和所述第二空槽幾何結(jié)構(gòu)(70)的、在所述 中間的空槽的寬度的約80%。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種具有保持體(12)和噴嘴體(14)的燃料噴射器(10)。所述保持體和噴嘴體相互接合并容納耦合器模塊(18)，該耦合器模塊的耦合器體(22)被彈性套筒(26)包圍。所述彈性套筒(26)沿周向(62)是敞開(58)的。彈性套筒(26)的壁厚(84)在縱向(60)上變化，或者在彈性套筒(26)的殼中的至少一個空槽幾何結(jié)構(gòu)(68、70)的寬度(94)根據(jù)縱向(60)變化。
文檔編號F02M61/16GK101641515SQ200880008261
公開日2010年2月3日 申請日期2008年1月30日 優(yōu)先權(quán)日2007年3月14日
發(fā)明者D·烏爾曼, J-L·盧特拉格 申請人:羅伯特·博世有限公司