本發(fā)明涉及固廢和危廢處理技術(shù)領(lǐng)域，尤其是一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝及系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

我國白酒產(chǎn)業(yè)產(chǎn)量巨大，隨之帶來的是每年排放的大量酒糟，統(tǒng)計表明，我國每年排放的白酒酒糟可達3000萬噸。由于其含水量及酸度較離，不易運輸，且很容易腐爛變質(zhì)，而直接作為飼料使用時，適口性又差，很難得到廣泛推廣。目前只有少部分用于飼料和化工原料的加工，由于酒糟的酒精濃度高，粗纖維含量太高，容易引起家畜消化不良，造成家畜便秘、流產(chǎn)、死胎等。且在制作烘干過程中需要消耗大量能源，經(jīng)濟性低。采用流化床、氣化焚燒等熱處理方式時，由于酒糟原料性質(zhì)的特點，酒糟灰熔點低，易粘接爐體壁面，造成爐壁壁面灰分堆積、腐蝕嚴(yán)重。因此，很大一部分都由于無法得到再利用而直接排放，造成了資源的浪費和環(huán)境污染。

含鋅廢油漆渣是國家規(guī)定的危險廢物之一，其危險廢物編號為hw-06，主要危害是其含有大量可吸入的有機溶劑蒸氣。眾所周知，油漆都是由成膜物質(zhì)如各種樹脂、溶劑、顏料、干燥劑和添加劑等組成，普通的廢油漆通常用汽油作溶劑，環(huán)氧鐵紅底漆含少量二甲苯，浸漆主要含甲苯，也有少量苯。研究表明：超過10年工齡的油漆工大多數(shù)都有咳嗽、易疲勞、頭疼、胸悶、四肢無力的癥狀，得再生障礙性貧血、白血病、結(jié)核、胸膜炎等嚴(yán)重疾病的比例也相當(dāng)高，目前還沒有一種合理的處理含鋅廢油漆渣的方法，大都采用燃燒的方式處理，對環(huán)境影響很大。而另一方面，含鋅廢油漆渣中鋅含量較高，具有很高的回收價值。

綜上所述，尋求一種能夠?qū)⒕圃愫秃\廢油漆渣充分回收再利用的設(shè)備或方法，成為本領(lǐng)域技術(shù)人員亟待解決的技術(shù)問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，包括以下步驟：

1)將含鋅廢油漆渣和酒糟在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置中進行布料并熱解，得到熱解油氣和含鋅熱解炭；

2)含鋅熱解炭通入氣化爐氣化，得到含鋅氣化煤氣混合物；

3)含鋅氣化煤氣混合物經(jīng)除塵裝置回收，得到氣化煤氣氣體、金屬鋅和熱解灰固體。

進一步地，含鋅廢油漆渣和酒糟采用單獨輸送管路輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)，在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)上下兩層混合布料或多層間隔混合布料；和/或

含鋅廢油漆渣和酒糟混合均勻后輸送至所述旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)進行布料。

進一步地，上下兩層混合布料包括：酒糟在上、含鋅廢油漆渣在下，或者，含鋅廢油漆渣在上、酒糟在下；

多層間隔混合布料為多層含鋅廢油漆渣和多層酒糟間隔排列布料。

進一步地，含鋅廢油漆渣與酒糟依次經(jīng)過旋轉(zhuǎn)床熱解裝置的四個溫度控制區(qū)實現(xiàn)熱解，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：300-450℃、450-500℃、550-650℃、650-700℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經(jīng)過四個溫度控制區(qū)的總時間為60-90min。

進一步地，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：400℃、500℃、600℃、700℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經(jīng)過四個溫度控制區(qū)的總時間為80min。

進一步地，除塵裝置包括旋風(fēng)除塵器和/或布袋除塵器。

進一步地，步驟1)中得到的熱解油氣通入油氣分離裝置，回收得到熱解油水和熱解氣。

進一步地，氣化煤氣氣體與空氣混合后在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)部的輻射管內(nèi)燃燒，為旋轉(zhuǎn)床熱解裝置提供熱源。

本發(fā)明的又一個實施例還提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，包括：

螺旋進料裝置，螺旋進料裝置包括螺旋進料裝置出口；

旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解裝置，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解裝置包括連接螺旋進料裝置出口的物料入口、熱解炭排出口、熱解油氣出口和熱源入口；

氣化爐，氣化爐包括與熱解炭排出口連通的熱解炭入口和氣化煤氣混合物出口。

除塵裝置，除塵裝置包括與氣化煤氣混合物出口連通的氣化煤氣混合物入口、氣化煤氣氣體出口、金屬鋅和熱解灰固體收集出口，氣化煤氣氣體出口連通旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解裝置的熱源入口。

進一步地，還包括油氣分離裝置，油氣分離裝置包括與熱解油氣出口連通的熱解油氣入口、熱解油水收集出口和熱解氣收集出口。

本發(fā)明的優(yōu)點：

1.有效解決了大量酒糟難以資源化處理的難題，同時也為含鋅廢油漆渣這種危廢的處理找到了新的出路。

2.在熱解反應(yīng)過程中采用酒糟與油漆渣協(xié)同熱解方式，不僅解決了酒糟和含鋅廢油漆渣難處理的問題，還解決了酒糟單獨熱解時熱解氣熱值低和含鋅廢油漆渣單獨熱解時熱解時間長的弊端；含鋅廢油漆渣中的鋅可以作為催化劑，不需要添加新的添加劑，既能實現(xiàn)危廢的有效處理，又簡單可行的獲得了金屬鋅單質(zhì)、熱解油和高純度的熱解氣，系統(tǒng)整體經(jīng)濟性顯著。

3.蓄熱式旋轉(zhuǎn)床熱解裝置絕氧中高溫?zé)峤?，相比于高溫?zé)峤?，降低了系統(tǒng)的燃料消耗，同時避免了高溫對爐體的腐蝕程度，延長了爐子的使用壽命。

4.含鋅廢油漆渣和酒糟采用中高溫?zé)峤夥绞剑档土藲鈶B(tài)混合有機物的裂解程度，熱解氣中c2h4、c2h6、c3h6以及c3h8等大分子烴類含量增加，大幅的提高了熱解氣熱值。

附圖說明

為了更好的理解本發(fā)明，并且更清楚的展示如何實現(xiàn)本發(fā)明，現(xiàn)通過示例的方式參考附圖，在附圖中：

圖1是本發(fā)明一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的工藝流程圖1；

圖2是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的工藝流程圖2；

圖3是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的物料熱解區(qū)域圖；

圖4是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖5是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖6是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖7是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

其中，

1…進料區(qū)，2…ⅰ區(qū)，3…ⅱ區(qū)，4…ⅲ區(qū)，5…ⅳ區(qū)，6…出料區(qū)，7…酒糟，8…含鋅廢油漆渣，9…爐板，10…含鋅廢油漆渣-酒糟混合料，11…物料攪拌裝置，12…螺旋進料裝置，13…旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，14…氣化爐，15…除塵裝置，16…油氣分離裝置，

121…螺旋進料裝置出口，131…物料入口，132…熱解炭排出口，133…熱解油氣出口，134…熱源入口，141…熱解炭入口，142…氣化煤氣混合物出口，151…氣化煤氣混合物入口，152…氣化煤氣氣體出口，153…金屬鋅和熱解灰固體收集出口，161…熱解油氣入口，162…熱解油水收集出口，163…熱解氣收集出口。

具體實施方式

為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點更加清楚明白，下面結(jié)合附圖及實施例對本發(fā)明作進一步詳細說明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實施例僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。

本發(fā)明的一個實施例提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，包括以下步驟：

1)將含鋅廢油漆渣和酒糟在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置中進行布料并熱解，得到熱解油氣和含鋅熱解炭；

2)含鋅熱解炭通入氣化爐氣化，得到含鋅氣化煤氣混合物；

3)含鋅氣化煤氣混合物經(jīng)除塵裝置回收，得到氣化煤氣氣體、金屬鋅和熱解灰固體。

上述實施例通過將含鋅廢油漆渣和酒糟進行熱解，同時處理了酒糟和含鋅廢油漆渣危廢，有效解決酒糟和含鋅廢油漆渣排放和處理所帶來的環(huán)境污染；同時熱解和后續(xù)處理后，能夠得到金屬鋅，同時還能夠得到高純度熱解氣和熱解油水，熱解氣和熱解油水經(jīng)過進一步的處理后可自用或銷售，進一步提高經(jīng)濟效益。

作為上述實施例的優(yōu)選，如圖1所示，酒糟通過酒糟干燥裝置后輸送至螺旋進料裝置中，將含鋅廢油漆渣輸送至另一螺旋進料裝置，然后同時將含鋅廢油漆渣和酒糟采用單獨輸送管路從各自的螺旋進料裝置輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)，在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)上下兩層混合布料或多層間隔混合布料；或者如圖2所示，酒糟經(jīng)過酒糟干燥裝置后輸送至攪拌器中，同時將含鋅廢油漆渣輸送至攪拌器中，含鋅廢油漆渣和酒糟在攪拌器中混合均勻后，通過螺旋進料裝置輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)進行布料，其布料圖如圖6所示。進一步優(yōu)選地，上下兩層混合布料包括：圖4所示的酒糟7在上、含鋅廢油漆渣8在下，或者，圖5所示的含鋅廢油漆渣8在上、酒糟7在下；多層間隔混合布料為多層含鋅廢油漆渣8和多層酒糟7間隔排列布料。不同的布料方式，可以根據(jù)實際需要進行選擇，提高了熱解處理時對熱解爐的適應(yīng)性。

上述的布料方式中，采用如圖4所示的酒糟7在上，含鋅廢油漆渣8在下的方式時，由于含鋅廢油漆渣8受熱向上傳質(zhì)，能增強含鋅廢油漆渣8對酒糟7熱解的催化效果，但又由于酒糟7質(zhì)輕，會增加酒糟向四周浮動，增加酒糟污染水封槽的風(fēng)險；采用圖5所示的布料方式，即酒糟7在下，含鋅廢油漆渣8在上的方式時，由于含鋅廢油漆渣8在上，減弱了含鋅廢油漆渣8的催化作用，但避免了酒糟污染水封槽的風(fēng)險。采用圖6所示的布料方式，即酒糟7與含鋅廢油漆渣8在爐外混合，使含鋅廢油漆渣-酒糟混合料10直接布置在爐板9上，這種設(shè)計使系統(tǒng)設(shè)備增加，提高了工程總投資。因而，可根據(jù)實際情況靈活布料。

本發(fā)明的又一實施例中，如圖3所示含鋅廢油漆渣與酒糟首先由進料區(qū)1連續(xù)的進入旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)部上方設(shè)置有輻射管，輻射管內(nèi)部通燃氣，通過控制通入的燃氣量和測溫裝置可以進行溫度控制，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)設(shè)置四個溫度控制區(qū)，含鋅廢油漆渣與酒糟依次經(jīng)過四個溫度控制區(qū)實現(xiàn)熱解，再由出料區(qū)6排出，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：300-450℃、450-500℃、550-650℃、650-700℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經(jīng)過四個溫度控制區(qū)的總時間為60-90min。優(yōu)選地，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：400℃、500℃、600℃、700℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經(jīng)過四個溫度控制區(qū)的總時間為80min，四個區(qū)域溫度依次升高，燃料供應(yīng)和對輻射管耐火材料的要求也越來越高，四個溫控區(qū)域的設(shè)置可以節(jié)約燃料和降低輻射管材料的制造費用。

本實施例通過分區(qū)控溫方式使旋轉(zhuǎn)床熱解裝置最高溫度達到650-700℃，混合料在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)依次經(jīng)過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。酒糟與含鋅廢油漆渣中的有機物在高溫絕氧的條件下裂解為小分子可燃氣、焦油、水蒸氣以及熱解炭等，其中，油漆渣中的金屬氧化物在高溫下具有催化的作用，使原本在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)發(fā)生的熱裂解反應(yīng)因為油漆渣中金屬氧化物的作用而轉(zhuǎn)變成催化裂解反應(yīng)，大大促進有機物的裂解程度以及產(chǎn)品品質(zhì)。同時，金屬氧化物在還原性氣氛下被還原成金屬單質(zhì)。金屬鋅的熔化溫度為419.53℃，氣化溫度在907℃。因而在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅不會以蒸汽的形式隨熱解產(chǎn)生油氣排出旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，而是殘留在熱解炭之中，進入下游處理工序。

本發(fā)明的又一實施例中，將從所述旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解后產(chǎn)生的含鋅熱解炭輸送至氣化爐氣化，產(chǎn)生含鋅氣化煤氣混合物，含鋅氣化煤氣混合物經(jīng)空氣預(yù)熱器后再經(jīng)除塵裝置，如旋風(fēng)除塵器或布袋除塵器除塵后，金屬鋅和熱解炭中的灰分被收集，再經(jīng)煤氣凈化器過濾后的氣化煤氣氣體與預(yù)熱后的空氣混合后在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)部的輻射管內(nèi)燃燒，為燃燒床提供熱源，維持酒糟與含鋅廢油漆渣熱解所需的熱量，進一步實現(xiàn)節(jié)能減排，燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔膺€可通入酒糟干燥裝置用于干燥酒糟。

本發(fā)明的又一實施例中，熱解產(chǎn)生熱解油氣通入油氣分離裝置進行分離，分解為熱解油水和熱解氣，熱解油水經(jīng)過靜置分層后進行油水分離，該過程中可以得到熱解油和熱解氣，熱解氣和熱解油是含鋅廢油漆渣與酒糟熱解后產(chǎn)生的氣相產(chǎn)物，因為分子量的不同，分子量大的凝結(jié)成熱解油，分子量小的不凝結(jié)而形成熱解氣，它們均可作為燃料自用或銷售，進一步提高了經(jīng)濟效益。

為了進一步解釋和說明本發(fā)明，請參考以下具體實施例，但下述的實施例并非用于對本發(fā)明的限制。

以采用某市的白酒酒糟和含鋅廢油漆渣，成分組成如表1和表2所示：

表1白酒糟工業(yè)分析與元素分析(干基wt％)

表2含鋅廢油漆渣中無機成分分析(干基wt％)

實施例1

采用單獨進料后如圖4，圖5所示的分層布料的方式，白酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)熱解，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)控制熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度450℃、ⅱ區(qū)3溫度500℃，ⅲ區(qū)4溫度650℃，ⅳ區(qū)5溫度700℃，熱解總時間控制在80min。

混合料在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)依次經(jīng)過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。酒糟與含鋅廢油漆渣中的有機物在高溫絕氧的條件下裂解為小分子可燃氣、焦油、水蒸氣以及熱解炭等，其中，含鋅廢油漆渣的金屬氧化物在高溫下具有催化的作用，同時，金屬氧化物在還原性氣氛下被還原成金屬單質(zhì)。金屬鋅的熔化溫度為419.53℃，氣化溫度在907℃。因而在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅不會以蒸汽的形式隨熱解產(chǎn)生油氣排出旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，而是殘留在熱解炭之中。

在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置出口設(shè)有油水直冷裝置，同時實現(xiàn)熱解油水與熱解氣的分離。熱解油水經(jīng)過靜置分層后進行油水分離。因此，過程中可以收集到熱解油和熱解氣，并且可以外賣銷售或自用。從旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解后產(chǎn)出的含鋅熱解炭經(jīng)螺旋出料裝置以及輸送裝置輸送至氣化爐氣化，產(chǎn)生含鋅氣化煤氣混合物。含鋅氣化煤氣混合物在輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置之前經(jīng)過旋風(fēng)除塵器和布袋除塵器過濾，過濾得到金屬鋅和熱解炭中的灰分，過濾后的氣化煤氣氣體與空氣混合后在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)部的輻射管內(nèi)燃燒，維持酒糟與含鋅廢油漆渣熱解所需的熱量，同時燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔廨斔椭辆圃愀稍镅b置內(nèi)烘干酒糟。

下面以具體實驗數(shù)據(jù)闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³；而酒糟-油漆渣按布料方式1和布料方式2進行混合料熱解時熱解氣平均熱值達到了4903kcal/m³。

實施例2

采用圖6所示的布料方式，白酒糟和含鋅廢油漆渣在入爐前進行預(yù)混攪拌，隨后共同輸送管路輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)熱解，白酒糟和含鋅廢油漆渣在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)完全均勻混合。旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)控制熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度400℃、ⅱ區(qū)3溫度500℃，ⅲ區(qū)4溫度600℃，ⅳ區(qū)5溫度700℃，熱解總時間控制在80min。

后續(xù)步驟采用與上一實施例相同的方式處理，得到下面具體實驗數(shù)據(jù)，并闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³；而如圖6所示的布料方式熱解時熱解氣產(chǎn)量雖稍有降低，但熱解氣熱值達到了4503kcal/m³。

實施例3

一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，其包括：

1)酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)進行如圖4所示的方式布料，布料之后進行熱解，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度300℃、ⅱ區(qū)3溫度450℃，ⅲ區(qū)4溫度550℃，ⅳ區(qū)5溫度650℃，熱解總時間控制在60min。混合料在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)依次經(jīng)過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅不會以蒸汽的形式隨熱解產(chǎn)生油氣排出旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，而是殘留在熱解炭之中；

2)從旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解后產(chǎn)出的含鋅熱解炭輸送至氣化爐氣化，產(chǎn)生含鋅氣化煤氣混合物；

3)含鋅氣化煤氣混合物經(jīng)旋風(fēng)除塵器和布袋除塵器過濾回收，得到氣化煤氣氣體、金屬鋅和熱解灰固體。本實施例得到下面具體實驗數(shù)據(jù)闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³，而如圖4所示的布料方式進行熱解時熱解氣熱值達到了4870kcal/m³。

實施例4

一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，其包括：

1)酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)進行如圖5所示的方式布料，布料之后進行熱解，旋轉(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度450℃、ⅱ區(qū)3溫度500℃，ⅲ區(qū)4溫度650℃，ⅳ區(qū)5溫度700℃，熱解總時間控制在90min?；旌狭显谛D(zhuǎn)床熱解裝置內(nèi)依次經(jīng)過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅不會以蒸汽的形式隨熱解產(chǎn)生油氣排出旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，而是殘留在熱解炭之中；

2)從旋轉(zhuǎn)床熱解裝置熱解后產(chǎn)出的含鋅熱解炭輸送至氣化爐氣化，產(chǎn)生含鋅氣化煤氣混合物；

3)含鋅氣化煤氣混合物經(jīng)旋風(fēng)除塵器和布袋除塵器過濾回收，得到氣化煤氣氣體、金屬鋅和熱解灰固體。本實施例得到下面具體實驗數(shù)據(jù)闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³，而如圖5所示的布料方式進行熱解時熱解氣熱值達到了4910kcal/m³。

綜上所述，本發(fā)明提供的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，至少具有如下優(yōu)點：

1.有效解決了大量酒糟難以資源化處理的難題，同時也為含鋅廢油漆渣這種危廢的處理找到了新的出路。

2.在熱解反應(yīng)過程中采用酒糟與油漆渣協(xié)同熱解方式，不僅解決了酒糟和含鋅廢油漆渣難處理的問題，還解決了酒糟單獨熱解時熱解氣熱值低和含鋅廢油漆渣單獨熱解時熱解時間長的弊端；含鋅廢油漆渣中的鋅可以作為催化劑，不需要添加新的添加劑，既能實現(xiàn)危廢的有效處理，又簡單可行的獲得了金屬鋅單質(zhì)、熱解油和高純度的熱解氣，系統(tǒng)整體經(jīng)濟性顯著。

3.蓄熱式旋轉(zhuǎn)床熱解裝置絕氧中高溫?zé)峤猓啾扔诟邷責(zé)峤?，降低了系統(tǒng)的燃料消耗，同時避免了高溫對爐體的腐蝕程度，延長了爐子的使用壽命。

4.含鋅廢油漆渣和酒糟采用中高溫?zé)峤夥绞剑档土藲鈶B(tài)混合有機物的裂解程度，熱解氣中c2h4、c2h6、c3h6以及c3h8等大分子烴類含量增加，大幅的提高了熱解氣熱值。

如圖7所示本發(fā)明還提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，上述的方法可以通過本系統(tǒng)完成，其包括螺旋進料裝置12、旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13、氣化爐14和除塵裝置15，螺旋進料裝置12包括螺旋進料裝置出口121；旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13包括連接螺旋進料裝置出口121的物料入口131、熱解炭排出口132、熱解油氣出口133和熱源入口134；氣化爐14包括與熱解炭排出口132連通的熱解炭入口141和氣化煤氣混合物出口142；除塵裝置15包括與氣化煤氣混合物出口142連通的氣化煤氣混合物入口151、氣化煤氣氣體出口152、金屬鋅和熱解灰固體收集出口153，氣化煤氣氣體出口152連通旋轉(zhuǎn)床熱解裝置的熱源入口134。熱源入口134為安裝在旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13內(nèi)部的為熱解提供熱輻射的輻射管的煤氣入口，氣化煤氣在輻射管中燃燒。優(yōu)選地，上述系統(tǒng)還包括油氣分離裝置16，油氣分離裝置16包括與熱解油氣出口133連通的熱解油氣入口161、熱解油水收集出口162和熱解氣收集出口163。

另一實施例中，上述的系統(tǒng)還包括物料攪拌裝置11，以完成圖6所示布料方式，先將含鋅廢油漆渣和酒糟在物料攪拌裝置11中充分混合后，經(jīng)螺旋進料裝置12輸送至旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13內(nèi)部熱解。旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13內(nèi)，通過分區(qū)控溫方式使旋轉(zhuǎn)床熱解裝置13最高溫度達到700℃，因而金屬鋅不會以蒸汽的形式隨熱解產(chǎn)生油氣排出旋轉(zhuǎn)床熱解裝置，而是殘留在熱解炭之中，進入下游處理工序。

綜上所述，本發(fā)明提供的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，至少具有如下優(yōu)點：蓄熱式旋轉(zhuǎn)床熱解裝置分區(qū)控溫絕氧高溫?zé)峤猓到y(tǒng)熱效率高，本系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單，制造成本較低，節(jié)約能源。

以上僅為本發(fā)明的較佳實施例，并非用來限定本發(fā)明的實施范圍；如果不脫離本發(fā)明的精神和范圍，對本發(fā)明進行修改或者等同替換，均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明權(quán)利要求的保護范圍當(dāng)中。