本發(fā)明涉及一種重油輕質(zhì)化方法，特別是涉及一種采用加氫-催化組合工藝處理重油的方法。
背景技術(shù)：
目前，國內(nèi)外油品市場對汽煤柴等油品的需求特別是對車用汽油的需求仍將呈持續(xù)上升的趨勢，而對重燃料油等重質(zhì)油品的需求則呈下降趨勢。同時(shí)，在全球范圍內(nèi)原油性質(zhì)日趨變差，環(huán)保法規(guī)日趨嚴(yán)格，對油品質(zhì)量提出了日益嚴(yán)格的要求。因此，如何能以較經(jīng)濟(jì)合理的代價(jià)實(shí)現(xiàn)重油輕質(zhì)化和汽柴油產(chǎn)品質(zhì)量持續(xù)升級(jí)已成為國內(nèi)外煉油業(yè)界關(guān)注的焦點(diǎn)。
渣油加氫處理工藝的主要目的是通過加氫處理，使渣油原料中的硫、氮、金屬等雜質(zhì)含量大幅降低，稠環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)等非理想組分加氫轉(zhuǎn)化，提高氫碳比，降低殘?zhí)亢?，使其裂化性能得到明顯改善。固定床渣油加氫技術(shù)是一種重油深度加工技術(shù)，在裝有特定催化劑的固定床反應(yīng)器中，在高溫高壓的臨氫條件下，對常壓或減壓渣油進(jìn)行脫硫、脫氮、脫金屬等，以最大限度地獲取輕質(zhì)產(chǎn)品，是渣油輕質(zhì)化的重要手段之一。固定床渣油加氫技術(shù)以其液體產(chǎn)品收率高，產(chǎn)品質(zhì)量好，生產(chǎn)靈活性強(qiáng)，廢物、廢料少，環(huán)境友好，投資回報(bào)率高等優(yōu)點(diǎn)，得到越來越廣泛的應(yīng)用。
固定床渣油加氫處理過程反應(yīng)部分反應(yīng)器的設(shè)置一般由多個(gè)反應(yīng)器或床層串聯(lián)使用，根據(jù)原來油的性質(zhì)、反應(yīng)條件和目的產(chǎn)物要求優(yōu)化催化劑的劑型、按照不同的物理性質(zhì)、催化劑活性和各類催化劑比例進(jìn)行級(jí)配裝填。固定床渣油加氫技術(shù)盡管具有諸多優(yōu)點(diǎn)，但在生產(chǎn)過程中，卻容易出現(xiàn)反應(yīng)器壓力降增大的現(xiàn)象。工業(yè)運(yùn)轉(zhuǎn)表明，反應(yīng)器壓力降增大是制約裝置滿負(fù)荷生產(chǎn)和長周期運(yùn)轉(zhuǎn)的重要因素之一。尤其是多臺(tái)反應(yīng)器串聯(lián)，前置的反應(yīng)器由于承擔(dān)了70%以上的脫金屬反應(yīng)負(fù)荷，金屬硫化物沉積在催化劑床層，到了運(yùn)行中后期不可避免的出現(xiàn)壓降快速增長，而后面的反應(yīng)器由于脫金屬負(fù)荷明顯偏低，壓降增長較慢。這就出現(xiàn)了前部反應(yīng)器和后部反應(yīng)器負(fù)荷分配不均，影響了裝置的運(yùn)行周期和裝置的穩(wěn)定運(yùn)行。
CN103059928A公開了一種加氫處理裝置及其應(yīng)用和渣油加氫處理方法。該發(fā)明提供一種及其處理裝置，該裝置包括一次串聯(lián)的加氫保戶單元和主加氫處理單元。所述的加氫保護(hù)單元包括并聯(lián)的主加氫保護(hù)反應(yīng)器和備用加氫保護(hù)反應(yīng)器，并且主加氫保護(hù)反應(yīng)器體積大于備用保護(hù)反應(yīng)器。在加氫處理過程中，主加氫保護(hù)反應(yīng)器與備用加氫保護(hù)反應(yīng)器交替使用。該工藝方法將主加氫保護(hù)反應(yīng)器和備用加氫保護(hù)反應(yīng)器切換操作，能夠加工高鈣高金屬含量的渣油，缺點(diǎn)是閑置了一臺(tái)反應(yīng)器，增加投資降低了反應(yīng)器利用率，而且不能從跟不上解決前置反應(yīng)器壓降增長問題。
CN1393515A公開了一種渣油加氫處理的方法。該方法是在重渣油加氫反應(yīng)系統(tǒng)中的第一個(gè)反應(yīng)器增設(shè)一個(gè)或多個(gè)進(jìn)料口，同時(shí)改變原有的催化劑級(jí)配，當(dāng)一反催化劑床層壓降為裝置設(shè)計(jì)壓降的0.4～0.8倍時(shí)，依次改用下一進(jìn)料口，同時(shí)原有的進(jìn)料口可進(jìn)循環(huán)油或循環(huán)油與原來油的混合油，用該工藝能有效地防止床層壓降和延長裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期，而且可以增加裝置的處理能力，有助于改善物流分配。缺點(diǎn)是感應(yīng)器制造成本增加，使初始?jí)航翟龃螅鲀?nèi)體積利用率降低等。
CN103059931A公開了一種渣油加氫處理的方法。該方法是在加氫處理反應(yīng)條件下，渣油原料和氫氣一次通過串聯(lián)的多臺(tái)反應(yīng)器，當(dāng)裝置運(yùn)行700～4000小時(shí)后進(jìn)行分流操作，降低一反進(jìn)料量或保持一反進(jìn)料量不變，增加一反和最后一個(gè)反應(yīng)器中間的各反應(yīng)器的進(jìn)料量，增加的原料渣油在中間反應(yīng)器的入口注入。該方法通過改變各反進(jìn)料負(fù)荷來緩解壓降的增長，但不能從根本上改變前置反應(yīng)器壓降的增長趨勢，工業(yè)實(shí)際運(yùn)行來看，壓降一旦開始增長會(huì)很快達(dá)到設(shè)計(jì)上限，而且改變各反入口進(jìn)料不利于裝置的穩(wěn)定運(yùn)行。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供了一種處理劣質(zhì)油品的工藝方法。該方法工藝流程簡單，僅需要對現(xiàn)有裝置進(jìn)行簡單改進(jìn)，就可以大幅延長整個(gè)裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期，并可以使催化劑的利用效率實(shí)現(xiàn)最大化。
現(xiàn)有渣油加氫處理技術(shù)，所有反應(yīng)器采用串聯(lián)的工藝流程，因此需要在第一臺(tái)反應(yīng)器裝填大量的保護(hù)劑以沉積原料中的雜質(zhì)和垢物，這樣操作會(huì)導(dǎo)致第一臺(tái)保護(hù)反應(yīng)器內(nèi)裝填的催化劑系統(tǒng)由于活性較低，脫金屬負(fù)荷較低，某些情況下到了裝置運(yùn)行末期反應(yīng)器壓降仍然很低，使得整體催化劑的脫、容金屬化合物的能力降低。如果提高其催化劑活性又會(huì)造成壓降的快速增長，縮短運(yùn)行周期，而后續(xù)的催化劑性能還沒有完全發(fā)揮，保持第一臺(tái)保護(hù)反應(yīng)器催化劑適當(dāng)?shù)幕钚院茈y控制，而且在渣油加氫裝置整個(gè)運(yùn)行過程中存在很多因素如緊急開停工、原料性質(zhì)波動(dòng)、或者原料中Fe，Ca雜質(zhì)突然增高等，因此通常的做法仍然是保持一反保護(hù)反應(yīng)器催化劑較低的反應(yīng)的活性，其主要作用攔截和沉積原料中的雜質(zhì)和垢物，僅僅進(jìn)行較低的脫金屬反應(yīng)，通常是該反應(yīng)器反應(yīng)溫升較低，壓降在整個(gè)運(yùn)行周期維持在較低的水平，這樣就要求在后續(xù)的脫金屬反應(yīng)器裝填大量的脫金屬催化劑主要進(jìn)行脫金屬反應(yīng)以及為容納加氫脫除的金屬化合物和積碳提供足夠的空間，這樣不可避免的造成在該脫金屬反應(yīng)器沉積大量的金屬，脫金屬反應(yīng)負(fù)荷較大，通常是該反應(yīng)器反應(yīng)溫升最高，盡管運(yùn)行初期反應(yīng)器壓降較低，但是到了運(yùn)行至中期或者后期壓降該反應(yīng)器的壓降最先增長，且增長最快，成為制約運(yùn)行周期的主要因素。
本發(fā)明提供一種處理劣質(zhì)油品的工藝方法，包括加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)、加氫處理反應(yīng)區(qū)和催化裂化反應(yīng)區(qū)；所述工藝方法包括以下內(nèi)容：渣油原料、至少部分催化裂化柴油餾分和至少部分催化裂化重循環(huán)油與氫氣混合后依次經(jīng)過串聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)和加氫處理反應(yīng)區(qū)，加氫處理反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)行氣液分離，分離得到的氣相循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)和/或加氫處理反應(yīng)區(qū)，分離得到的液相直接進(jìn)入催化裂化反應(yīng)區(qū)進(jìn)行催化裂化反應(yīng)，催化裂化反應(yīng)流出物分離得到干氣、液化氣、催化裂化汽油餾分、催化裂化柴油餾分、催化裂化重循環(huán)油和催化裂化油漿；其中，催化裂化柴油的部分或全部循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)進(jìn)行加氫反應(yīng)，催化裂化重循環(huán)油的部分或全部循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)進(jìn)行加氫反應(yīng)，催化裂化油漿的部分或全部循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)進(jìn)行加氫反應(yīng)；所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)包括二臺(tái)以上并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器，當(dāng)所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中任一臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的壓降達(dá)到反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓降上限的50%～80%，優(yōu)選60%～70%時(shí)，將該加氫預(yù)處理反應(yīng)器從加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中切出，并將該加氫預(yù)處理反應(yīng)器命名為切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器I，并按照物料依次經(jīng)過加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)、切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器I、加氫處理反應(yīng)區(qū)的順序?qū)⒃撉谐龅募託漕A(yù)處理反應(yīng)器與加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)和加氫處理反應(yīng)區(qū)以串聯(lián)的方式連接起來，此時(shí)該切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器的進(jìn)料是除該切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器之外的加氫預(yù)處理反應(yīng)器的反應(yīng)流出物，當(dāng)下一臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的壓降達(dá)到反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓降上限的50%～80%，優(yōu)選60%～70%時(shí)，將該加氫預(yù)處理反應(yīng)器從加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中切出，并將該切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器命名為切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器II，并按照物料依次經(jīng)過加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)、切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器II、切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器I、加氫處理反應(yīng)區(qū)的順序?qū)⒃撉谐龅募託漕A(yù)處理反應(yīng)器II與加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)和切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器I以串聯(lián)的方式連接，此時(shí)切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器II的進(jìn)料是加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)除已切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器之外的其余加氫預(yù)處理反應(yīng)器的反應(yīng)流出物，按照上述方式，直至所有的加氫預(yù)處理反應(yīng)器全部都以串聯(lián)的方式連接。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中的所有加氫預(yù)處理反應(yīng)器不同時(shí)達(dá)到反應(yīng)器壓降設(shè)計(jì)上限的50%～80%，可以通過工藝條件設(shè)置和催化劑床層性質(zhì)的差異使得加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器不同時(shí)達(dá)到壓降設(shè)計(jì)上限的50%～80%。具體可以通過控制各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器內(nèi)不同的催化劑裝填高度，不同的進(jìn)料量，不同的進(jìn)料性質(zhì)，不同的操作條件，相同的裝填高度條件下可以采用不同的催化劑裝填密度等手段中的一種或幾種來實(shí)現(xiàn)各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器不同時(shí)達(dá)到壓降設(shè)計(jì)上限的50%～80%。
如上所述，當(dāng)所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器采用不同的催化劑裝填密度時(shí)，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器中，最大裝填密度為400kg/m3～600kg/m3，優(yōu)選為450 kg/m3～550kg/m3；最小裝填密度為300kg/m3～550kg/m3，優(yōu)選為350kg/m3～450kg/m3。裝填密度最接近的兩臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的催化劑裝填密度差值為30～200kg/m3，優(yōu)選為50～150kg/m3。當(dāng)其他條件一致時(shí)，首先將被切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器的催化劑裝填密度最大，最后被切出的加氫預(yù)處理反應(yīng)器的催化劑裝填密度最小。所述不同裝填密度可以通過不同類型的催化劑級(jí)配裝填實(shí)現(xiàn)，如可以通過加氫保護(hù)劑、加氫脫金屬催化劑、加氫脫硫催化劑以不同的比例實(shí)現(xiàn)各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器中的催化劑裝填密度不同。
如上所述，當(dāng)所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器采用不同的進(jìn)料量時(shí)，進(jìn)料量最接近的兩臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的進(jìn)料體積空速之比為1.1~3.0，優(yōu)選為1.1~1.5。
如上所述，當(dāng)所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器采用不同的進(jìn)料性質(zhì)時(shí)，進(jìn)料性質(zhì)最接近的兩臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的金屬含量差值為5~50μg/g，優(yōu)選為10~30μg/g。
如上所述，當(dāng)所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器采用不同的操作條件時(shí)，可以控制操作壓力和體積空速最接近的兩臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的操作條件中，操作溫度差值為2~30℃，優(yōu)選為5~20℃。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的催化裂化柴油餾分、催化裂化重循環(huán)油餾分、催化裂化油漿可以是本發(fā)明渣油加氫處理-催化裂化組合工藝方法中催化裂化反應(yīng)區(qū)得到的催化裂化柴油餾分、催化裂化重循環(huán)油餾分、催化裂化油漿，也可以包括其它催化裂化裝置得到的催化裂化柴油餾分、催化裂化重循環(huán)油餾分、催化裂化油漿。本發(fā)明劣質(zhì)油品處理工藝方法中催化裂化反應(yīng)區(qū)得到的催化裂化柴油餾分可以全部或部分進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的催化裂化柴油餾分一般至少占催化裂化反應(yīng)區(qū)得到的柴油餾分重量的30%以上，優(yōu)選50%以上。剩余部分的催化裂化柴油餾分可以循環(huán)回催化裂化反應(yīng)區(qū)或根據(jù)需要做為產(chǎn)品外排。催化裂化反應(yīng)區(qū)得到的催化裂化重循環(huán)油重量的至少40%以上進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，優(yōu)選80%以上進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，剩余的催化裂化重循環(huán)油循環(huán)回催化裂化反應(yīng)區(qū)。催化裂化反應(yīng)區(qū)得到的催化裂化油漿重量的至少30%以上進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，優(yōu)選50%以上進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，剩余的催化裂化油漿外排用于其它適宜用途，如用于生產(chǎn)瀝青等。根據(jù)加氫處理裝置中加氫反應(yīng)器的形式，確定催化裂化油漿是否需要脫除固體粉塵操作，一般來說加氫反應(yīng)器為固定床或移動(dòng)床時(shí)，需要脫除催化裂化油漿中的固體粉塵，如果加氫反應(yīng)器為沸騰床或懸浮床時(shí)，也可以不脫除催化裂化油漿中的固體粉塵。催化裂化裝置中各種餾分的分餾點(diǎn)可以根據(jù)需要具體確定。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的催化裂化柴油餾分可以進(jìn)入并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器中的一臺(tái)或幾臺(tái)，優(yōu)選按適宜的比例分別進(jìn)入不同的加氫預(yù)處理反應(yīng)器。循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的催化裂化重循環(huán)油餾分可以進(jìn)入并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器中的一臺(tái)或幾臺(tái)，優(yōu)選按適宜的比例分別進(jìn)入不同的加氫預(yù)處理反應(yīng)器。循環(huán)回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的催化裂化油漿可以進(jìn)入并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器中的一臺(tái)或幾臺(tái)，優(yōu)選按適宜的比例分別進(jìn)入不同的加氫預(yù)處理反應(yīng)器。
本發(fā)明劣質(zhì)油品處理工藝方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)包括二臺(tái)以上并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器，優(yōu)選包括3～6臺(tái)并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器，更優(yōu)選包括3臺(tái)或4臺(tái)并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器。所述的加氫處理反應(yīng)區(qū)包括1～5臺(tái)串聯(lián)設(shè)置的加氫處理反應(yīng)器，優(yōu)選包括1～2臺(tái)串聯(lián)設(shè)置的加氫處理反應(yīng)器。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的操作條件為：反應(yīng)溫度為370℃～420℃，優(yōu)選為380℃～400℃，反應(yīng)壓力為10MPa～25MPa，優(yōu)選為15MPa～20MPa；氫油體積比為300～1500，優(yōu)選為500～800；原料油液時(shí)體積空速為0.15h-1～2.00h-1，優(yōu)選為0.3h-1～1.00h-1。加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的平均反應(yīng)溫度明顯高于現(xiàn)有技術(shù)的渣油加氫脫金屬反應(yīng)器的反應(yīng)溫度，現(xiàn)有技術(shù)的渣油加氫脫金屬反應(yīng)溫度通常為350℃～390℃。本方法中前部設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)通過工藝流程的優(yōu)化，消除了壓降增長限制周期的不利因素，可以在高溫下操作，另外相對高的反應(yīng)溫度有利于所裝填的催化劑體系性能的發(fā)揮，有利于大分子的加氫轉(zhuǎn)化和雜質(zhì)的脫除。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，所述加氫處理反應(yīng)區(qū)的操作條件為反應(yīng)溫度為370℃～430℃，優(yōu)選為380℃～410℃，反應(yīng)壓力為10MPa～25MPa，優(yōu)選為15MPa～20MPa；氫油體積比為300～1500，優(yōu)選為400～800；原料油液時(shí)體積空速為0.15h-1～0.80h-1，優(yōu)選為0.2h-1～0.60h-1。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，催化裂化可以采用本領(lǐng)域常規(guī)技術(shù)。催化裂化裝置可以是一套或一套以上，每套催化裂化裝置至少應(yīng)包括一個(gè)反應(yīng)器和一個(gè)再生器，催化裂化裝置需設(shè)置分餾塔，可以每套催化裂化裝置分別設(shè)置分餾塔，也可以共用分餾塔。分餾塔將催化裂化反應(yīng)流出物分餾為干氣、液化氣、催化裂化汽油餾分、催化裂化柴油餾分、催化裂化循環(huán)油和催化裂化油漿等。催化裂化分餾塔可以按常規(guī)知識(shí)設(shè)計(jì)。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，所述催化裂化反應(yīng)區(qū)的操作條件為：反應(yīng)溫度為450～600℃，優(yōu)選為480～550℃；再生溫度為600～800℃，優(yōu)選為650～750℃，劑油重量比2～30，優(yōu)選為4～10；與催化劑接觸時(shí)間為0.1～15秒，優(yōu)選為0.5～5秒；壓力為0.1～0.5MPa。所采用的催化裂化催化劑包括通常用于催化裂化的催化劑，如硅鋁催化劑、硅鎂催化劑、酸處理的白土及X型、Y型、ZSM－5、M型、層柱等分子篩裂化催化劑，最好是分子篩裂化催化劑，這是因?yàn)榉肿雍Y裂化催化劑的活性高，生焦少，汽油產(chǎn)率高，轉(zhuǎn)化率高。所述的催化裂化裝置的反應(yīng)器可以是各種型式的催化裂化反應(yīng)器，最好是提升管反應(yīng)器或提升管加床層反應(yīng)器。工藝流程一般為：原料油從提升管反應(yīng)器底部注入，與來自再生器的高溫再生催化劑接觸，裂化反應(yīng)生成的油氣和沉積焦炭的催化劑混合物沿提升管反應(yīng)器向上移動(dòng)，完成整個(gè)原料油的催化裂化反應(yīng)。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法中，渣油加氫技術(shù)采用固定床渣油加氫處理技術(shù)，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)的各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器中可以裝填加氫保護(hù)劑、加氫脫金屬催化劑、加氫脫硫催化劑、加氫脫氮?dú)執(zhí)哭D(zhuǎn)化催化劑中的一種或幾種，所述加氫處理反應(yīng)區(qū)中可以裝填加氫脫硫催化劑和加氫脫氮?dú)執(zhí)哭D(zhuǎn)化催化劑中的一種或幾種，所述加氫保護(hù)劑、加氫脫金屬催化劑、加氫脫硫催化劑、加氫脫氮?dú)執(zhí)哭D(zhuǎn)化催化劑均為固定床渣油加氫處理過程所用的催化劑。上述催化劑一般都是以多孔耐熔無機(jī)氧化物如氧化鋁為載體，第VIB族和/或VIII族金屬如W、Mo、Co、Ni等的氧化物為活性組分，選擇性地加入其它各種助劑如P、Si、F、B等元素的催化劑，例如由中國石油化工股份有限公司催化劑分公司生產(chǎn)的FZC系列渣油加氫處理催化劑。
本發(fā)明劣質(zhì)油品處理工藝方法中，所述的原料渣油可以是常壓渣油也可以是減壓渣油，通常還含有直餾蠟油，減壓蠟油，二次加工蠟油和催化回?zé)捰椭械囊环N或幾種。所述的渣油原料性質(zhì)為：硫含量不大于4wt%，氮含量不大于0.7wt%，金屬含量(Ni+V) 不大于120μg/g，殘?zhí)恐挡淮笥?7wt%，瀝青質(zhì)含量不大于5wt%。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法有如下優(yōu)點(diǎn)：
1、本發(fā)明方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中包括并聯(lián)的多臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器，使得整個(gè)催化劑體系脫/容金屬能力得到大幅提升。
2、本發(fā)明方法通過對加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)中的各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行催化劑級(jí)配，使得反應(yīng)器的壓降增長至設(shè)定值時(shí)，通過工藝流程的改變，將其從加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)切出，更改優(yōu)化其進(jìn)料性質(zhì)，使其壓降不再快速增長，而是在可以控制范圍內(nèi)緩慢增長直至裝置停工，進(jìn)而使某個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器的壓降不會(huì)制約整個(gè)裝置的運(yùn)行周期。
3、本發(fā)明方法通過對加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)催化劑性能和工藝參數(shù)的優(yōu)化調(diào)整，與后續(xù)的高活性脫硫脫殘?zhí)看呋瘎┑呐浜?，使得在提高整體催化劑的脫/容金屬能力的同時(shí)脫硫脫殘?zhí)啃阅艿玫奖ＷC。
4、本發(fā)明方法通過將加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器從并聯(lián)到串聯(lián)切換操作方式的調(diào)整解決了反應(yīng)器壓降快速增長的難題，同時(shí)增加了裝置的操作靈活性和原料適應(yīng)能力；
5、本發(fā)明方法通過設(shè)置加氫預(yù)處理反應(yīng)器并聯(lián)形式大幅增加催化劑體系的容金屬量，使得體系的穩(wěn)定性增強(qiáng)，使得裝置壓降的增長能夠得到控制，延長裝置運(yùn)行周期。
6、本發(fā)明方法可以最大程度實(shí)現(xiàn)各類催化劑同步失活，從而提高裝置的運(yùn)行效率，提高經(jīng)濟(jì)效益。
7、本發(fā)明方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器中，按照物料流動(dòng)方向，加氫預(yù)處理反應(yīng)器內(nèi)依次裝填加氫保護(hù)劑和加氫脫金屬催化劑，還可以在加氫脫金屬催化劑下方選擇性裝填加氫脫硫催化劑。這樣的催化劑裝填方式，使得整個(gè)體系脫/容金屬能力得到大幅提升，同時(shí)通過催化劑級(jí)配的調(diào)整使得各個(gè)預(yù)處理反應(yīng)器的壓降增長在控制范圍內(nèi)。加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)并聯(lián)的各個(gè)加氫預(yù)處理反應(yīng)器裝填的催化劑體系以脫/容金屬功能為主，使得脫金屬性能提升的同時(shí)，強(qiáng)化對原料中大分子如膠質(zhì)瀝青質(zhì)的加氫轉(zhuǎn)化的能力，為后續(xù)深度脫硫和殘?zhí)康霓D(zhuǎn)化奠定基礎(chǔ)，使得加氫脫硫反應(yīng)區(qū)有利于進(jìn)一步深度反應(yīng)，因此與常規(guī)技術(shù)相比，盡管加氫脫金屬催化劑的比例有一定的提高，但是整體的脫硫活性和殘?zhí)康募託滢D(zhuǎn)化性能不但沒有降低反而是得到了提高。
8、本發(fā)明方法中，催化裂化柴油餾分可降低渣油原料的粘度，改善原料在反應(yīng)系統(tǒng)中的物流分布以及傳質(zhì)，減小擴(kuò)散在渣油加氫處理過程中的影響，改善鎳、釩等有害金屬在催化反應(yīng)系統(tǒng)中的沉積分布，延長催化劑的使用壽命；同時(shí)，粘度的降低使混合原料油的輸送和過濾更加容易。催化裂化柴油餾分和催化裂化重循環(huán)油餾分以及催化裂化油漿可在渣油加氫工藝過程中脫除雜質(zhì)，芳烴飽和，成為更好的催化裂化原料組成，進(jìn)一步提高了催化裂化高附加值產(chǎn)品收率。
9、本發(fā)明組合工藝中，加氫處理反應(yīng)區(qū)中不需設(shè)分餾系統(tǒng)，加氫處理生成油直接進(jìn)入催化裂化反應(yīng)器，不需設(shè)進(jìn)料泵，同時(shí)減少了大量換熱設(shè)備。使設(shè)備投資有了很大的降低。
附圖說明
圖1為本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法流程圖。
具體實(shí)施方式
下面結(jié)合附圖對本發(fā)明所提供的方法進(jìn)行進(jìn)一步的說明，但不因此而限制本發(fā)明。
如圖1所示，本發(fā)明處理劣質(zhì)油品的工藝方法包括以下內(nèi)容：渣油原料與氫氣混合后的物料G經(jīng)進(jìn)料管線1、進(jìn)料管線2和進(jìn)料管線3進(jìn)入串聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)和加氫處理反應(yīng)區(qū)，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)包括三臺(tái)并聯(lián)設(shè)置的加氫預(yù)處理反應(yīng)器，分別為加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的進(jìn)料口分別與進(jìn)料管線1、進(jìn)料管線2和進(jìn)料管線3連接，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的出口分三路，第一路經(jīng)管線6與加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的進(jìn)料口連接，第二路經(jīng)管線7與加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的進(jìn)料口連接，第三路經(jīng)管線10與加氫處理反應(yīng)器D連接；所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的出口分三路，第一路經(jīng)管線4與加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的進(jìn)料口連接，第二路經(jīng)管線5與加氫預(yù)處理反應(yīng)器C得進(jìn)料口連接，第三路經(jīng)管線11與加氫處理反應(yīng)器D連接；所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的出口分三路，第一路經(jīng)管線8與加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的進(jìn)料口連接，第二路經(jīng)管線9與加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的進(jìn)料口連接，第三路經(jīng)管線12與加氫處理反應(yīng)器D連接；所述管線1上設(shè)置有閥門101，所述管線2上設(shè)置有閥門102，所述管線3上設(shè)置有閥門103，所述管線4上設(shè)置有閥門104，所述管線5上設(shè)置有閥門105，所述管線6上設(shè)置有閥門106，所述管線7上設(shè)置有閥門107，所述管線8上設(shè)置有閥門108，所述管線9上設(shè)置有閥門109，所述管線10上設(shè)置有閥門1010，所述管線11上設(shè)置有閥門1011，所述管線12上設(shè)置有閥門1012，所述加氫處理反應(yīng)器得到的生成油13進(jìn)入分離器E分離后得到得到液化氣20和加氫生成油14，所述加氫生成油14進(jìn)入催化裂化反應(yīng)區(qū)F，與高溫再生催化裂化催化劑接觸并進(jìn)行催化裂化反應(yīng)，反應(yīng)后產(chǎn)物經(jīng)分餾得到氣體15、催化裂化汽油餾分16、催化裂化柴油餾分17、催化裂化循環(huán)油18和催化裂化油漿19，氣體15和催化裂化汽油餾分16排出裝置，催化裂化柴油餾分17和催化裂化重循環(huán)油餾分18返回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，與渣油原料混合進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)進(jìn)行反應(yīng)，催化裂化油漿19返回加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，與渣油原料混合進(jìn)入加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)進(jìn)行反應(yīng)。
本發(fā)明處理劣質(zhì)油品工藝方法中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C可以按照任意順序失活，一共包括如下6種過程
1、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線1的閥門101、管線11的閥門1011和管線12的閥門1012，打開管線8上的閥門108和管線4上的閥門104，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線2的閥門102、管線8的閥門108，打開管線9上的閥門109，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
2、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線1的閥門101、管線11的閥門1011和管線12的閥門1012，打開管線8上的閥門108和管線4上的閥門104，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線3的閥門103、管線4的閥門104，打開管線5上的閥門105，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
3、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線2的閥門102、管線10的閥門1010和管線12的閥門1012，打開管線9上的閥門109和管線6上的閥門106，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線3的閥門103、管線6的閥門106，打開管線7上的閥門107，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
4、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線2的閥門102、管線10的閥門1010和管線12的閥門1012，打開管線9上的閥門109和管線6上的閥門106，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線1的閥門101、管線9的閥門109，打開管線8上的閥門108，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
5、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線3的閥門103、管線10的閥門1010和管線11的閥門1011，打開管線7上的閥門107和管線5上的閥門105，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線2的閥門102、管線7的閥門107，打開管線6上的閥門106，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
6、按照加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的順序失活
（1）開工時(shí)，管線1、管線2、管線3、管線10、管線11、管線12上的閥門101、閥門102、閥門103、閥門1010、閥門1011、閥門1012打開，管線4、管線5、管線6、管線7、管線8、管線9上的閥門104、閥門105、閥門106、閥門107、閥門108、閥門109關(guān)閉；
（2）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線3的閥門103、管線10的閥門1010和管線11的閥門1011，打開管線7上的閥門107和管線5上的閥門105，此時(shí)完成一次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（3）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，關(guān)閉進(jìn)料管線1的閥門101、管線5的閥門105，打開管線4上的閥門104，此時(shí)完成第2次由并聯(lián)到串聯(lián)的切換操作；
（4）當(dāng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的壓降達(dá)到臨界值時(shí)，整個(gè)反應(yīng)系統(tǒng)需要停工處理。
下面結(jié)合具體的實(shí)施例來說明本發(fā)明的效果，本發(fā)明所述實(shí)施例和比較例中所用原料包括三種，分別為原料A，原料B，原料C，具體性質(zhì)見表1，所述實(shí)施例1～4中催化劑的裝填方式見表3，所述比較例1～4中催化劑的裝填方式見表4，所述實(shí)施例1～4的反應(yīng)條件見表5，所述比較例1～4的反應(yīng)條件見表6，所述實(shí)施例1～4和比較例1～4的反應(yīng)結(jié)果見表7。所述比較例1-4中采用常規(guī)的串聯(lián)工藝，其他分別與實(shí)施例1～4對應(yīng)相同。本發(fā)明實(shí)施例中所述的加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C為樣式，大小相同的反應(yīng)器，所述比較例中的反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C為樣式，大小相同的反應(yīng)器。
實(shí)施例1
實(shí)施例1所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C渣油進(jìn)料都采用原料A性質(zhì)見表1，將催化裂化裝置的50%的催化裂化柴油和全部的催化裂化重循環(huán)油以及全部的催化裂化油漿循環(huán)至加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，性質(zhì)見表2。其中催化裂化重循環(huán)油全部分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的催化裂化柴油比例為15%，催化裂化油漿比例為70%；分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的催化裂化柴油比例為35%，催化裂化油漿比例為30%。所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的催化劑總裝量、進(jìn)料性質(zhì)和進(jìn)料量完全相同，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫處理反應(yīng)器D的催化劑按照表3中的方式裝填，所述渣油加氫操作條件見表5，具體渣油加氫反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
實(shí)施例2
實(shí)施例2中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C中都采用渣油原料B，將催化裂化裝置的30%的催化裂化柴油和全部的催化裂化重循環(huán)油以及全部的催化裂化油漿循環(huán)至加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，其中催化裂化重循環(huán)油全部分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器A。分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的催化裂化柴油比例為15%，催化裂化油漿比例為50%。分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的催化裂化柴油比例為15%，催化裂化油漿比例為50%。各反進(jìn)料空速不同，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A液時(shí)體積空速為0.20h-1，加氫預(yù)處理反應(yīng)器B液時(shí)體積空速為0.32h-1，加氫預(yù)處理反應(yīng)器C液時(shí)體積空速為0.44h-1。加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C中采用相同的催化劑裝填方式，催化劑裝填方式見表3，所述渣油加氫操作條件見表5，具體渣油加氫反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
實(shí)施例3
實(shí)施例3中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A中采用原料A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B中采用原料B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C中采用原料C，所用渣油原料性質(zhì)見表1，將催化裂化裝置的50%的催化裂化柴油和全部的催化裂化重循環(huán)油以及全部的催化裂化油漿循環(huán)至加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，其中催化裂化重循環(huán)油全部分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器A，分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的催化裂化柴油比例為25%，催化裂化油漿比例為50%，分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的催化裂化柴油比例為25%，催化裂化油漿比例為50%。所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的進(jìn)料量相同，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C中采用相同的催化劑裝填方式，催化劑裝填方式見表3，所述渣油加氫操作條件見表5，具體渣油加氫反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
實(shí)施例4
實(shí)施例4中，所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C中采用原料C作為進(jìn)料，將催化裂化裝置的30%的催化裂化柴油、全部的催化裂化重循環(huán)油以及全部的催化裂化油漿循環(huán)至加氫預(yù)處理反應(yīng)區(qū)，其中催化裂化重循環(huán)油全部分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器B的催化裂化柴油比例為10%，催化裂化油漿比例為50%、分配給加氫預(yù)處理反應(yīng)器C的催化裂化柴油比例為20%，催化裂化油漿比例為50%。三臺(tái)加氫預(yù)處理反應(yīng)器進(jìn)料量完全相同。所述加氫預(yù)處理反應(yīng)器A平均反應(yīng)溫度為365℃、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B平均反應(yīng)溫度為375℃、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C平均反應(yīng)溫度為385℃、加氫處理反應(yīng)器D的平均反應(yīng)溫度為383℃，催化劑裝填方式見表3，所述渣油加氫操作條件見表5，具體渣油加氫反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
比較例1
比較例１中也采用４個(gè)反應(yīng)器，分別為反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C、反應(yīng)器D，反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用依次串聯(lián)的形式連接。比較例1中所用原料A性質(zhì)見表1，反應(yīng)器A的進(jìn)料量和進(jìn)料性質(zhì)與實(shí)施例1的總進(jìn)料量和進(jìn)料性質(zhì)完全相同。所述反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D的催化劑總裝量與實(shí)施例對應(yīng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫脫硫反應(yīng)器D相同，但是各個(gè)種類催化劑的裝填量有所不同，按照表4中的方式裝填。催化裂化裝置得到的催化裂化柴油直接出裝置，催化裂化重循環(huán)油在催化裂化裝置內(nèi)部循環(huán)裂解。所述渣油加氫操作條件見表6，具體反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
比較例2
比較例2中也采用４個(gè)反應(yīng)器，分別為反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C、反應(yīng)器D，反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用依次串聯(lián)的形式連接。比較例2中采用原料B，性質(zhì)見表1，反應(yīng)器A入口與實(shí)施例2總的進(jìn)料量和進(jìn)料性質(zhì)完全相同。所述反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D的催化劑總裝量與實(shí)施例2對應(yīng)的加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫脫硫反應(yīng)器D相同，但是各個(gè)種類催化劑的裝填量有所不同，按照表4中的方式裝填，所述渣油加氫操作條件見表6，具體反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。催化裂化裝置得到的催化裂化柴油直接出裝置，催化裂化重循環(huán)油在催化裂化裝置內(nèi)部循環(huán)裂解。
比較例3
比較例3中也采用４個(gè)反應(yīng)器，分別為反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C、反應(yīng)器D，反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用依次串聯(lián)的形式連接。比較例3采用原料A，原料B，原料C等比例混合原料，對比例中反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用串聯(lián)的形式，反應(yīng)器A入口與實(shí)施例3總的進(jìn)料量和混合進(jìn)料性質(zhì)相同。所述反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D的催化劑總裝量與實(shí)施例對應(yīng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫脫硫反應(yīng)器D相同，但是各個(gè)種類催化劑的裝填量有所不同，按照表4中的方式裝填，所述渣油加氫操作條件見表6，具體反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。催化裂化裝置得到的催化裂化柴油直接出裝置，催化裂化重循環(huán)油在催化裂化裝置內(nèi)部循環(huán)裂解。
比較例4
比較例4中也采用４個(gè)反應(yīng)器，分別為反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C、反應(yīng)器D，反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用依次串聯(lián)的形式連接。比較例4采用原料C，性質(zhì)見表1，對比例中反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D采用串聯(lián)的形式，反應(yīng)器A入口與實(shí)施例4總的進(jìn)料量和進(jìn)料性質(zhì)相同。所述反應(yīng)器A、反應(yīng)器B、反應(yīng)器C和反應(yīng)器D的催化劑總裝量與實(shí)施例對應(yīng)加氫預(yù)處理反應(yīng)器A、加氫預(yù)處理反應(yīng)器B、加氫預(yù)處理反應(yīng)器C、加氫脫硫反應(yīng)器D相同，但是各個(gè)種類催化劑的裝填量有所不同，按照表4中的方式裝填，所述渣油加氫操作條件見表6，具體反應(yīng)結(jié)果見表7。催化裂化操作條件見表8，具體催化裂化催化劑性質(zhì)見表9，催化裂化產(chǎn)品分布產(chǎn)品性質(zhì)見表10。
催化裂化裝置得到的催化裂化柴油直接出裝置，催化裂化重循環(huán)油在催化裂化裝置內(nèi)部循環(huán)裂解。
表1 渣油原料性質(zhì)
表2 催化裂化柴油、重循環(huán)油和油漿性質(zhì)
表3 實(shí)施例1～4中催化劑裝填方式
表4 對比例1～4中催化劑裝填方式
表5 實(shí)施例1～4的渣油加氫反應(yīng)條件
表6 對比例1～4的渣油加氫反應(yīng)條件
表7 穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)周期和渣油加氫生成油性質(zhì)
表8 催化裂化工藝條件
表9 催化裂化催化劑物化性質(zhì)
表10 催化裂化產(chǎn)品分布結(jié)果及催化裂化汽油性質(zhì)