用于全原油提質(zhì)的集成式沸騰床工藝的制作方法
【專利摘要】提供一種用于在集成式沸騰床和加氫處理器中提質(zhì)全原油進料的系統(tǒng)和工藝，其中所述全原油被閃蒸為經(jīng)閃蒸的直餾物餾分和常壓渣油餾分。所述常壓渣油餾分在沸騰床反應(yīng)器區(qū)域中加氫加工，而所述經(jīng)閃蒸的直餾物餾分和從所述沸騰床反應(yīng)區(qū)域產(chǎn)生的產(chǎn)品餾分在固定床反應(yīng)區(qū)域中加氫處理?？蓪碜约託涮幚砥鞯酿s出物與來自所述沸騰床反應(yīng)區(qū)域的未轉(zhuǎn)化的渣油餾分混合以生成提質(zhì)的合成原油。
【專利說明】用于全原油提質(zhì)的集成式沸騰床工藝 相關(guān)申請的奪叉引用
[0001] 本申請要求于2012年5月4日提交的美國臨時專利申請第61/642, 784號的權(quán)益， 其公開內(nèi)容通過引用并入本文。

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0002] 本發(fā)明涉及一種工藝，用以使全原油的品質(zhì)提質(zhì)。

【背景技術(shù)】
[0003] 原油常規(guī)地通過蒸餾、隨后各種裂解、溶劑處理以及加氫轉(zhuǎn)化工藝來加工，以生產(chǎn) 所需的一系列燃料、潤滑油產(chǎn)品、化學(xué)品、化學(xué)原料及類似物。常規(guī)精煉工藝的實例包括常 壓蒸餾中蒸餾原油以回收瓦斯油、石腦油、氣態(tài)產(chǎn)品以及常壓渣油。在燃料沸點從原油蒸餾 回收的物流通常直接用作燃料。一般而言，所述常壓渣油在減壓蒸餾單元中被進一步分餾， 以生成減壓瓦斯油和減壓渣油。減壓瓦斯油通常在流體催化裂解單元中或通過加氫裂解來 裂解以提供更有價值的輕質(zhì)運輸燃料產(chǎn)品。該減壓渣油可以進一步處理，以轉(zhuǎn)化成更有價 值的產(chǎn)品。例如，減壓渣油提質(zhì)工藝可包括渣油加氫處理、渣油流體催化裂解、焦化和溶劑 脫瀝青中的一種或更多種。
[0004] 通常有三種常見的反應(yīng)器類型用于該精煉工業(yè)中：固定床、沸騰床和移動床。使 用特定類型反應(yīng)器的決定基于許多標準，其包括但不限于原料的類型、期望的轉(zhuǎn)化百分率、 靈活性、運行長度和產(chǎn)品品質(zhì)。在精煉廠中，用于催化劑的更換或更新的停工期須盡量短。 另外，所述工藝的經(jīng)濟狀況通常將取決于系統(tǒng)處理含有變化量的污染物的進料物流的通用 性，所述污染物諸如硫、氮、金屬和/或有機金屬化合物，諸如減壓瓦斯油、脫瀝青油和渣油 中存在的那些。
[0005] 在固定床反應(yīng)器中，對于固定的參照系來說，催化劑顆粒是固定且不運動的。固定 床技術(shù)在處理含有相對高質(zhì)量的雜原子、金屬和瀝青質(zhì)的特別重質(zhì)的物料時具有相當大的 問題，因為這些污染物導(dǎo)致催化劑的快速失活以及反應(yīng)器的堵塞。在常規(guī)的固定床反應(yīng)器 中，定期替換加氫加工催化劑以保持所需的催化劑活性和生產(chǎn)量水平。串聯(lián)的多個固定床 反應(yīng)器可用于獲得重質(zhì)原料（其在300-400°C范圍內(nèi)的分餾點以上沸騰）相對高的轉(zhuǎn)化率， 但這樣的設(shè)計需要高的建設(shè)投資，且對某些原料來說，商業(yè)上并不現(xiàn)實，例如每3-4個月更 換催化劑。
[0006] 在加工相對重質(zhì)原料期間并且隨著對例如減壓渣油的轉(zhuǎn)化率要求提高，開發(fā)了所 述沸騰床反應(yīng)器以克服通常與固定床反應(yīng)器相關(guān)的阻塞問題。一般而言，沸騰床反應(yīng)器包 括通過含有催化劑的垂直方向圓柱狀容器的液體或液漿、固體和氣體的同時流動的物流。 所述催化劑以運動狀態(tài)放置于液體中，并具有大于靜止時物質(zhì)的體積的通過液體介質(zhì)分散 的總體積。在沸騰床反應(yīng)器中，所述催化劑在膨脹床中，由此對抗與固定床反應(yīng)器相關(guān)的 阻塞問題。在沸騰床中所述催化劑的流體化性質(zhì)還允許所述床的小部分上的在線催化劑更 換。這產(chǎn)生不隨時間變化的高凈值床活性。Johanson在美國專利2, 987, 465和3, 197, 288 中描述了早期沸騰床工藝和系統(tǒng)，其二者通過引用并入本文。
[0007] 移動床反應(yīng)器結(jié)合了固定床運行的某些優(yōu)點和沸騰床技術(shù)相對簡單的催化劑更 換。一般來說運行條件比通常在固定床反應(yīng)器中使用的運行條件更劇烈，即，其壓力可超過 200Kg/cm 2,其溫度可在從400°C _430°C的范圍內(nèi)。在更換催化劑期間，催化劑運動比所述 進料的線性速度慢。催化劑的添加和排出是例如經(jīng)由在所述反應(yīng)器頂部和底部的閘門系統(tǒng) 來進行。所述移動床反應(yīng)器的優(yōu)點在于所述移動床的頂層由新催化劑組成，且沉積在所述 床頂部的污染物隨所述催化劑向下運動并在催化劑排出期間在底部排放。因此對金屬和其 他污染物的耐受度與固定床反應(yīng)器相比更高。通過此能力，所述移動床反應(yīng)器對非常重質(zhì) 進料的加氫加工具有優(yōu)勢，特別是在數(shù)個反應(yīng)器被串聯(lián)結(jié)合時。
[0008] 開發(fā)沸騰床技術(shù)的公司包括：Chevron Lummus Global、Axens、Headwaters、 Institut Francais du Petrole (IFP)Energies Nouvelles、Hydrocarbon Research Institute (HRI)、City Services、Texaco、Hydrocarbon Technologies Inc) 〇 所述沸騰床 技術(shù)的商業(yè)名稱包括：H-〇il、T-Star和LC-Fining0
[0009] 在加氫處理重質(zhì)油餾分或全原油時形成的一個主要的技術(shù)挑戰(zhàn)是小濃度的污染 物（諸如例如有機鎳和釩化合物以及多核芳香化合物）的作用。這些有機金屬化合物及其 他污染物已被證明降低加氫處理催化劑的活性或使用期限。這種金屬污染物和多核芳烴的 存在導(dǎo)致精煉加工單元降低的工藝性能、增加的建設(shè)成本和/或增加的運行成本。所述原 油的渣油餾分中的金屬沉積于所述加氫加工催化劑上，并導(dǎo)致催化劑失活。所述多核芳烴 化合物是焦炭前體且在高溫下形成焦炭，這也引起催化劑失活。
[0010] 常規(guī)的方法受限于其對全原油進料加工的效率。例如，為了催化劑裝載和更換，混 合床反應(yīng)器需要停工。這降低了運轉(zhuǎn)率且由此增加了所述加氫加工單元的加工成本。
[0011] 因此期望提供改進的系統(tǒng)和工藝，用于全原油的有效處理以使提質(zhì)品質(zhì)。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0012] 提供用于提質(zhì)全原油原料的集成式系統(tǒng)和工藝，以降低含有金屬、硫和氮的不期 望的雜原子化合物的含量。所述工藝包括加熱原油原料；閃蒸所加熱的原料以生成經(jīng)閃蒸 的直餾物餾分以及常壓渣油餾分；在沸騰床反應(yīng)區(qū)域中，在第一催化劑系統(tǒng)（例如，沸騰床 反應(yīng)器催化劑）存在的情況下加氫加工所述常壓渣油餾分，生成沸騰床反應(yīng)器流出物；將 所述沸騰床反應(yīng)器流出物分離為仍含有氫氣的經(jīng)加氫加工的產(chǎn)品、再循環(huán)油餾分和未轉(zhuǎn)化 的渣油餾分；在加氫處理區(qū)域，在第二催化劑系統(tǒng)（例如加氫處理催化劑）存在的情況下， 加氫處理由經(jīng)加氫加工的產(chǎn)品和經(jīng)閃蒸的直餾物餾分組成的物流，以生成經(jīng)加氫處理的流 出物；分離所述經(jīng)加氫處理的流出物以生成輕質(zhì)氣體餾分和經(jīng)加氫處理的餾出物餾分；純 化所述輕質(zhì)氣體餾分并使所純化的輕質(zhì)氣體餾分再循環(huán)至所述沸騰床反應(yīng)區(qū)域，作為用于 加氫加工的氫氣來源；以及任選地將所述再循環(huán)油物流再循環(huán)至所述沸騰床反應(yīng)區(qū)域。
[0013] 在本文的工藝中，產(chǎn)品可單獨地或作為混合物回收。例如，在某些實施方案中，可 將所有或部分所述經(jīng)加氫處理的餾出物餾分和所有或部分所述未轉(zhuǎn)化的渣油餾分混合以 生成合成原油產(chǎn)品。在某些實施方案中，所有或部分所述經(jīng)加氫處理的餾出物餾分可單獨 地回收，且所有或部分未轉(zhuǎn)化的渣油餾分可單獨地回收。
[0014] 以下詳細討論本發(fā)明所述工藝的其他方面、實施方案和優(yōu)點。另外，應(yīng)理解的是， 前述信息和以下詳細描述都僅是多個方面和實施方案的說明性實例，旨在提供用于理解要 求保護的特征和實施方案的性質(zhì)和特點的概述或構(gòu)架。包含有附圖用以提供多個方面和實 施方案的說明和進一步理解。該圖，連同說明書的余下部分，用于解釋所描述和要求保護的 方面和實施方案的原理和運行。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0015] 前述概述以及以下詳細說明將在結(jié)合附圖來閱讀時得到最佳理解，其中：
[0016] 圖1為用于全原油處理的沸騰床反應(yīng)器和固定床反應(yīng)器的集成式工藝的示意圖。

【具體實施方式】
[0017] 本文的工藝采用沸騰床反應(yīng)區(qū)域和固定床反應(yīng)區(qū)域的組合將全原油原料脫硫化 和加氫加工，以形成低硫、低芳烴的燃料。所述全原油被加熱并分離成經(jīng)閃蒸的直餾物餾分 和常壓渣油餾分。在所述沸騰床反應(yīng)器中加氫加工所述常壓渣油餾分，同時在串聯(lián)的固定 床反應(yīng)器中將經(jīng)加氫加工的產(chǎn)品與所述經(jīng)閃蒸的直餾物餾分混合并加氫處理。在某些實施 方案中，所述固定床反應(yīng)器僅從所述沸騰床反應(yīng)器流出物中接收氫氣。
[0018] 在脫硫化之前原油進料可被脫鹽且去除揮發(fā)材料。使原油進料的主要部分原油進 料在脫硫化反應(yīng)區(qū)域內(nèi)經(jīng)受脫硫化。在所述脫硫化期間預(yù)計發(fā)生大量反應(yīng)。在脫硫化工藝 期間，所述原油進料的含金屬組分至少部分脫硫化，且在脫硫化工藝期間，氮和氧連同硫被 一起除去。
[0019] 當經(jīng)脫硫化的原油產(chǎn)品優(yōu)選地在多級分餾區(qū)域（其具有常壓和減壓蒸餾柱）中被 分餾時，在本工藝中所期望的燃料產(chǎn)品的收率增加。來自多級蒸餾的產(chǎn)品包括石腦油餾分、 輕質(zhì)瓦斯油餾分、減壓瓦斯油餾分和渣油餾分。在36°C -180°c的范圍內(nèi)沸騰的石腦油餾分 可在重組工藝中提質(zhì)，以生成汽油共混組分。通常具有低于約370°C沸點的輕質(zhì)瓦斯油餾 分，可直接用作燃料或被進一步加氫轉(zhuǎn)化以改善燃料特性。在本工藝中，加氫裂解減壓瓦斯 油餾分以增加燃料收率并進一步改善燃料特性?？刹捎脝渭壔蚨嗉壖託淞呀夥磻?yīng)器。經(jīng)加 氫裂解的產(chǎn)品包括可在經(jīng)加氫裂解的產(chǎn)品的蒸餾期間回收的至少一種低硫燃料產(chǎn)品。
[0020] 因此，提供一種工藝，用于在原油脫硫化單元中加氫脫硫化原油進料，分離經(jīng)脫硫 化的原油并分離出石腦油餾分、輕質(zhì)瓦斯油餾分、減壓瓦斯油餾分和渣油餾分，加氫裂解所 述減壓瓦斯油以形成至少一種低硫燃料產(chǎn)品；并加氫處理所述輕質(zhì)瓦斯油餾分。在某些實 施方案中，這整個集成式工藝可在不需要罐儲中間體產(chǎn)品（諸如經(jīng)脫硫化的原油、輕質(zhì)瓦 斯有餾分和減壓瓦斯油餾分）的情況下進行。由于不需要罐儲中間體產(chǎn)品的，這些工藝可 在不需要常規(guī)冷卻中間體產(chǎn)品的情況下進行，因而降低了所述工藝的運行成本。有利于降 低建設(shè)和運行成本的本工藝的另一個特性涉及加氫轉(zhuǎn)化步驟，其包括原油脫硫，其中使用 單個氫氣供應(yīng)回路來進行加氫裂解和加氫處理。
[0021] 因此，描述了一種集成式精煉系統(tǒng)和工藝，用于以高選擇性以及所需產(chǎn)品的高收 率將全原油或全原油的主要部分加工成全系列的產(chǎn)品。所述集成式工藝利用串聯(lián)的反應(yīng)區(qū) 域（各含有不同組成和特性的催化劑），以連續(xù)地逐步轉(zhuǎn)化更輕質(zhì)和更純凈的燃料產(chǎn)品。
[0022] 所述集成式工藝還提供用于通過單個氫氣分離和加壓單元分離、純化以及向各個 轉(zhuǎn)化反應(yīng)區(qū)域提供氫氣的方法。
[0023] 所述集成式工藝使得在從原油進料制備燃料時能更有效地利用反應(yīng)、產(chǎn)品分離、 氫氣分離和再循環(huán)以及能源使用的單元的組合。在所述工藝的實踐中，可使用相對少量的 反應(yīng)容器和產(chǎn)品回收容器，以及使用最低數(shù)量用于處理清理和中間產(chǎn)品的輔助容器來有效 地制備各種各樣的燃料油產(chǎn)品。作為另外的益處，與本領(lǐng)域工藝相比可在雇傭較少數(shù)量的 操作者的同時進行所述工藝。
[0024] 本工藝基于以下的組合：適合于廣泛沸程的進料的原油的脫硫化，隨后蒸餾以形 成若干餾出物物流，并在集成式的加氫裂解/加氫處理工藝中批量提質(zhì)以形成各種各樣的 基于有用燃料和潤滑油的儲存產(chǎn)品。本工藝向?qū)⒃羞M料分離成多種餾出物和渣油餾分 (其中的每一個在相似但單獨的提質(zhì)工藝中獨立加工）的常規(guī)精煉實踐提供一種有效且較 低成本的替代方案。
[0025] 現(xiàn)參照圖1中所圖示的實施方案，全原油進料物流1在煉爐19中加熱，并將已加 熱的物流2輸送至閃蒸容器30以生成經(jīng)閃蒸的直餾物餾分3和常壓渣油餾分4。常壓渣 油餾分4連同氫氣（其可為如本文所述的再循環(huán)氫氣22以及任選的補充氫氣6) -起，在 沸騰床反應(yīng)器催化劑存在的情況下，例如經(jīng)由沸騰泵21運輸至沸騰床反應(yīng)區(qū)域10,在此其 經(jīng)加氫加工以形成沸騰床反應(yīng)器流出物物流8。沸騰床反應(yīng)區(qū)域10可含有單個沸騰床反 應(yīng)器或串聯(lián)運行的多個沸騰床反應(yīng)器。另外，雖然沸騰泵21被顯示為與通向沸騰床反應(yīng)區(qū) 域10的進料口 4相連，但應(yīng)當理解的是適合的沸騰泵可與再循環(huán)物流相聯(lián)系。另外，沸騰 床反應(yīng)器區(qū)域10可包括沸騰反應(yīng)器，其中液體使用再循環(huán)降液管在內(nèi)部再循環(huán)以具有外 部再循環(huán)的構(gòu)造再循環(huán)。
[0026] 沸騰床反應(yīng)器流出物8通常例如經(jīng)由熱交換器23冷卻，且該被冷卻的沸騰床反應(yīng) 器流出物物流9在分離單元20內(nèi)被分離為含有氫氣和在石腦油和瓦斯油沸程內(nèi)沸騰的材 料的經(jīng)加氫加工的產(chǎn)品流11、未轉(zhuǎn)化的渣油物流12以及任選的再循環(huán)油物流18。
[0027] 在固定床加氫加工反應(yīng)區(qū)域40內(nèi)，在加氫處理催化劑的存在下使經(jīng)加氫加工的 產(chǎn)品物流11以及經(jīng)閃蒸的直餾物餾分3混合并加氫處理，以生成經(jīng)加氫處理的流出物14。 固定床加氫處理反應(yīng)區(qū)域40可含有單個固定床反應(yīng)器或串聯(lián)運行的多個固定床反應(yīng)器。 在分離區(qū)域50,經(jīng)加氫處理的流出物物流14被分離為輕質(zhì)氣體物流15和經(jīng)加氫處理的餾 出物物流16。輕質(zhì)氣體物流15在例如區(qū)域60內(nèi)被純化，且再循環(huán)氫氣22被運輸至沸騰床 反應(yīng)器。
[0028] 再循環(huán)油物流18被任選地再循環(huán)至沸騰床反應(yīng)器10,以進一步加工：例如通過使 再循環(huán)油物流18與來自閃蒸容器30的常壓渣油餾分混合以形成混合物流5,其經(jīng)由沸騰泵 21運輸。
[0029] 在某些實施方案中，可將所有或部分經(jīng)加氫處理的餾出物物流16和所有或部分 未轉(zhuǎn)化的渣油物流12混合以生成合成原油產(chǎn)品。在某些實施方案中，可單獨回收所有或部 分經(jīng)加氫處理的餾出物物流16,可單獨回收所有或部分未轉(zhuǎn)化的渣油物流12。
[0030] 本工藝利用沸騰床反應(yīng)器的某些特征提高原油的加氫加工。原油被閃蒸為兩種餾 分：沸騰床反應(yīng)器內(nèi)的常壓渣油以及固定床反應(yīng)器內(nèi)的餾出物，且各餾分單獨脫硫化。來源 于使用兩種不同反應(yīng)器類型的集成式系統(tǒng)和工藝一個益處為反應(yīng)器體積的整體減小。這為 精煉器提供了在不同流量下運行或減少反應(yīng)器尺寸的靈活度和自由度。
[0031] 另外，在本工藝的設(shè)置中，補充氫氣僅在沸騰床反應(yīng)器中使用。來自沸騰床反應(yīng)器 的加氫加工產(chǎn)品物流11包括含有氫氣的排出氣體，所述氫氣充當固定床反應(yīng)器區(qū)域40內(nèi) 的反應(yīng)物氫氣。
[0032] 本工藝使用沸騰床反應(yīng)器區(qū)域10用于全原油提質(zhì)，并在固定床反應(yīng)區(qū)域40中使 用串聯(lián)氫氣分壓用以使餾出物提質(zhì)。從全原油分離餾出物使下游精煉運行中餾出物的裂解 減到最小，并得到較高的餾出物收率。污染物諸如金屬和瀝青質(zhì)在沸騰床反應(yīng)器中除去和 /或轉(zhuǎn)化，所述沸騰床反應(yīng)器在線例如每天或以特定流量間隔添加且/或排出催化劑。
[0033] 用于提質(zhì)全原油的雙反應(yīng)器的集成還允許生產(chǎn)提質(zhì)合成原油。由于原料例如瀝青 質(zhì)和金屬內(nèi)含物的重質(zhì)并多雜質(zhì)的性質(zhì)，沸騰床反應(yīng)器被用于加工在300-400°C范圍內(nèi)的 分餾點以上（例如在370°C或以上）沸騰的烴類，且在300-400°C范圍內(nèi)的分餾點以下（例 如在370°C或以下）沸騰的餾出物在固定床反應(yīng)器中用來源于沸騰床反應(yīng)器排出氣體物流 的氫氣源處理。沸騰床反應(yīng)器為催化劑更換系統(tǒng)且因此在沸騰床反應(yīng)器中金屬被從全原油 中除去。另外，渣油被裂解且經(jīng)裂解的產(chǎn)品同樣在固定床反應(yīng)器中被加氫處理。在本文所 描述的一個實例中，由于澄油轉(zhuǎn)化，Arab輕質(zhì)全原油的API重力從33. 2°增加至41.5°。 另外，Arab輕質(zhì)全原油的硫含量從I. 973W%減少至0. 3W%，縮減約85%。
[0034] 用于沸騰床反應(yīng)器的運行條件包括約IOObar和約200bar之間的總壓力；約 350°C和約500°C之間的運行溫度；約0. ItT1和約2. Oh η之間的液時空速；約700標準升每 升進料和約2, 500標準升每升進料之間的氫氣-進料比；以及約0. lKg/m3進料和約5Kg/m3 進料之間的催化劑更換率。
[0035] 在沸騰床反應(yīng)器中使用的催化劑可為能夠促進進料相對重質(zhì)部分中的污染物所 需的去除和/或轉(zhuǎn)化的催化劑。適合的沸騰床反應(yīng)器催化劑通常含有2-25wt%的總活 性金屬，某些實施方案中5-20wt%的活性金屬；具有0. 3〇-1.5〇CC/gm的總孔體積；具有 100-400m2/g的總表面積；和/或具有至少50埃的平均孔直徑。適合的活性金屬包括選自 由元素周期表VIB、VIIB或VIIIB族組成的組的那些。例如，適合的金屬包括鈷、鎳、鎢和鉬 中的一種或更多種。支持材料可選自由氧化鋁、硅鋁、二氧化硅和沸石組成的組。
[0036] 用于固定床反應(yīng)器的運行條件包括約IOObar和約200bar之間的總壓力；約 350°C和約450°C之間的運行溫度；約0. ItT1和約2. Oh ―1之間的液時空速；以及約700標準 升每升進料和約2, 500標準升每升進料之間的氫氣-進料比。
[0037] 在固定床反應(yīng)器中使用的催化劑可為能夠促進進料相對輕質(zhì)部分所需的加氫處 理的催化劑。適合的固定床反應(yīng)器催化劑通常含有2-25wt%的總活性金屬，某些實施方案 中5-20wt%的活性金屬；具有0. 30-1. 50cc/gm的總孔體積；具有100-400m2/g的總表面積； 和/或具有至少50埃的平均孔直徑。適合的活性金屬包括選自由元素周期表VIB、VIIB或 VIIIB族組成的組的那些。例如，適合的金屬包括鈷、鎳、鎢和鉬中的一種或更多種。支持材 料可選自由氧化鋁、硅鋁、二氧化硅和沸石組成的組。 實施例
[0038] 在常壓閃蒸單元中加熱并閃蒸IOOOkg的Arab輕質(zhì)原油樣品，得到直餾物餾分和 常壓渣油餾分。表1給出所述全原油及其餾分的性質(zhì)。 表1輕質(zhì)原油及其餾分的性質(zhì)

【權(quán)利要求】
1. 一種用于提質(zhì)原油進料的方法，w減少含有金屬、硫和氮的不期望的雜原子化合物 的含量，所述方法包括： a. 加熱所述原油進料并閃蒸所加熱的原油進料，W產(chǎn)生經(jīng)閃蒸的直饋物饋分W及常壓 渣油饋分； b. 在沸騰床反應(yīng)區(qū)域中，在氨氣和沸騰床反應(yīng)器催化劑存在的情況下，加氨加工所述 常壓渣油饋分，W產(chǎn)生沸騰床反應(yīng)器流出物物流，其中按需引入補充氨氣； C.將所述沸騰床反應(yīng)器流出物物流分離成含有氨氣的經(jīng)加氨加工的產(chǎn)品物流、再循環(huán) 油物流和未轉(zhuǎn)化的渣油物流； d. 在固定床加氨加工區(qū)域，在加氨處理器中存在加氨處理催化劑的情況下，加氨處理 含有氨氣的經(jīng)加氨加工的產(chǎn)品物流和經(jīng)閃蒸的直饋物饋分的混合物流，W生成經(jīng)加氨處理 的流出物；其中來自所述經(jīng)加氨加工的產(chǎn)品物流的氨氣形成加氨處理反應(yīng)所必需的氨氣的 至少一部分； e. 分離所述經(jīng)加氨處理的流出物，W產(chǎn)生輕質(zhì)氣體物流和經(jīng)加氨處理的饋出物物流； W及 f. 純化所述輕質(zhì)氣體物流并使所純化的輕質(zhì)氣體物流再循環(huán)至所述沸騰床反應(yīng)器，作 為加氨加工的氨氣源。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，還包括：將所述經(jīng)加氨處理的饋出物物流與所述未轉(zhuǎn) 化的渣油物流混合，W生成合成的原油產(chǎn)品。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，還包括：將所述再循環(huán)油物流再循環(huán)至所述沸騰床反 應(yīng)區(qū)域。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，其中包含于所述經(jīng)加氨加工的產(chǎn)品物流中的氨氣為在 所述固定床加氨加工區(qū)域中用于加氨處理的唯一氨氣源。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，其中所述經(jīng)閃蒸的直饋物含有在300°C -400°C范圍內(nèi) 的分饋點W下沸騰的石腦油和瓦斯油饋分。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，其中所述沸騰床反應(yīng)區(qū)域包含單個或串聯(lián)運行的多個 沸騰床反應(yīng)器。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的工藝，其中所述沸騰床反應(yīng)器的運行條件包括 在約10化ar和約20化ar之間的總壓力； 在約350°C和約500°C之間的運行溫度； 在約0.比-1和約2.化-1之間的液時空速； 在約700標準升每升進料和約2, 500標準升每升進料之間的氨氣-進料比；W及 在約0. lKg/m3進料和約5Kg/m3進料之間的催化劑更換率。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的工藝，其中所述固定床加氨加工區(qū)域包含單個或串聯(lián)運作的 多個固定床反應(yīng)器。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的工藝，其中所述固定床反應(yīng)器的運行條件包括 在約10化ar和約20化ar之間的總壓力； 在約350°C和約450°C之間的運行溫度； 在約0.比-哺約2. Oh -1之間的液時空速擬及 在約700標準升每升進料和約2, 500標準升每升進料之間的氨氣-進料比。
【文檔編號】C10G47/00GK104471035SQ201380035474
【公開日】2015年3月25日 申請日期:2013年5月3日 優(yōu)先權(quán)日:2012年5月4日
【發(fā)明者】O·R·寇修格魯, A·P·蘭克 申請人:沙特阿拉伯石油公司