一種延遲焦化方法
【專利摘要】一種延遲焦化方法，該方法包括：將經(jīng)過(guò)加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料注入焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)，將反應(yīng)產(chǎn)生的油氣進(jìn)行旋風(fēng)分離，并將分離出的凈化油氣進(jìn)行分餾，得到焦化餾分油，在反應(yīng)過(guò)程中，在焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內(nèi)的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的8-45%；在旋風(fēng)分離過(guò)程中，采用所述焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質(zhì)相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風(fēng)分離過(guò)程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)。根據(jù)本發(fā)明的所述延遲焦化方法可以使液體收率提高、焦化蠟油的質(zhì)量得到改善、單塔穩(wěn)定操作周期延長(zhǎng)。
【專利說(shuō)明】一種延遲焦化方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種延遲焦化方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 近年來(lái)，由于原油逐漸呈劣質(zhì)化、重質(zhì)化趨勢(shì)，而延遲焦化由于原料適應(yīng)性強(qiáng)、經(jīng) 濟(jì)效益明顯等優(yōu)點(diǎn)，業(yè)內(nèi)已成為當(dāng)今煉油廠中加工重油的主要工藝之一。延遲焦化是一種 深度熱裂化的熱加工工藝，能夠?qū)⒅赜娃D(zhuǎn)化為干氣、液化氣、焦化汽油、焦化柴油、焦化蠟油 和焦炭等產(chǎn)品。通常把焦化汽油、焦化柴油與焦化蠟油的收率之和作為延遲焦化的液體收 率，液體收率是焦化工藝最重要的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。目前工業(yè)中應(yīng)用最普遍的延遲焦化流程 包括常規(guī)流程與可靈活調(diào)節(jié)循環(huán)比操作流程。常規(guī)延遲焦化的工藝過(guò)程是：新鮮原料經(jīng)加 熱爐對(duì)流段預(yù)熱后進(jìn)入分餾塔，在分餾塔下部與焦炭塔來(lái)的高溫焦化油氣換熱，分餾塔底 油抽出后進(jìn)入加熱爐輻射段，加熱至焦化溫度進(jìn)入焦炭塔進(jìn)行生焦反應(yīng)，生成的焦炭留在 焦炭塔中，生成的高溫油氣從焦炭塔頂進(jìn)入分餾塔分離出焦化富氣、焦化汽油、焦化柴油和 焦化蠟油。為了實(shí)現(xiàn)焦化裝置循環(huán)比的靈活調(diào)節(jié)，在可靈活調(diào)節(jié)循環(huán)比流程中焦化原料單 獨(dú)或與焦化循環(huán)油混合后進(jìn)入焦化加熱爐，加熱至焦化溫度后進(jìn)入焦炭塔進(jìn)行生焦反應(yīng)， 生成的焦炭留在焦炭塔中，生成的高溫油氣進(jìn)入焦化分餾塔，焦化分餾塔底部抽出焦化循 環(huán)油，焦化循環(huán)油經(jīng)換熱冷卻后，一部分作為回流返焦化分餾塔下部，一部分與焦化原料混 合或/和一部分作為產(chǎn)品出裝置。在這兩種流程中，焦化反應(yīng)主要發(fā)生在焦炭塔中，由于焦 炭塔上部氣相區(qū)的溫度仍然較高，生成的部分油氣經(jīng)過(guò)氣相區(qū)時(shí)會(huì)發(fā)生二次反應(yīng)，降低了 液體收率。
[0003] CN101638585A公開了一種涉及上進(jìn)料的延遲焦化方法，原料從焦炭塔上部注入， 在反應(yīng)2-16h并放置一段時(shí)間或經(jīng)汽提后，從塔上部吹入惰性氣體將焦炭從塔底壓出。該 方法的主要目的是改進(jìn)除焦方法，同時(shí)縮短焦炭塔的生焦周期，而并未涉及如何改善產(chǎn)品 分布。
[0004] CN100387686C公開了一種提高延遲焦化液體收率的方法，該方法涉及通過(guò)在延遲 焦化過(guò)程中加入一種由烷基硝酸酯、脂肪醇、二甲基聚硅氧烷和余量溶劑組成的助劑來(lái)提 高延遲焦化工藝的液體收率，減少焦炭產(chǎn)率。由于使用助劑會(huì)額外增加成本，并且助劑的部 分組成會(huì)隨焦化液體餾分進(jìn)入加氫、催化等下游工藝，這些助劑會(huì)對(duì)催化劑產(chǎn)生影響。
[0005] CN102220165A公開了一種上下同時(shí)進(jìn)料的延遲焦化方法，新鮮原料分為兩股，一 部分從焦炭塔的頂部或側(cè)面進(jìn)入焦炭塔，另一部分從焦炭塔的底部進(jìn)入焦炭塔，該方法中 在焦炭塔上部進(jìn)料口通過(guò)分配器使原料變?yōu)橐旱危ㄟ^(guò)增加原料油及產(chǎn)品的蒸發(fā)面來(lái)促進(jìn) 氣化來(lái)減少二次反應(yīng)的發(fā)生，從而增加液收。由于焦炭塔正常生產(chǎn)時(shí)氣速較高，而部分滴狀 原料易在未充分反應(yīng)時(shí)就被直接攜帶到大油氣管線，長(zhǎng)期運(yùn)行造成結(jié)焦從而增加焦炭塔頂 壓力，對(duì)提高液收不利。另一方面分配器使用一段時(shí)間后會(huì)有少量焦炭在分配器表面生成， 從而影響分配器的效果，如果發(fā)生堵塞還會(huì)帶來(lái)一定的操作風(fēng)險(xiǎn)；另外由于分配器伸入塔 內(nèi)，會(huì)使水力除焦的操作變得復(fù)雜。
[0006] CN102220166A公開了一種焦炭塔上進(jìn)料的延遲焦化方法，新鮮原料經(jīng)加熱爐輻射 段加熱后從焦炭塔的頂部或側(cè)面進(jìn)入焦炭塔，在原料進(jìn)口處通過(guò)分配器使原料呈液滴狀， 同時(shí)向焦炭塔底吹入一定量的氣相介質(zhì)，與CN102220165A的分析類似，部分滴狀原料易造 成大油氣管線結(jié)焦，對(duì)提高液收不利；焦炭在分配器表面生成后會(huì)影響分配器的效果，如果 發(fā)生堵塞還會(huì)帶來(lái)一定的操作風(fēng)險(xiǎn)；另外由于分配器從筒體伸入塔內(nèi)，會(huì)對(duì)水力除焦的操 作造成影響。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0007] 本發(fā)明的目的是提供一種新的延遲焦化方法，以進(jìn)一步提高延遲焦化過(guò)程的液體 收率，并改善焦化蠟油的質(zhì)量。
[0008] 本發(fā)明提供了一種延遲焦化方法，該方法包括：將經(jīng)過(guò)加熱爐輻射段加熱的延遲 焦化原料注入焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)，將反應(yīng)產(chǎn)生的油氣進(jìn)行旋風(fēng)分離，并將分離出的凈化油 氣進(jìn)行分餾，得到焦化餾分油，其中，在所述反應(yīng)過(guò)程中，在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注 入冷卻油和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內(nèi)的 注入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的8-45% ;在旋風(fēng)分離過(guò)程中，采用所述 焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質(zhì)相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風(fēng)分離過(guò) 程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)。
[0009] 在本發(fā)明的所述延遲焦化方法中，在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油和/ 或冷卻水，并適當(dāng)控制伸入焦炭塔內(nèi)的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度，一方面可以 利用冷卻油和/或冷卻水的顯熱、潛熱性質(zhì)降低焦炭塔上部溫度，另一方面冷卻油和/或冷 卻水在到達(dá)生焦區(qū)前就基本氣化，不影響生焦區(qū)，從而有利于減少焦炭塔內(nèi)二次反應(yīng)的發(fā) 生，使液體收率提高，單塔穩(wěn)定操作周期延長(zhǎng)。
[0010] 而且，在本發(fā)明中，冷卻油和/或冷卻水是通過(guò)管線以水柱的形式注入的，使得冷 卻油和/或冷卻水不會(huì)以微小液滴的形式直接攜帶到大油氣管線中。
[0011] 另外，在本發(fā)明中，通過(guò)將在焦炭塔反應(yīng)產(chǎn)生的油氣進(jìn)行旋風(fēng)分離，將反應(yīng)產(chǎn)生的 油氣中的焦粉和部分重組分分離，可以改善分餾過(guò)程中產(chǎn)生的焦化蠟油的質(zhì)量。
[0012] 本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的【具體實(shí)施方式】部分予以詳細(xì)說(shuō)明。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0013] 附圖是用來(lái)提供對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說(shuō)明書的一部分，與下面的具 體實(shí)施方式一起用于解釋本發(fā)明，但并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的限制。在附圖中：
[0014] 圖1是用于實(shí)施本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法的延遲焦化設(shè)備的示意圖；
[0015] 圖2是現(xiàn)有技術(shù)的延遲焦化工藝采用的延遲焦化設(shè)備的一種實(shí)施方式的示意圖；
[0016] 圖3是現(xiàn)有技術(shù)的延遲焦化工藝采用的延遲焦化設(shè)備的另一種實(shí)施方式的示意 圖。

【具體實(shí)施方式】
[0017] 以下結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描 述的【具體實(shí)施方式】?jī)H用于說(shuō)明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。
[0018] 根據(jù)本發(fā)明的所述延遲焦化方法包括：將經(jīng)過(guò)加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料 注入焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)，將反應(yīng)產(chǎn)生的油氣進(jìn)行旋風(fēng)分離，并將分離出的凈化油氣進(jìn)行分 餾，得到焦化餾分油，其中，在所述反應(yīng)過(guò)程中，在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油 和/或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內(nèi)的注入冷卻 油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的8-45% ;在旋風(fēng)分離過(guò)程中，采用所述焦化餾分 油和/或與所述焦化餾分油性質(zhì)相似的外加餾分油作為洗滌油，并將旋風(fēng)分離過(guò)程中分離 出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔中進(jìn)行反應(yīng)。
[0019] 優(yōu)選地，注入冷卻油和/或冷卻水的管線優(yōu)選垂直伸入焦炭塔中。
[0020] 焦炭塔頂可以采用常規(guī)的封頭，例如可以為球形封頭或橢圓形封頭。當(dāng)焦炭塔頂 使用球形封頭時(shí)，伸入焦炭塔內(nèi)的注入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度優(yōu)選為焦炭塔直徑 的15-45%，更優(yōu)選為20-35%。當(dāng)焦炭塔頂使用橢圓形封頭時(shí)，注入冷卻油和/或冷卻水的 管線長(zhǎng)度優(yōu)選為焦炭塔直徑的8-22%，更優(yōu)選為12-20%。
[0021] 在本發(fā)明中，為了保證通過(guò)管線注入的急冷油和/或冷卻水不會(huì)直接攜帶到大油 氣管線中，并且不會(huì)下降到焦炭塔內(nèi)的泡沫層與氣相的界面，注入急冷油和/或冷卻水的 管線的開口直徑優(yōu)選為10-50毫米，進(jìn)一步優(yōu)選為20-30毫米。
[0022] 在本發(fā)明中，為了進(jìn)一步提高液體收率，優(yōu)選在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入 冷卻油和冷卻水。在這種情況下，冷卻油和冷卻水可以分別通過(guò)管線注入，也可以通過(guò)同一 根管線以混合物的形式注入，優(yōu)選二者分別通過(guò)管線注入。
[0023] 當(dāng)在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油和冷卻水時(shí)，所述冷卻油與所述冷卻 水的注入量的重量比可以為0. 01-1 :1，優(yōu)選為0. 1-0. 3 :1。
[0024] 所述冷卻油和所述冷卻水的總用量與所述延遲焦化原料的用量的重量比可以為 0. 01-0. 2 :1，優(yōu)選為0. 05-0. 1 :1。對(duì)于所述冷卻油和所述冷卻水的總用量，如果只注入所 述冷卻油而不注入所述冷卻水，則所述總用量單指所述冷卻油的注入量；如果只注入所述 冷卻水而不注入所述冷卻油，則所述總用量單指所述冷卻水的注入量；如果同時(shí)注入所述 冷卻油和所述冷卻水，則所述總用量是指二者的注入量之和。
[0025] 在本發(fā)明中，所述冷卻油可以為本領(lǐng)域常規(guī)使用的各種冷卻油。在優(yōu)選情況下，所 述冷卻油為餾程為l〇〇-450°C的石油餾分，進(jìn)一步優(yōu)選為餾程為250-380°C的石油餾分。
[0026] 在本發(fā)明中，所述冷卻水可以為新鮮水、軟化水、除鹽水、除氧水和凝結(jié)水中的至 少一種，優(yōu)選為除鹽水。
[0027] 在本發(fā)明中，所述延遲焦化原料在注入所述焦炭塔之前可以被加熱至490_515°C， 優(yōu)選490_505°C。所述延遲焦化原料可以為本領(lǐng)域常規(guī)使用的各種延遲焦化原料，例如可以 為減壓渣油、常壓渣油、減粘裂化渣油、重脫浙青油、催化裂化油漿、稠油、拔頭原油、頁(yè)巖油 和煤液化油中的至少一種。所述稠油是指浙青質(zhì)和膠質(zhì)含量較高且粘度較大的原油。
[0028] 在本發(fā)明中，焦炭塔內(nèi)進(jìn)行反應(yīng)的條件沒(méi)有特別的限定，可以根據(jù)常規(guī)的焦化工 藝條件適當(dāng)?shù)卮_定。優(yōu)選情況下，所述延遲焦化的條件包括：加熱爐出口溫度490_515°C， 焦炭塔壓力為〇? 1-0. 35MPa。在本發(fā)明中，壓力是指絕對(duì)壓力。
[0029] 在本發(fā)明中，所述焦炭塔沒(méi)有特別的限定，可以為本領(lǐng)域常規(guī)使用的各種焦炭塔。
[0030] 在本發(fā)明中，旋風(fēng)分離過(guò)程中使用的洗滌油可以是焦化餾分油，也可以是與所述 焦化餾分油性質(zhì)相似的外加餾分油，或者二者的混合物。所述焦化餾分油是指本發(fā)明的方 法中的分餾過(guò)程中產(chǎn)生的餾分油，將所述焦化餾分油作為洗滌油是系統(tǒng)內(nèi)部產(chǎn)物的循環(huán)利 用。所述外加餾分油是指額外加入的餾分油，是相對(duì)于本發(fā)明的方法系統(tǒng)的內(nèi)部產(chǎn)物而言 的，所述外加餾分油不是本發(fā)明的方法系統(tǒng)的內(nèi)部產(chǎn)物，而是從外部引入的餾分油。優(yōu)選情 況下，旋風(fēng)分離過(guò)程中使用的洗滌油選自所述焦化餾分油中的焦化汽油、焦化柴油、焦化中 段油、焦化蠟油、焦化重蠟油以及與它們性質(zhì)相似的外加餾分油中的至少一種。進(jìn)一步優(yōu)選 地，旋風(fēng)分離過(guò)程中使用的洗滌油為所述焦化餾分油中的焦化重蠟油。在本發(fā)明中，焦化蠟 油是指餾程在350-450°C左右的餾分油；焦化重蠟油是指初餾點(diǎn)高于430°C的重質(zhì)蠟油。
[0031] 在旋風(fēng)分離過(guò)程中，所述洗滌油與所述延遲焦化原料的用量的重量比可以為 0? 01-0. 15 :1，優(yōu)選為 0? 03-0. 1 :1。
[0032] 在本發(fā)明中，所述旋風(fēng)分離過(guò)程通常可以在旋風(fēng)分離器中實(shí)施。所述旋風(fēng)分離的 操作條件沒(méi)有特別的限定，可以在各種常規(guī)的旋風(fēng)分離條件下實(shí)施，例如，所述旋風(fēng)分離的 操作條件可以包括：停留時(shí)間為10秒至2分鐘，溫度為410-440°C。所述停留時(shí)間是指待 分離的油氣（即來(lái)自焦炭塔的焦化產(chǎn)生的油氣）在旋風(fēng)分離器中的停留時(shí)間。
[0033] 在將旋風(fēng)分離過(guò)程中分離出的底油（也即旋風(fēng)分離器底油）作為部分延遲焦化原 料返回到焦炭塔中的情況下，旋風(fēng)分離過(guò)程中分離出的底油可以占所述延遲焦化原料總量 的1-20重量％，優(yōu)選為1-10重量％。
[0034] 在一種實(shí)施方式中，本發(fā)明的所述延遲焦化方法在如圖1所示的延遲焦化設(shè)備中 實(shí)施，具體地，所述延遲焦化設(shè)備包括：加熱爐、分餾塔6、旋風(fēng)分離器5和焦炭塔4,新鮮焦 化原料油選擇性地與焦化蠟油、焦化重蠟油換熱后（圖1中未標(biāo)出），通過(guò)管線1進(jìn)入加熱爐 對(duì)流段2,經(jīng)對(duì)流段2加熱后分成上下兩股進(jìn)料（即上進(jìn)料和下進(jìn)料）進(jìn)入焦化分餾塔6的 下部，來(lái)自旋風(fēng)分離器5的高溫油氣11在原料油上進(jìn)料的下方進(jìn)入分餾塔，經(jīng)分餾塔分離 成焦化富氣14、焦化汽油15、焦化柴油16和焦化蠟油17,至少部分焦化重蠟油20抽出并在 原料油上進(jìn)料入口上方回流到分餾塔下部，與高溫油氣11換熱，高溫油氣11與原料油上進(jìn) 料和所述至少部分焦化重蠟油換熱后形成的液相物料在分餾塔底部與原料油混合形成分 餾塔底油7,分餾塔底油7抽出后送往加熱爐輻射段3,經(jīng)加熱爐輻射段3加熱至目標(biāo)溫度 后得到待焦化的原料油，接著將該待焦化的原料油通過(guò)管線8注入焦炭塔4進(jìn)行生焦反應(yīng)； 焦炭塔4的頂部設(shè)置有冷卻油供給管線18和/或冷卻水供給管線19,在反應(yīng)的過(guò)程中通過(guò) 冷卻油供給管線18和/或冷卻水供給管線19注入冷卻油和/或冷卻水；生成的焦炭留在 焦炭塔內(nèi)，產(chǎn)生的高溫油氣9從焦炭塔頂進(jìn)入旋風(fēng)分離器5,與旋風(fēng)分離器頂進(jìn)入的洗滌油 逆流接觸，洗滌油優(yōu)選為來(lái)自分餾塔6的焦化重蠟油20,旋風(fēng)分離器溫度通過(guò)洗滌油的加 入量進(jìn)行調(diào)節(jié)；高溫油氣9中的焦粉與部分重組分在旋風(fēng)分離器中被分離出來(lái)，得到凈化 后的高溫油氣11。凈化后的高溫油氣11注入分餾塔6中進(jìn)行分餾，同時(shí)旋風(fēng)分離過(guò)程中分 離出的旋風(fēng)分離器底油與分餾塔底油7混合進(jìn)入加熱爐輻射段3,經(jīng)加熱后返回到焦炭塔4 繼續(xù)反應(yīng)。在上述實(shí)施方式中，循環(huán)比(在進(jìn)加熱爐輻射段物流中非新鮮原料油部分與新鮮 原料油部分的質(zhì)量比）可以為〇. 05-0. 8:1，優(yōu)選為0. 1-0. 4:1。
[0035] 以下通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明。
[0036] 實(shí)施例1
[0037] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0038] 本實(shí)施例采用圖1所示的流程。新鮮原料減壓渣油(相關(guān)參數(shù)如表1所示)先經(jīng)加 熱爐對(duì)流段2預(yù)熱至360°C后分成上下兩股進(jìn)料進(jìn)入分餾塔6下部，在分餾塔下部來(lái)自旋風(fēng) 分離器5的高溫油氣11與原料油上進(jìn)料、焦化重蠟油20換熱后形成的液相物流在分餾塔 底部與原料油下進(jìn)料混合形成分餾塔底油7,分餾塔底油7抽出與旋風(fēng)分離器底油混合后 送往加熱爐輻射段3,循環(huán)比為0. 1 :1 (在進(jìn)加熱爐輻射段物流中非新鮮原料油部分與新鮮 原料油部分的重量比）；經(jīng)加熱爐輻射段3加熱到496°C后進(jìn)入塔頂為球形封頭的焦炭塔4 并在0. 2MPa下進(jìn)行反應(yīng)；同時(shí)，塔頂通過(guò)管線18注入作為冷卻油的焦化中段油（源自分餾 塔6,餾程為250?380°C )和通過(guò)管線19注入作為冷卻水的除鹽水(溫度為30°C )，管線18 和管線19伸入到焦炭塔內(nèi)2米，管線18與管線19的開口直徑為20mm，管線18和管線19 伸入焦炭塔內(nèi)的長(zhǎng)度各自為焦炭塔直徑的30%，冷卻油與除鹽水的重量比為0. 1 :1，冷卻油 和除鹽水的注入總量與減壓渣油的注入量的重量比為0. 05 :1 ;生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)， 生成的高溫油氣輸送到旋風(fēng)分離器5中進(jìn)行旋風(fēng)分離，抽出的焦化重蠟油與新鮮原料減壓 渣油換熱后作為洗滌油(溫度為250°C )注入旋風(fēng)分離器頂，洗滌油與新鮮原料減壓渣油的 重量比為0. 03:1，旋風(fēng)分離的條件包括：時(shí)間為0. 5分鐘，溫度為420°C;將旋風(fēng)分離器頂?shù)?凈化高溫油氣11注入分餾塔6中進(jìn)行分離，得到焦化富氣14、焦化汽油15、焦化柴油16和 焦化錯(cuò)油17,產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化錯(cuò)油的相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0039] 對(duì)比例1
[0040] 采用與實(shí)施例1相同的減壓渣油原料。流程簡(jiǎn)圖如圖2所示，該流程與實(shí)施例1 的區(qū)別主要是不向所述焦炭塔4中注入冷卻油和冷卻水，具體流程為：原料油1經(jīng)加熱爐對(duì) 流段2預(yù)熱后分成上下兩股進(jìn)料進(jìn)入分餾塔6下部，在分餾塔6下部來(lái)自焦炭塔4的高溫 油氣9與原料油上進(jìn)料、焦化重蠟油20換熱后形成的液相物流在分餾塔底部與原料油下進(jìn) 料混合，形成分餾塔底油7 ;分餾塔底油7抽出后送往加熱爐輻射段3,在分餾塔底油中循環(huán) 油與新鮮減壓渣油原料的質(zhì)量比為〇. 4:1，經(jīng)加熱爐輻射段3加熱到498°C后經(jīng)管線8進(jìn)入 焦炭塔4進(jìn)行反應(yīng)，焦化產(chǎn)生的高溫油氣9進(jìn)入分餾塔6分離，得到焦化富氣14、焦化汽油 15、焦化柴油16與焦化蠟油17。產(chǎn)品分布列于表2,焦化蠟油性質(zhì)列于表3。
[0041] 對(duì)比例2
[0042] 根據(jù)對(duì)比例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，在分餾塔底油7中循環(huán)油與新鮮 減壓渣油原料的重量比為0. 1:1。結(jié)果，產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關(guān)參數(shù) 如表3所示。
[0043] 對(duì)比例3
[0044] 采用與實(shí)施例1相同的減壓渣油原料。流程簡(jiǎn)圖如圖3所示，原料油1換熱后（圖 中未表示出換熱）與部分分餾塔底油混合后進(jìn)入緩沖罐2,緩沖罐底油依次通過(guò)加熱爐對(duì) 流段3、輻射段4,升溫到498°C后進(jìn)入焦炭塔5進(jìn)行反應(yīng)，焦炭塔頂?shù)挠蜌?進(jìn)入分餾塔7 底部進(jìn)行分離，分離得到焦化富氣8、焦化汽油9、焦化柴油10與焦化蠟油11。將分餾塔底 油抽出，一部分分餾塔底油作為循環(huán)油與新鮮原料1混合送往緩沖罐，其余分成兩股返回 分餾塔下部作為塔底的洗滌油。在緩沖罐中循環(huán)油與新鮮減壓渣油原料的重量比為〇. 1:1。 產(chǎn)品分布列于表2,焦化錯(cuò)油性質(zhì)列于表3。
[0045] 對(duì)比例4
[0046] 根據(jù)對(duì)比例3的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，在分餾塔底油7中循環(huán)油與新鮮 減壓渣油原料的重量比為〇. 4:1。結(jié)果，產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關(guān)參數(shù) 如表3所示。
[0047] 對(duì)比例5
[0048] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內(nèi)長(zhǎng) 度各自為焦炭塔直徑的5%，產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0049] 對(duì)比例6
[0050] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內(nèi)長(zhǎng) 度各自為焦炭塔直徑的50%，產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0051] 實(shí)施例2
[0052] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0053] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，用相同量的所述冷卻水代替所 述冷卻油，也即只在塔頂至注入所述冷卻水，且所述冷卻水的注入量與實(shí)施例1中所述冷 卻水和所述冷卻油的注入總量相同，從而得到的產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的 相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0054] 實(shí)施例3
[0055] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0056] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，用相同量的所述冷卻油代替所 述冷卻水，也即只在塔頂至注入所述冷卻油，且所述冷卻油的注入量與實(shí)施例1中所述冷 卻水和所述冷卻油的注入總量相同，從而得到的產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的 相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0057] 實(shí)施例4
[0058] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，管線8和管線9伸入焦炭塔內(nèi)長(zhǎng) 度各自為焦炭塔直徑的20%，產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦化蠟油的相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0059] 實(shí)施例5
[0060] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0061] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，焦炭塔頂使用橢圓形封頭，且管 線8和管線9伸入焦炭塔內(nèi)長(zhǎng)度各自為焦炭塔直徑的12%，產(chǎn)品分布如表2所示。
[0062] 實(shí)施例6
[0063] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0064] 根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同的是，焦炭塔頂使用橢圓形封頭，且管 線8和管線9伸入焦炭塔內(nèi)長(zhǎng)度各自為焦炭塔直徑的20%，產(chǎn)品分布如表2所示。
[0065] 實(shí)施例7
[0066] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明提供的所述延遲焦化方法。
[0067] 采用與實(shí)施例1相同的減壓渣油原料，根據(jù)實(shí)施例1的方法進(jìn)行延遲焦化，所不同 的是，加熱爐輻射段出口物流溫度為498°C，循環(huán)比(在進(jìn)加熱爐輻射段物流中非新鮮原料 油部分與新鮮原料油部分的質(zhì)量比）為〇. 4 :1，從而得到的產(chǎn)品分布如表2所示，得到的焦 化蠟油的相關(guān)參數(shù)如表3所示。
[0068] 表 1
[0069]

【權(quán)利要求】
1. 一種延遲焦化方法，該方法包括：將經(jīng)過(guò)加熱爐輻射段加熱的延遲焦化原料注入焦 炭塔中進(jìn)行反應(yīng)，將反應(yīng)產(chǎn)生的油氣進(jìn)行旋風(fēng)分離，并將分離出的凈化油氣進(jìn)行分餾，得到 焦化餾分油，其特征在于，在所述反應(yīng)過(guò)程中，在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油和 /或冷卻水，注入冷卻油和/或冷卻水的管線伸入焦炭塔中，且伸入焦炭塔內(nèi)的注入冷卻油 和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的8-45% ; 在旋風(fēng)分離過(guò)程中，采用所述焦化餾分油和/或與所述焦化餾分油性質(zhì)相似的外加餾 分油作為洗滌油，并將旋風(fēng)分離過(guò)程中分離出的底油作為部分延遲焦化原料返回到焦炭塔 中進(jìn)行反應(yīng)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，當(dāng)焦炭塔頂使用球形封頭時(shí)，伸入焦炭塔內(nèi)的注 入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的15-45%。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其中，當(dāng)焦炭塔頂使用球形封頭時(shí)，伸入焦炭塔內(nèi)的注 入冷卻油和/或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的20-35%。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，當(dāng)焦炭塔頂使用橢圓形封頭時(shí)，注入冷卻油和/ 或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的8-22%。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其中，當(dāng)焦炭塔頂使用橢圓形封頭時(shí)，注入冷卻油和/ 或冷卻水的管線長(zhǎng)度為焦炭塔直徑的12-20%。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1-5中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，注入急冷油和/或冷卻水的管線的 開口直徑為10-50毫米。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，注入急冷油和/或冷卻水的管線的開口直徑為 20-30暈米。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，在所述焦炭塔的頂部通過(guò)管線注入冷卻油和冷 卻水，且所述冷卻油與所述冷卻水的重量比為0. 01-1 :1。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其中，所述冷卻油與所述冷卻水的重量比為0. 1-0. 3 : 1〇
10. 根據(jù)權(quán)利要求1、8和9中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述冷卻油和所述冷卻水的 總用量與所述延遲焦化原料的用量的重量比為〇. 01-0. 2 :1。
11. 根據(jù)權(quán)利要求1、8和9中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述冷卻油為餾程為 100-450°C的石油餾分。
12. 根據(jù)權(quán)利要求11所述的方法，其中，所述冷卻油為餾程為250-380°C的石油餾分。
13. 根據(jù)權(quán)利要求1、8和9中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述冷卻水為新鮮水、軟化 水、除鹽水、除氧水和凝結(jié)水中的至少一種。
14. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述延遲焦化原料在注入所述焦炭塔之前被加 熱至 490-515 °C。
15. 根據(jù)權(quán)利要求1或14所述的方法，其中，所述延遲焦化原料為常壓渣油、減壓渣油、 減粘裂化渣油、重脫浙青油、催化裂化油漿、稠油、拔頭原油、頁(yè)巖油和煤液化油中的一種或 多種。
16. 根據(jù)權(quán)利要求1-9和14中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，焦炭塔內(nèi)進(jìn)行反應(yīng)的條件包 括：加熱爐輻射段出口溫度為490-515°C，焦炭塔壓力為0? 1-0. 35MPa。
17. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，旋風(fēng)分離過(guò)程中使用的洗滌油選自所述焦化餾 分油中的焦化汽油、焦化柴油、焦化中段油、焦化蠟油、焦化重蠟油以及與它們性質(zhì)相似的 外加餾分油中的至少一種。
18. 根據(jù)權(quán)利要求1或17所述的方法，其中，所述洗滌油與所述延遲焦化原料的用量的 重量比為〇? 01-0. 15 :1。
19. 根據(jù)權(quán)利要求1或17所述的方法，其中，所述旋風(fēng)分離的操作條件包括：停留時(shí)間 為10秒至2分鐘，溫度為410-440°C。
【文檔編號(hào)】C10G55/00GK104449829SQ201310422010
【公開日】2015年3月25日 申請(qǐng)日期:2013年9月16日 優(yōu)先權(quán)日:2013年9月16日
【發(fā)明者】閻龍, 申海平, 王子軍, 劉自賓, 范啟明 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司, 中國(guó)石油化工股份有限公司石油化工科學(xué)研究院