專利名稱：一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及一種催化重整系統(tǒng)，特別涉及一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系 統(tǒng)。
背景技術(shù)：
隨著汽車工業(yè)的快速發(fā)展及石油化學(xué)工業(yè)對(duì)芳烴需求的增長(zhǎng)，特別是國(guó)家對(duì)環(huán)境 保護(hù)的日益嚴(yán)格要求，催化重整汽油以其高辛烷值、低烯烴和痕量硫而成為新標(biāo)準(zhǔn)汽油中 理想的調(diào)和組分之一。催化重整副產(chǎn)物的大量氫氣又為提高油品質(zhì)量，發(fā)展加氫工業(yè)提供 大量廉價(jià)氫源。因此，催化重整作為生產(chǎn)高辛烷值汽油及芳烴的重要煉油工藝，在煉油、化 工工業(yè)中發(fā)揮著越來(lái)越重要的作用。催化重整裝置按催化劑再生方式，目前主要可分為半再生式重整和連續(xù)重整兩 類。兩類催化重整裝置因具有各自不同的特點(diǎn)，被各煉廠按其不同的原料加工要求而選擇。半再生式重整由于裝置投資小，操作靈活，操作費(fèi)用低，適于不同的生產(chǎn)規(guī)模等特 點(diǎn)，仍占用重要地位。自鉬/錸催化劑問(wèn)世以來(lái)，半再生式重整催化劑的研究和應(yīng)用得到了充分的發(fā) 展，已到達(dá)相當(dāng)高的水平。半再生重整裝置大多面臨擴(kuò)大處理能力的壓力，擴(kuò)能改造當(dāng)然 是解決問(wèn)題的途徑，但對(duì)于負(fù)荷增加不大的裝置，如果能通過(guò)提高催化劑活性，增大進(jìn)料空 速，從而提高裝置處理量，則是最有利的方法。另一方面，重整原料來(lái)源呈現(xiàn)多樣化趨勢(shì)，低 芳烴潛含量的石腦油及焦化汽油等二次加工油在重整原料中所占比例加大，重整原料的劣 質(zhì)化趨勢(shì)越來(lái)越明顯。原料的劣質(zhì)化對(duì)催化劑活性提出了更高的要求。因此提供一種能夠提高處理能力，并且提高液體收率、芳烴產(chǎn)量、辛烷值以及氫氣 產(chǎn)量的石腦油提高芳烴產(chǎn)率的重整系統(tǒng)就成為該技術(shù)領(lǐng)域急需解決的難題。
發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是提供一種能夠提高處理能力，并且提高液體收率、芳烴產(chǎn)量 以及氫氣產(chǎn)率同時(shí)提供高辛烷值產(chǎn)品的石腦油提高芳烴產(chǎn)率的重整系統(tǒng)。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型采取以下技術(shù)方案一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，包括加熱裝置，與之相連的反應(yīng)裝置；其特征 在于所述反應(yīng)裝置分為兩部分，第一和/或第二反應(yīng)裝置(和/或更多反應(yīng)裝置)依次通 過(guò)高壓分離裝置、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、抽提系統(tǒng)分別與抽余油切割系統(tǒng)和芳烴切割系統(tǒng)相連接，所 述抽余油切割系統(tǒng)再與第三和/或第四反應(yīng)裝置(和/或更多反應(yīng)裝置)連接。一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，包括加熱裝置，與之相連的反應(yīng)裝置；其特征 在于所述反應(yīng)裝置底部通過(guò)管線與高壓分離器相連接；所述高壓分離器通過(guò)管線與穩(wěn)定 塔系統(tǒng)相連接，并通過(guò)管線以及壓縮裝置與原料供應(yīng)系統(tǒng)相連接；所述穩(wěn)定塔系統(tǒng)下部通 過(guò)管線與抽提系統(tǒng)相連接；所述抽提系統(tǒng)一方面通過(guò)管線與抽余油切割系統(tǒng)相連接；所述 抽提系統(tǒng)另一方面通過(guò)管線與芳烴切割系統(tǒng)相連接；所述芳烴切割系統(tǒng)上部通過(guò)管線采出混合芳烴；所述芳烴切割系統(tǒng)底部通過(guò)管線采出重芳烴；所述抽余油切割系統(tǒng)上部通過(guò)管 線采出輕質(zhì)抽余油，所述抽余油切割系統(tǒng)底部通過(guò)管線以及加熱裝置與另一反應(yīng)裝置相連 接，同時(shí)通過(guò)管線采出柴油煤油；所述另一反應(yīng)裝置(第三和/或第四反應(yīng)裝置)的另一端 通過(guò)管線與所述高壓分離器相連接。一種優(yōu)選技術(shù)方案，其特征在于所述反應(yīng)裝置先通過(guò)第二個(gè)加熱裝置與第二反 應(yīng)裝置相連接(第二反應(yīng)裝置后可通過(guò)加熱裝置再與更多的反應(yīng)裝置相連)，然后再與所 述高壓分離器相連接。一種優(yōu)選技術(shù)方案，其特征在于所述反應(yīng)裝置為上下串聯(lián)的兩個(gè)反應(yīng)器，其間通 過(guò)加熱裝置相連接。一種優(yōu)選技術(shù)方案，其特征在于所述另一反應(yīng)裝置通過(guò)第四個(gè)加熱裝置與第四 反應(yīng)裝置相連接(第四反應(yīng)裝置后可通過(guò)加熱裝置再與更多的反應(yīng)裝置相連)，然后再與 所述高壓分離器相連接。一種優(yōu)選技術(shù)方案，其特征在于所述另一反應(yīng)裝置為上下串聯(lián)的兩個(gè)(或兩個(gè) 以上)反應(yīng)器，其間通過(guò)加熱裝置相連接。本實(shí)用新型中所述抽提系統(tǒng)為專利號(hào)為200310103541. 9和200310103540. 4中公 開的抽提系統(tǒng)，包括溶劑回收及水洗系統(tǒng)。本實(shí)用新型中所述穩(wěn)定塔系統(tǒng)、芳烴切割系統(tǒng)和抽余油切割系統(tǒng)為常規(guī)的系統(tǒng)， 包括塔、空氣冷卻器、水冷卻器、回流罐、回流泵以及塔底泵等。本實(shí)用新型中所述加熱爐和冷凝裝置為常規(guī)的裝置。本實(shí)用新型中所述反應(yīng)器中的所用催化劑為常規(guī)的重整催化劑。有益效果本實(shí)用新型提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是與現(xiàn)有的催化重整工藝相 比，本實(shí)用新型的提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)中，反應(yīng)后的產(chǎn)物經(jīng)過(guò)抽提和抽余油切割 后，生成的精制油與循環(huán)氫混合后進(jìn)入另一反應(yīng)器進(jìn)一步反應(yīng)，使得本實(shí)用新型的系統(tǒng)的 處理能力提高，液體收率、芳烴產(chǎn)量以及氫氣產(chǎn)率大大提高，同時(shí)提供高辛烷值產(chǎn)品。下面通過(guò)附圖和具體實(shí)施方式
對(duì)本實(shí)用新型做進(jìn)一步說(shuō)明，但并不意味著對(duì)本實(shí) 用新型保護(hù)范圍的限制。

圖1為本實(shí)用新型實(shí)施例1的流程示意圖。圖2為本實(shí)用新型實(shí)施例2的流程示意圖。圖3為本實(shí)用新型實(shí)施例3的流程示意圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1如圖1所示，為本實(shí)用新型實(shí)施例1的流程示意圖。將餾程為80_185°C，含硫量 為0. 5ppm,含氮量0. 5ppm,金屬含量為5ppb，含水量5ppm，烷烴含量為70 % (m)，環(huán)烷烴含 量為28% (m)，芳烴含量為2% (m)，辛烷值(RON)為42，20°C密度為732千克/米3，流量 為12. 5噸/小時(shí)的石蠟基精制石腦油原料(a)先經(jīng)過(guò)換熱，再經(jīng)過(guò)加熱爐1-1加熱后，進(jìn)入反應(yīng)器2-1進(jìn)行反應(yīng)，進(jìn)料體積空速為3. Oh"1 ；所述反應(yīng)器2-1的入口溫度為530°C，入 口壓力為1. 0MPa(A，絕壓)；所得反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)過(guò)加熱爐1-2加熱后，進(jìn)入反應(yīng)器2-2進(jìn)行反 應(yīng)，所述反應(yīng)器2-2的入口溫度為530°C，入口壓力為1. OMPa(A)；反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)換熱及冷凝器 3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4進(jìn)行高壓分離，所述高壓分離器4的操作溫度為35°C，操作壓力 為1.2MPa(A)；經(jīng)過(guò)高壓分離后，所得氫氣一部分(b)外送，其流量為0.588噸/小時(shí)，氫氣 產(chǎn)率為3. 49% (重量)；其它的氫氣經(jīng)過(guò)壓縮機(jī)5返回至原料管線和加熱爐1-3，其中返回 至加熱爐1-1前的氫油體積比為800 1，進(jìn)入加熱爐1-3前的氫油體積比為1200 1(在 進(jìn)入加熱爐前先進(jìn)行換熱)；經(jīng)過(guò)高壓分離器4所得重整產(chǎn)物進(jìn)入穩(wěn)定塔系統(tǒng)6進(jìn)行處 理，所述穩(wěn)定塔系統(tǒng)6中的穩(wěn)定塔的塔頂溫度為100°C，塔頂壓力為0. 8MPa(A)，塔底溫度 為220°C，塔底壓力為0. 85MPa(A)，回流比(m/m)為0. 90 ；塔頂采出干氣、液化氣和少量水 (c)，其流量為2. 260噸/小時(shí)；塔底所得重整生成油(餾程為35-196°C )進(jìn)入抽提系統(tǒng)8 進(jìn)行處理，所述抽提系統(tǒng)8的操作溫度為100°C，操作壓力為0. 6MPa(A)，溶劑比為3.0，返 洗比為0. 5，所用溶劑為環(huán)丁砜；所述抽提系統(tǒng)8底部采出芳烴并通過(guò)管線進(jìn)入芳烴切割 系統(tǒng)9處理，所述芳烴切割系統(tǒng)9中的切割塔的塔頂溫度為130°C，壓力為0. 13MPa(A)，塔 底溫度為230°C，壓力為0. 15MPa(A)，回流比(m/m)為0. 50 ；頂部采出混合芳烴(d)作為 汽油調(diào)和產(chǎn)品，所得混合芳烴餾程為75°C _205°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為 1.9% (m)，芳烴含量為98. (m)，辛烷值(RON)為127，20°C密度為859千克/米3，流量為 7. 112噸/小時(shí)；底部采出重芳烴(e)可作為化工產(chǎn)品，所得重芳烴餾程為205°C -260 含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為(m)，芳烴含量為99% (m)，20°C密度為871千 克/米3，流量為2. 006噸/小時(shí)；芳烴產(chǎn)率為71. 70% (重量)；所得抽余油進(jìn)入抽余油切 割系統(tǒng)7進(jìn)行切割，所述抽余油切割系統(tǒng)7中的抽余油切割塔的塔頂溫度為75°C，塔頂壓力 為0. lMPa(A)，塔底溫度為175°C，塔底壓力為0. 13MPa(A)，回流比(m/m)為20 ；塔頂采出輕 質(zhì)抽余油(f)，所述輕質(zhì)抽余油的餾程為35-75°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為 99.9% (m)，芳烴含量為0. (m)，辛烷值(RON)為69，20°C密度為564千克/米3，流量為 0. 194噸/小時(shí)，其既可作為汽油調(diào)和產(chǎn)品又可作為乙烯裂解原料；所述抽余油切割系統(tǒng)7 底部采出精制油(重質(zhì)抽余油)(作為反應(yīng)器2-3的進(jìn)料)，所得精制油的餾程為35-186°C， 含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為98. 8% (m)，芳烴含量為1.2% (m)，辛烷值(RON) 為63，20°C密度為738千克/米3，流量為4. 136噸/小時(shí)；所述抽余油切割系統(tǒng)7底部同 時(shí)通過(guò)管線直接采出精制油作煤油產(chǎn)品或煤油調(diào)和組分(g)，所得煤油產(chǎn)品或煤油調(diào)和組 分的流量為0. 156噸/小時(shí)；總液體收率為75. 74%;所得精制油經(jīng)過(guò)加熱爐1-3加熱后進(jìn) 入反應(yīng)器2-3進(jìn)行反應(yīng)，所述反應(yīng)器2-3的入口溫度為530°C，入口壓力為1. OMPa (A)；所得 反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)加熱爐1-4加熱后進(jìn)入反應(yīng)器2-4反應(yīng)，所述反應(yīng)器2-4的入口溫度為530°C， 入口壓力為1. OMPa(A)，進(jìn)料體積空速為1. Oh"1 ；所得反應(yīng)產(chǎn)物與所述反應(yīng)器2-2的反應(yīng)產(chǎn) 物混合后經(jīng)過(guò)換熱及冷凝器3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4。各個(gè)反應(yīng)器裝入催化劑量的比例為反應(yīng)器2-1 反應(yīng)器2-2 = 1 1.5 ；反應(yīng)器2-3 反應(yīng)器2-4 = 1 2。本實(shí)用新型所用重整催化劑是一種Pt、Re重整催化劑，其載體為采用鋁溶膠熱油 老化法制成的GM單水鋁石和Ziegler合成副產(chǎn)物SB單水鋁石按一定比例混合，經(jīng)成型、焙 燒制得的有兩個(gè)集中孔峰的復(fù)合三氧化二鋁。催化劑上Pt含量為0. 10 1.00重％，Re含量為0. 10 3. 00重％，(1含量為0. 50 3. 00重％，該催化劑具有高活性、高選擇性 和低積炭的特點(diǎn)。本實(shí)用新型中總液體收率等于混合芳烴、重芳烴以及輕質(zhì)抽余油的流量之和除以 原料進(jìn)料量。芳烴產(chǎn)率等于混合芳烴流量加上重芳烴流量再除以原料進(jìn)料量。氫氣產(chǎn)率等于外排氫量乘以氫氣純度再除以原料進(jìn)料量。反應(yīng)器2-1和2-2所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示 反應(yīng)器2-3和2-4所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示 本實(shí)用新型所用測(cè)定方法為(下同)1、餾程GB/T6536_1997石油產(chǎn)品蒸餾測(cè)定法；2、硫含量SH/T0689-2000輕質(zhì)烴及發(fā)動(dòng)機(jī)燃料和其他油品的總硫含量測(cè)定法 (紫外熒光法)；3、硫醇硫GB/T1792_1988餾分燃料油中硫醇硫測(cè)定法(電位滴定法)；4、烷烴SH/T0239_92薄層填充柱色譜法；5、芳烴GB/T11132-2002液體石油產(chǎn)品烴類測(cè)定法(熒光指示劑吸附法)；6、辛烷值GB/T5487汽油辛烷值測(cè)定法(研究法)；7、密度GB/T1884-2000原油和液體石油產(chǎn)品密度實(shí)驗(yàn)室測(cè)定法(密度計(jì)法)；8、環(huán)烷烴SH/T0239-92薄層填充柱色譜法；9、油中金屬ASTM D 5708-2005感應(yīng)耦合等離子體(ICP)原子發(fā)射光譜法測(cè)定原 油和殘留燃油中的鎳、釩和鐵的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法；10、氮含量SH/T0704-2001化學(xué)發(fā)光法測(cè)氮(舟進(jìn)樣)。實(shí)施例2如圖2所示，為本實(shí)用新型實(shí)施例2的流程示意圖。將餾程為80_185°C，含硫量 為0. 54ppm,含氮量0. 5ppm,金屬含量為5ppb，含水量5ppm，烷烴含量為60% (m)，環(huán)烷烴 含量為34% (m)，芳烴含量為6% (m)，辛烷值(RON)為50，20°C密度為738千克/米3，流 量為12. 5噸/小時(shí)的中間基精制石腦油原料(a)先經(jīng)過(guò)換熱，再經(jīng)過(guò)加熱爐1-1加熱后， 進(jìn)入反應(yīng)器2-1進(jìn)行反應(yīng)；進(jìn)料體積空速為4. Oh"1,所述反應(yīng)器2-1為反應(yīng)器2-1上和反 應(yīng)器2-1下兩個(gè)反應(yīng)器串聯(lián)組成，兩個(gè)反應(yīng)器之間設(shè)有加熱爐1-2 ；所述反應(yīng)器2-1的入 口溫度均為500°C，入口壓力均為1.3MPa(A)；經(jīng)過(guò)反應(yīng)器2_1反應(yīng)后所得產(chǎn)物經(jīng)換熱及
6冷凝器3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4進(jìn)行高壓分離，所述高壓分離器4的操作溫度為40°C， 操作壓力為1.3MPa(A)；經(jīng)過(guò)高壓分離后，所得氫氣一部分外送(b)，其流量為0.439噸/ 小時(shí)，氫氣產(chǎn)率為3. 17% (重量)；其它的氫氣經(jīng)過(guò)壓縮機(jī)5返回至加熱爐1-1和加熱 器1-3后，其中返回至加熱爐1-1后的氫油體積比為800 1，進(jìn)入加熱爐1-3后的氫油 體積比為1200 1(在進(jìn)入反應(yīng)裝置前先進(jìn)行換熱)；經(jīng)過(guò)高壓分離器4所得重整產(chǎn)物進(jìn) 入穩(wěn)定塔系統(tǒng)6進(jìn)行處理，所述穩(wěn)定塔系統(tǒng)6中的穩(wěn)定塔的塔頂溫度為102°C，塔頂壓力 為0. 95MPa(A)，塔底溫度為227. 5°C，塔底壓力為1. OOMPa(A)，回流比(m/m)為0. 99 ；塔頂 采出干氣、液化氣和少量水(c)，其流量為1.198噸/小時(shí)；塔底所得重整生成油(餾程為 35-194°C )進(jìn)入抽提系統(tǒng)8進(jìn)行處理，所述抽提系統(tǒng)8的操作溫度為120°C，操作壓力為 0. 8MPa(A)，溶劑比為5，返洗比為0. 7，所用溶劑為N-甲?；鶈徇凰龀樘嵯到y(tǒng)8采出的 芳烴進(jìn)入芳烴切割系統(tǒng)9進(jìn)行處理，所述芳烴切割系統(tǒng)9中的切割塔的塔頂溫度為150°C， 塔底壓力為0. 15MPa(A)，塔底溫度為251°C，塔壓力為0. 18MPa(A)，回流比(m/m)為1. 5 ； 頂部采出混合芳烴(d)作為汽油調(diào)和產(chǎn)品，所得混合芳烴餾程為75°C _205°C，含硫量痕量 (檢測(cè)不出)，非芳烴含量為2% (m)，芳烴含量為98.0% (m)，辛烷值(RON)為129，20°C密度 為860千克/米3，流量為8. 028噸/小時(shí)；底部采出重芳烴(e)可作為化工產(chǎn)品，所得重芳 烴餾程為205°C -260°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為1 % (m)，芳烴含量為99% (m)，20°C密度為875千克/米3，流量為1. 417噸/小時(shí)；芳烴產(chǎn)率為74. 16% (重量)；經(jīng) 過(guò)抽提系統(tǒng)8抽提后，所得抽余油進(jìn)入抽余油切割系統(tǒng)7進(jìn)行切割，所述抽余油切割系統(tǒng)7 中的抽余油切割塔的塔頂溫度為87°C，塔頂壓力為0. 15MPa(A)，塔底溫度為194°C，塔底壓 力為0. 18MPa(A)，回流比(m/m)為40 ；頂部采出輕質(zhì)抽余油(f)，所述輕質(zhì)抽余油的餾程為 35-75°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為99. 8% (m)，芳烴含量為0. 2% (m)，辛烷 值(RON)為70，20°C密度為571千克/米3，流量為0. 785噸/小時(shí)，其既可作為汽油調(diào)和產(chǎn) 品又可作為乙烯裂解原料；所述抽余油切割系統(tǒng)7底部采出精制油(重質(zhì)抽余油)(作為反 應(yīng)器2-2的進(jìn)料)，所得精制油的餾程為35-184°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為 98.8% (m)，芳烴含量為1.2% (m)，辛烷值(RON)為63，20°C密度為739千克/米3，流量為 3. 859噸/小時(shí)，；所述抽余油切割系統(tǒng)7底部同時(shí)通過(guò)管線直接采出精制油作煤油產(chǎn)品或 煤油調(diào)和組分(g)，所得煤油產(chǎn)品或煤油調(diào)和組分的流量為0. 633噸/小時(shí)；總液體收率為 86. 90% ；所得精制油經(jīng)過(guò)加熱爐1-3加熱后進(jìn)入反應(yīng)器2-2進(jìn)行反應(yīng)，所述反應(yīng)器2-2的 入口溫度均為500°C，入口壓力均為1. 3MPa(A)，進(jìn)料體積空速為1. 51T1 ；所述反應(yīng)器2_2由 反應(yīng)器2-2上和反應(yīng)器2-2下兩個(gè)反應(yīng)器串聯(lián)組成，之間設(shè)有加熱爐1-4 ；所得反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng) 過(guò)換熱及冷凝器3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4。各個(gè)反應(yīng)器裝入催化劑量的比例為反應(yīng)器2-1上反應(yīng)器2-1下=1 2 ；反應(yīng)器2-2上反應(yīng)器2-2下=1 2. 5。反應(yīng)器2-1所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示
7 反應(yīng)器2-2所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示 實(shí)施例3如圖3所示，為本實(shí)用新型實(shí)施例3的流程示意圖。將餾程為80-185°C，含硫量為 0. 45ppm,含氮量0. 5ppm,金屬含量為5ppb，含水量5ppm，烷烴含量為47 % (m)，環(huán)烷烴含量 為42% (m)，芳烴含量為11% (m)，辛烷值(RON)為61，20°C密度為742千克/米3，流量為 12. 5噸/小時(shí)的環(huán)烷基精制石腦油(a)先經(jīng)過(guò)換熱，再經(jīng)過(guò)加熱爐1-1加熱后，進(jìn)入反應(yīng) 器2-1進(jìn)行反應(yīng)；進(jìn)料體積空速為5. Oh"1 ；所述反應(yīng)器2-1的入口溫度為470°C，入口壓力 為1.6MPa(A)；所得反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)換熱及冷凝器3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4進(jìn)行高壓分離，所 述高壓分離器4的操作溫度為45°C，操作壓力為1.4MPa(A)；經(jīng)過(guò)高壓分離后，所得氫氣一 部分外送(b)，其流量為0. 366噸/小時(shí)，純氫流量為0. 336噸/小時(shí)，氫氣產(chǎn)率為2. 69% (重量)；其它的氫氣經(jīng)過(guò)壓縮機(jī)5返回至加熱爐1-1和加熱爐1-2，其中返回至加熱爐1-1 前的氫油體積比為800 1，進(jìn)入加熱爐1-2前的氫油體積比為1200 1(在進(jìn)入加熱爐 前先進(jìn)行換熱)；經(jīng)過(guò)高壓分離器4所得重整產(chǎn)物進(jìn)入穩(wěn)定塔系統(tǒng)6進(jìn)行處理，所述穩(wěn)定塔 系統(tǒng)6中的穩(wěn)定塔的塔頂溫度為120°C，塔頂壓力為1.05MPa(A)，塔底溫度為240°C，塔底 壓力為1. lOMPa(A)，回流比(m/m)為1. 15 ；塔頂采出干氣、液化氣和少量水(c)，其流量為 0.670噸/小時(shí)；塔底所得重整生成油(餾程為35-192°C)進(jìn)入抽提系統(tǒng)8進(jìn)行處理，所述 抽提系統(tǒng)8的操作溫度為150°C，操作壓力為l.OMPa(A)，溶劑比為8.0，返洗比為1.0，所用 溶劑為四甘醇；所述抽提系統(tǒng)8采出的芳烴進(jìn)入芳烴切割系統(tǒng)9處理，所述芳烴切割系統(tǒng)塔 9中的切割塔的塔頂溫度為180°C，塔頂壓力為0. 18MPa(A)，塔底溫度為280°C，塔底壓力為 0. 22MPa(A)，回流比(m/m)為3. 0 ；頂部采出混合芳烴(d)作為汽油調(diào)和產(chǎn)品，所得混合芳 烴餾程為75°C-205°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為2% (m)，芳烴含量為98.0% (m)，辛烷值(RON)為130，20°C密度為862千克/米3，流量為8. 660噸/小時(shí)；底部采出重 芳烴(e)可作為化工產(chǎn)品，所得重芳烴餾程為205°C-260°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳 烴含量為(m)，芳烴含量為99% (m)，20°C密度876千克/米3，流量為0.651噸/小時(shí)； 芳烴產(chǎn)率為73.05% (重量)；經(jīng)過(guò)抽提系統(tǒng)8抽提后，所得抽余油進(jìn)入抽余油切割系統(tǒng)7 進(jìn)行切割，所述抽余油切割系統(tǒng)7中的切割塔的塔頂溫度為95°C，塔頂壓力為0. 2MPa(A)， 塔底溫度為213°C，塔底壓力為0. 25MPa(A)，回流比(m/m)為60 ；頂部采出輕質(zhì)抽余油(f)， 所述輕質(zhì)抽余油的餾程為35-75°C，含硫量痕量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為99. 7% (m)，芳 烴含量為0.3% (m)，辛烷值(RON)為71，20°C密度為575千克/米3，流量為1. 191噸/小時(shí)，其既可作為汽油調(diào)和產(chǎn)品又可作為乙烯裂解原料；所述抽余油切割系統(tǒng)7底部采出精 制油(重質(zhì)抽余油)(作為反應(yīng)器2-2的進(jìn)料)，所得精制油的餾程為35-184°C，含硫量痕 量(檢測(cè)不出)，非芳烴含量為98. 8% (m)，芳烴含量為1.2% (m)，辛烷值(RON)為63，20°C 密度為739千克/米3，流量為4. 492噸/小時(shí)，；所述抽余油切割系統(tǒng)7底部同時(shí)通過(guò)管線 直接采出精制油作為煤油產(chǎn)品或煤油調(diào)和組分(g)，所得煤油產(chǎn)品或煤油調(diào)和組分的流量 為0. 962噸/小時(shí)；總液體收率為91. 71%;所述精制油經(jīng)過(guò)加熱爐1-2加熱后進(jìn)入反應(yīng)器 2-2進(jìn)行反應(yīng)，所述反應(yīng)器2-2的入口溫度為470°C，入口壓力為1. 6MPa (A)，進(jìn)料體積空速 為2. Oh—1 ；所得反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)過(guò)換熱及冷凝器3冷卻后進(jìn)入高壓分離器4。各個(gè)反應(yīng)器裝入催化劑量的比例為反應(yīng)器2-1 反應(yīng)器2-2=1 2。反應(yīng)器2-1所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示 反應(yīng)器2-2所用催化劑的物化性質(zhì)如下表所示
權(quán)利要求一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，包括加熱裝置，與之相連的反應(yīng)裝置；其特征在于所述反應(yīng)裝置分為兩部分，第一和/或第二反應(yīng)裝置依次通過(guò)高壓分離裝置、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、抽提系統(tǒng)分別與芳烴切割系統(tǒng)和抽余油切割系統(tǒng)相連接，所述抽余油切割系統(tǒng)再與第三和/或第四反應(yīng)裝置連接。
2.一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，包括加熱裝置，與之相連的反應(yīng)裝置；其特征 在于所述反應(yīng)裝置底部通過(guò)管線與高壓分離器相連接；所述高壓分離器通過(guò)管線與穩(wěn)定 塔系統(tǒng)相連接，并通過(guò)管線以及壓縮裝置與原料供應(yīng)系統(tǒng)相連接；所述穩(wěn)定塔系統(tǒng)下部通 過(guò)管線與抽提系統(tǒng)相連接；所述抽提系統(tǒng)一方面通過(guò)管線與抽余油切割系統(tǒng)相連接；所述 抽提系統(tǒng)另一方面通過(guò)管線與芳烴切割系統(tǒng)相連接；所述芳烴切割系統(tǒng)上部通過(guò)管線采出 混合芳烴；所述芳烴切割系統(tǒng)底部通過(guò)管線采出重芳烴；所述抽余油切割系統(tǒng)上部通過(guò)管 線采出輕質(zhì)抽余油，所述抽余油切割系統(tǒng)底部通過(guò)管線以及加熱裝置與另一反應(yīng)裝置相連 接，同時(shí)通過(guò)管線采出柴油煤油；所述另一反應(yīng)裝置的另一端通過(guò)管線與所述高壓分離器 相連接。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，其特征在于所述反應(yīng)裝置 先通過(guò)第二個(gè)加熱裝置與第二反應(yīng)裝置相連接，然后再與所述高壓分離器相連接。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，其特征在于所述反應(yīng)裝置 為上下串聯(lián)的兩個(gè)反應(yīng)器，其間通過(guò)加熱裝置相連接。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，其特征在于所述另一反應(yīng) 裝置通過(guò)第四個(gè)加熱裝置與第四反應(yīng)裝置相連接，然后再與所述高壓分離器相連接。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，其特征在于所述另一反應(yīng) 裝置為上下串聯(lián)的兩個(gè)或兩個(gè)以上反應(yīng)器，其間通過(guò)加熱裝置相連接。
專利摘要本實(shí)用新型公開了一種提高芳烴產(chǎn)率的催化重整系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括加熱裝置和反應(yīng)裝置；其特征在于所述反應(yīng)裝置分為兩部分，第一和/或第二反應(yīng)裝置通過(guò)高壓分離裝置、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、抽提系統(tǒng)與芳烴切割系統(tǒng)和抽余油切割系統(tǒng)連接，同時(shí)抽余油切割系統(tǒng)底部再與第三和/或第四反應(yīng)裝置連接。本實(shí)用新型的提高芳烴產(chǎn)率催化重整系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是處理能力、液體收率、芳烴產(chǎn)率、氫氣產(chǎn)量大大提高。
文檔編號(hào)C10G61/10GK201605249SQ20092027837
公開日2010年10月13日 申請(qǐng)日期2009年12月22日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月22日
發(fā)明者丁冉峰 申請(qǐng)人:北京金偉暉工程技術(shù)有限公司