專利名稱：在兩級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置中將煤與煤矸石有效分離的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及將煤與煤矸石混合物分離或富化煤的方法。
利用水力旋轉(zhuǎn)裝置從包含煤及煤矸石混合物的原礦物質(zhì)中將煤與煤矸石分離或富化煤已由福爾門(Foreman)在“水力旋轉(zhuǎn)裝置技術(shù)的現(xiàn)況”(CurrentStatusofHydrocycloneTechnology)一文中描述了，該文章登在“采礦會議錄”(MiningCongressJournal，1972年12月)上自第50頁開始，并且在澳大利亞專利533605中也描述了。
水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置首先將待分離的原礦物質(zhì)與一懸浮介質(zhì)混合，該懸浮介質(zhì)典型地是由細(xì)顆粒與如水的液體組成的。在水力旋轉(zhuǎn)式裝置中，混合物根據(jù)比重被分選，也就是較輕的煤與較重的煤矸石分開。在專利4222529中，朗氏(Long)描述了一種多級旋轉(zhuǎn)式分離裝置并且也涉及到各種其它的現(xiàn)有技術(shù)中的多級旋轉(zhuǎn)式分離裝置。另外有關(guān)的公開文本有蓋德斯拜(Gadsby)的專利4584094，佛里斯(Ferris)的專利4028228及保夫拉梭(Pauvrasseau)的專利2497790。這些利用比重的不同作出的分離總之是不完善的。對于任意這樣的水分旋轉(zhuǎn)式分離級具有一個所謂的分離比重，它是指這樣的比重即相當(dāng)于較輕比重物質(zhì)的50%的物質(zhì)經(jīng)由溢流輸出端排出分離級，相當(dāng)于較重比重物質(zhì)的50%相同比重的物質(zhì)從潛流輸出端離開旋轉(zhuǎn)式分離級。對于具有比重小于分離比重的物質(zhì)，則多于50%的該物質(zhì)從溢流中排出，而少于50%的該物質(zhì)從潛流中排出，并且反之亦然。因此對水力旋轉(zhuǎn)級的操作者具有兩種有爭議的考慮。為了減少通過溢流輸出端輸出的廢棄物質(zhì)量，分離比重應(yīng)該減小，這種處理將會使得在溢流輸出端的輸出包含越來越少的不被期望的煤矸石。這樣處理的問題是與增加被期望的較低比重物質(zhì)百分比非常相同的處理，該較低比重物質(zhì)是從潛流輸出端煤矸石一起輸出的。為了克服這個問題，人為地作出努力，利用增加在水力旋轉(zhuǎn)裝置中的混合物密度來增加分離比重。但不適宜的是，在水力旋轉(zhuǎn)式分離級中比重的增大也增大了物質(zhì)的稠度，因而也引起了用于分離時間的加長。正由于這種困難導(dǎo)致了使用多級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置。
福爾門發(fā)表的文章的

圖11中可能是最相關(guān)的現(xiàn)有技術(shù)，因為它描述了兩級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置，那兒應(yīng)用了從第一級來的潛流的一部分作為第二級的輸入，并且將來自于第二級的溢流返回到第一級的輸入端;將來自第二級的潛流作為廢棄物被遺棄掉。
本發(fā)明的目的在于改進現(xiàn)有技術(shù)中的水力旋轉(zhuǎn)式分離方法，并使得該分離根據(jù)裝置的能力，原礦物質(zhì)的輸入量等進行最佳優(yōu)化。
如同以下要描述的，根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，原礦物質(zhì)與合適的懸浮媒介質(zhì)混合并輸入到水力旋轉(zhuǎn)式分離器的第一級。來自水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的溢流被輸出作為富化煤;來自水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的溢流輸入到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級，該第二級輸出的潛流輸出作為廢棄物，水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的溢流輸出速率首先被測量出來(以質(zhì)量或體積與單位時間的比)，然后分離成兩個預(yù)定的部分。第一個預(yù)定部分被再流回到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的輸入端，其余部分被再流回到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的輸入端。水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級處理的結(jié)果是富化了在第一級的煤矸石側(cè)產(chǎn)生的物質(zhì)，并且水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的溢流輸出是一種中間產(chǎn)物性質(zhì)的物質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的方法。水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的參數(shù)，例如媒介質(zhì)比重是與可能在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級潛流輸出中排出的所期望煤的比例無關(guān)的專門設(shè)定的。更特殊地，第一級的比重或密度能選擇到最接近地達到所期望的終產(chǎn)品的最重要參數(shù)，如煤灰含量。根據(jù)本發(fā)明，在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的分離比重被確定得高于第一級的分離比重。第二級的比重能夠根據(jù)來自于第二級溢流輸出再循環(huán)的中間產(chǎn)物的測量量值(體積或重量與單位時間的比)被進行控制。
如果遵循了上述的工序，這兩個不同級的合成分離曲線將提供在兩級工序中所能得到的盡可能銳利的分離，也就是最佳的分離。
一個根據(jù)本發(fā)明方法操作的系統(tǒng)與單級富化相比表明在單級系統(tǒng)中100%(或全部)的第一級潛流輸出將成為廢棄物，也就是在第一級潛流中所含的一些期望的產(chǎn)物將會損失掉。與這種系統(tǒng)不同地，根據(jù)本發(fā)明一種中間產(chǎn)物部分被導(dǎo)入返回到第二級中(與煤矸石一起)，它產(chǎn)生了在第二級中經(jīng)受了分離的該物質(zhì)的自富化。最后，被富化的煤將包含在第二級的溢流輸出中被導(dǎo)回到第一級的那部分中，為此理由，與在第一級中的富化損失相比進入到煤矸石中的損失將會減少。
由于利用了再循環(huán)，也即將中間產(chǎn)物返回到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級，我們就增加了在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級中原礦物質(zhì)的部分。具有的比重接近于被選擇比重的顆粒降低了水力旋轉(zhuǎn)裝置選擇區(qū)域中媒介質(zhì)的比例，并因此增加了滲入到被期望產(chǎn)物中阻礙層的比重。其結(jié)果為，利用將中間物質(zhì)再循環(huán)，產(chǎn)生了被選擇比重的增加，也就是被期望產(chǎn)物的增加。如果我們在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級中利用較高被選擇比重產(chǎn)生再循環(huán)物質(zhì)，這個過程能夠有意地延續(xù)下去。
作為在其中積累再循環(huán)的中間產(chǎn)物物質(zhì)結(jié)果的類似現(xiàn)象發(fā)生在第二級中。
本說明書的下述部分中將聯(lián)系附圖來描述本發(fā)明，在附圖中相同的標(biāo)號表示相同的裝置，其附圖為圖1A根據(jù)本發(fā)明第一實施例的方法的原理圖;
圖1B根據(jù)本發(fā)明第二實施例的方法的原理圖;
圖1C根據(jù)本發(fā)明另一實施例方法的原理圖;
圖2A-C表示操作的分離比重曲線，圖2A的情況表示典型的單級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的分離曲線;圖2B表示用于水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一及第二級的分離曲線Ⅰ和Ⅱ，以及一個虛線示曲線表示聯(lián)合操作，其中這兩級系統(tǒng)尚未優(yōu)化;以及圖2C表示三個分離比重曲線;用于水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的曲線Ⅰ，用于水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的另一曲線Ⅱ，及虛線示曲線表示合成曲線，在該情況下根據(jù)本發(fā)明兩級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的參數(shù)已被作了最佳的優(yōu)化。
圖1A是相應(yīng)于本發(fā)明第一個實施例的方法的原理圖。在圖1A中，標(biāo)號Ⅰ表示水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級，它具有一個溢流輸出端10，在其上較低比重的物質(zhì)被輸出來，它還有一個潛流輸出端11，從其中輸出較高比重的物質(zhì)。在潛流輸出端11上輸出的較高比重的物質(zhì)經(jīng)由通道12進入到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級Ⅱ的輸入端13。第二級Ⅱ具有第一個輸出端，即溢流輸出端21，從其中較低比重的物質(zhì)能被輸出。該水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級Ⅱ還具有第二個輸出端、即潛流輸出端22，從其中可以輸出較高比重的物質(zhì)。第二級Ⅱ的潛流輸出端22用于考慮輸出煤矸石M并且該煤矸石輸出物質(zhì)將被遺棄。
來自于第二級Ⅱ的溢流輸出21經(jīng)過通道22。沿通道22設(shè)置了一個測量站100，用于測量相應(yīng)于沿通道22傳送的物質(zhì)的數(shù)量。測量站100進行的測量可以是質(zhì)量速率的測量(重量與單位時間之比)或是體積速率的測量(體積與單位時間之比)。通道22中的物質(zhì)經(jīng)由測量站100以后進入到一個分配器200。沿著通道22進入到分配器200中的物質(zhì)被分配成沿著通道24輸出的第一部分及沿著通道23輸出的第二部分。沿著通道24輸出的物質(zhì)被傳送到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的輸入端26。而沿通道23輸出的物質(zhì)與沿通道12傳送的物質(zhì)匯合一起進入水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級Ⅱ。由站100取得的測量值與一個預(yù)定的，被期望量值(可以是質(zhì)量與單位時間之比或是體積與單位時間之比)進行比較并且使用了被測量參數(shù)與被期望參數(shù)的偏差值，該偏差值經(jīng)由標(biāo)號25表示的通道去控制在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級Ⅱ中混合物的比重。
在穩(wěn)定狀態(tài)條件下，在圖1A中所描述的方法其操作如下包含被期望的煤成品及煤矸石TA的混合物的原礦物質(zhì)被輸入到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級Ⅰ的輸入端26。在該輸入端26輸入的原礦物質(zhì)被分成了兩部分由溢流10輸出的較低比重的部分，這部分被收集起來作為被期望的煤成品T;由潛流11輸出的較高比重的部分，它被輸入到第二級Ⅱ的輸入端13。第二級Ⅱ也將其中所含物質(zhì)分離成較低比重部分，它從溢流輸出端21輸出;較高比重部分，它從潛流輸出端22輸出。后者被考慮為煤矸石M并被遺棄掉。
在第二級Ⅱ輸出的較低比重的物質(zhì)被看作為中間產(chǎn)物，該中間產(chǎn)物經(jīng)由通道22被傳送到分配器200，在其中第一部分中間物質(zhì)經(jīng)由通道24再回流到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級Ⅰ中去。中間產(chǎn)物的其余部分經(jīng)由通道23，在那兒與通道12匯合，再被傳送到水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級Ⅱ的輸入端13。經(jīng)由通道22的中間產(chǎn)物被分成由通道24傳送的第一部分，以及由通道23傳送的第二部分，這二部分的比例是根據(jù)原礦物質(zhì)加到第一級的速率，第一及第二級的容量等來預(yù)先確定的。為了理解具有上述調(diào)整參數(shù)的水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置這二級的效益，現(xiàn)在請參見圖2A。
圖2A中利用曲線Ⅰ表示單級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的工作。圖2A的縱座標(biāo)劃分成百分比刻度，而橫座標(biāo)表示比重。該曲線表示例如對于比重D25A的物質(zhì)(接近于每立方厘米1.46克)，有25%的該物質(zhì)將從水力旋轉(zhuǎn)的潛流中排出，其余的(75%)該物質(zhì)將從水力旋轉(zhuǎn)的溢流中排出。再舉一個例子比重相應(yīng)于D75A的物質(zhì)，該物質(zhì)的75%將經(jīng)由水力旋轉(zhuǎn)的潛流被排出，而其余部分(25%)將經(jīng)由水力旋轉(zhuǎn)的溢流排出。使單級水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置優(yōu)化的一個出發(fā)點是雖然真空的工作曲線Ⅰ沒有零點但是有有限的斜率，理想化的應(yīng)使斜率為無限大，也即理想化的曲線Ⅰ應(yīng)為一垂直線，以使得比重小于曲線與橫座標(biāo)之間交點的物質(zhì)百分之百地經(jīng)由溢流被排出，而比重大于曲線與橫座標(biāo)之間交點的物質(zhì)百分之百地經(jīng)由潛流被排出。由于物理的原因，不可能獲得垂直的分離曲線(無限大的斜率)，因此顯然增加分離曲線的斜率是可合乎要求的。
因為不可能獲得垂直的分離曲線，故將水力旋轉(zhuǎn)式分離器的第一級(它直接地提供被期望的煤成品輸出)操作在相對地低一些的分離比重是有優(yōu)點的。將該第一級操作在較低的分離比重上，將有助于減少進入最后煤成品中高比重(不被期望的)物質(zhì)的數(shù)量。同樣地，將水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級操作在較高分離比重上也是有優(yōu)點的。將該第二級操作在較高比重上將有助于減少從潛流輸出口輸出的并被遺棄的有用煤的數(shù)量。該操作被表示在圖2B上，其上曲線Ⅰ表示水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級Ⅰ的操作，而曲線Ⅱ表示第二級Ⅱ的操作，虛線表示的曲線代表這兩級系統(tǒng)的聯(lián)合操作。如至今所解釋的，曲線Ⅰ及Ⅱ具有基本上相同的斜率，然而虛線表示的曲線(這兩級操作的合成)具有比曲線Ⅰ或Ⅱ(無論是圖2A還是圖2B中的)都有較陡的斜率。因此顯然地、即使按照圖2B的操作，在圖1A中圖示的方法也體現(xiàn)了它比單級系統(tǒng)具有優(yōu)點。
然而，我們發(fā)現(xiàn)如圖1所描述的兩級系統(tǒng)可以被優(yōu)化，也就是說它的操作性能可以比圖2B所示的有所改進。該優(yōu)化的特性表示在圖2C上。圖2C相對于圖2B至少描繪了三個區(qū)別首先是第一級的分離比重進一步地減少了;第二個區(qū)別是第二級的分離比重被增大了;其結(jié)果(虛線示曲線)表明它比圖2B中的結(jié)果(虛線示)曲線或圖2A中的曲線有顯著加大的陡度。圖2C中的最佳條件是在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級容量達到以前(對于給定的原礦物質(zhì)輸入速率及給定顆粒尺寸與在原礦中的分布)，利用增大在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級中物質(zhì)的比重以及相似地增大再回流的中間產(chǎn)物的量(無論是質(zhì)量與單位時間的比或是體積與單位時間的比)來達到的。
上述兩級系統(tǒng)的特征為具有最佳密度調(diào)節(jié)，穩(wěn)定的再回流調(diào)節(jié)以及由于再回流引起的選擇密度的增大，特別適用于利用限制的土質(zhì)懸浮及煤懸浮介質(zhì)，在因中低比重具有的較高細(xì)顆粒濃度下及在較高的粘度下使水力旋轉(zhuǎn)裝置運行。該方法使在同樣體積下獲得較高分離比重值或更有利的選擇參數(shù)成為可能。有一個系統(tǒng)能夠從連續(xù)的試驗中作出判斷(如根據(jù)圖2C所示的曲線)。根據(jù)給定的煤/煤矸石混合物，給定的各種煤、煤矸石顆粒的顆粒尺寸分布，譬如說操作者可以選擇第一級的分離比重，第二級的分離比重，被檢測的期望的參數(shù)(在站100上測量的重量或體積的比值)以及在分配器200中分配的比例。
兩種產(chǎn)物均以含懸浮物的礦泥形式離開水力旋轉(zhuǎn)器5。其中富化煤的產(chǎn)物被送到由楔形金屬絲網(wǎng)蓋6及共振篩7組成的分離及分選裝置中，而含有篩余物的貧煤的礦泥被送到楔形金屬絲網(wǎng)蓋6a及共振篩7a。在這個裝置中固體顆粒就與礦泥分離開來。在經(jīng)過楔形金屬絲網(wǎng)蓋6，6a，共振篩7及共振篩7a的上方部分后的貫流形成了稠的懸浮液。顆粒尺寸為0至0.5毫米的、粘在富化煤的產(chǎn)物上的填充物質(zhì)在共振篩的下方部分中被清洗掉，結(jié)果就獲得了較低密度的、較輕的懸浮液。所述懸浮液被傳送到(根據(jù)圖中虛線)泵11，或者它與形成的稠懸浮液8一起被送到懸浮液容器10。在該容器中尤氳交旌轄喝萜 中的懸浮液2的固有密度利用兩種適當(dāng)比例的懸浮液的混合進行調(diào)整。相應(yīng)地，新的懸浮液2就已經(jīng)包含了用于分離的所需數(shù)量的填充物質(zhì)。
沒有被使用來調(diào)節(jié)密度的懸浮物、或是從處理過程中脫離或是(根據(jù)圖中虛線)通過泵11送到稠化的水力旋轉(zhuǎn)裝置12。在必要的情況下，利用在這里產(chǎn)生的較稠的或較稀的懸浮液、能夠促進懸浮液混合容器10中懸浮液2密度的調(diào)節(jié)。
為了能夠以最優(yōu)方式回收及利用本身的填充物質(zhì)，處理過程被自動地控制，在這種情況下在連續(xù)的礦泥流側(cè)，所有的需要的參數(shù)被測量與控制。另外保證和加入處理過程中所需的填充物質(zhì)。
圖1B描繪了圖1A流程圖的改型。在圖1B中相同的標(biāo)號表示相同的裝置。圖1B與圖1A的區(qū)別在于第二級的溢流輸出導(dǎo)入到通道23的預(yù)定部分，它并不與通道12(從第一級傳送潛流輸出)匯合。該通道23而是導(dǎo)入到一個選擇或破碎機300，或者任何能使物質(zhì)傳過通道23并且分配成兩部分(典型地根據(jù)比重)的裝置。那些選擇式破碎機300或等效裝置是現(xiàn)有技術(shù)中所熟悉的，因此這些裝置在此處無需贅述。但是由選擇式破碎機300輸出的較高比重的部分被傳送到通道29，在那兒它與在通道12中傳送的物質(zhì)匯合送入第二級Ⅱ的輸入端13。由選擇式破碎機300輸出的較輕部分可以沿通道27或是通道28傳送。當(dāng)然那是很明顯的如果選擇式破碎機300輸出的較輕部分沿通道27傳送，它將與在通道24中傳送的物質(zhì)匯合并且于是被傳送到第一級Ⅰ的輸入端26。另一方面，如果選擇式破碎機300輸出的較輕部分沿通道28傳送，它將與第一級Ⅰ溢流輸出10的終產(chǎn)品輸出匯合。
圖1C描繪另一個能被圖1B中實施例或圖1A中實施例使用的改型。在圖1C上所示的變化在于第一級Ⅰ。圖1C與圖1A及圖1B的不同明顯地在于送入到第一級中除去原礦物質(zhì)TA外，還送入懸浮介質(zhì)F1(引入的及懸浮的介質(zhì)F1顯然未畫在圖1A及圖1B上，但是這當(dāng)然是必然的)。圖1C表示在第一級Ⅰ的溢流輸出10中被期望的煤產(chǎn)品輸出被輸入到一個分離元件400中，譬如說它是一個振動篩。該分離件400具有一個標(biāo)號為T的第一輸出端，從它那兒排出所需的煤產(chǎn)品。在振動篩出來的潛流，如圖1C中所示被分成二部分。懸浮介質(zhì)較輕的成分F3(它因此必然是粘性更大)被排除掉。但是，懸浮介質(zhì)中較有用的部分返回到系統(tǒng)中以致能改善第一級Ⅰ中介質(zhì)的粘度性能。
將本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)的單級系統(tǒng)相比較，它考慮了根據(jù)具有高煤含量的原礦物質(zhì)比重對所謂自懸浮煤漿液介質(zhì)的分離。因為粘度的增大，真實濃度的達到產(chǎn)生出的物質(zhì)密度僅為1.17克/立方厘米。一種HALDEX型水力旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)利用這種介質(zhì)操作產(chǎn)生出1.5克/立方厘米的分離比重時具有的不完善度值為0.16。將這種系統(tǒng)改變成如圖1A-1C的雙重系統(tǒng)，在未改變的原礦物質(zhì)條件下，產(chǎn)生出1.5克/立方厘米分離比重時具有的不完善度數(shù)值為0.13，根據(jù)上述的原理利用優(yōu)化以及利用開發(fā)分離懸浮介質(zhì)該值還可改善到0.12的水平。在優(yōu)化的過程中，我們選擇通過通道24輸送的預(yù)定部分為分配級200輸入量的20%。
雖然以上是描述了本發(fā)明的幾個專門的不同實施例，但是這些例子是沒有限制性的，本發(fā)明之范圍應(yīng)由這里所附的權(quán)利要求書來確定。
權(quán)利要求
1.使用在含煤、煤矸石及液體的懸浮介質(zhì)中作水力旋轉(zhuǎn)分離，以富化包括煤及煤矸石混合物的原礦物質(zhì)用來生產(chǎn)富化煤成品的方法，包括以下的步驟a)設(shè)置了水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級及第二級，所述的每一級包括一個輸入端及第一、第二輸出端；b)在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級的輸入端提供所述待富化的包括煤及煤矸石混合物的原礦物質(zhì)；c)在所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級的第二輸出端提取出富化煤成品，而在所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級的第二輸出端提取出煤及煤矸石的混合物；d)將來自于所述水力旋轉(zhuǎn)裝置第一級第二輸出端的煤及煤矸石的混合物供給到所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級的輸入端；e)在所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第二級的第一輸出端提取一種中間產(chǎn)物類的物質(zhì)，而在所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的第二輸出端提取一種廢料類的物質(zhì)；f)將來自于所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的所述中間產(chǎn)物類物質(zhì)分成第一部分及第二部分；g)將所述中間產(chǎn)物類物質(zhì)的第一部分導(dǎo)入到所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的輸入端，而將其所述第二部分導(dǎo)入到所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的輸入端。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，還包括h)測量相應(yīng)于由所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的第一輸出提取的所述中間產(chǎn)物類物質(zhì)的量值，以及根據(jù)所測量的量值變化控制所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第二級的分離密度。
3.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其中所述測量的量值是一種重量速率測量值，例如是單位時間內(nèi)提取的中間產(chǎn)物類物質(zhì)的重量。
4.根據(jù)權(quán)利要求2的方法，其中所述測量的量值是一種體積速率測量值，例如是單位時間內(nèi)提取的中間產(chǎn)物類物質(zhì)的體積。
5.根據(jù)權(quán)利要求2，3或4中任一權(quán)利要求的方法，其中步驟h)包括減少第二級的分離密度以響應(yīng)測量量值的升高，以及增加第二級的分離密度以響應(yīng)所述測量量值的下降。
6.根據(jù)權(quán)利要求1或2的方法，進一步包括i)機械地加工中間產(chǎn)物類物質(zhì)的第二部分，并從該加工的第二部分中分離出低密度的第三部分，再將該低密度第三部分導(dǎo)入到所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一級。
7.根據(jù)權(quán)利要求6的方法，其中所述中間產(chǎn)物類物質(zhì)的低密度第三部分與在水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的第一輸出端的富化煤產(chǎn)物相匯合。
8.根據(jù)權(quán)利要求6的方法，其中所述中間產(chǎn)物類物質(zhì)的低密度第三部分與水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的輸入端相匯合。
9.根據(jù)權(quán)利要求6的方法，包括以下的步驟h)將所述水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置第一級的第一輸出端產(chǎn)生出的物質(zhì)分離成一個煤的部分及一個懸浮液部分;i)將所述懸浮液部分分成較輕的及較重的懸浮液部分，遺棄掉所述較輕的懸浮液部分，并將所述較重的懸浮液部分返回到所述水力旋轉(zhuǎn)裝置中用于重新使用它。
全文摘要
一種將煤和煤矸石混合物分離或富化煤的方法，包括設(shè)置水力旋轉(zhuǎn)式分離裝置的第一及第二級，各級分別包括第一和第二輸出端，向第一級輸入端提供煤和煤矸石混合物后，在第一級的第一輸出端得到富化煤成品，而將第一級的第二輸出端的輸出提供給第二級；第二級的第一輸出端的輸出作為中間產(chǎn)物，其中一部分返回第一級輸入端，另一部分返回第二級輸入端，而從第二級的第二輸出端的輸出則為廢料被遺棄。
文檔編號B03B5/34GK1034147SQ88109028
公開日1989年7月26日 申請日期1988年10月4日 優(yōu)先權(quán)日1987年10月6日
發(fā)明者喬塞夫·費倫茨, 愛斯特瓦·費爾曼瑞, 雷茲索夫·斯頓 申請人:霍爾代克斯·瓦萊拉塔