專利名稱：一種自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型屬于工業(yè)廢水處理技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及尾礦廢水中有效減少其沉淀溢流中懸浮物量的技術(shù)。
背景技術(shù)：
目前國(guó)內(nèi)礦山尾礦和污水處理工程的濃縮處理一般采用普通濃密機(jī)或高效濃密機(jī)，若濃密機(jī)溢流需要排放時(shí)，則需要在濃密時(shí)中和尾礦的酸/堿，此時(shí)礦漿中的鐵、鋁、錳等離子會(huì)形成膠體。若濃密時(shí)形成的膠體較多時(shí)往往在溢流中會(huì)含有氫氧化鐵等絮狀懸浮物，使溢流水到不到排放標(biāo)準(zhǔn)。目前國(guó)內(nèi)外積極開發(fā)礦山廢水處理技術(shù)，但當(dāng)處理過程中產(chǎn)生較多膠體的礦山廢水時(shí)，僅僅用濃密機(jī)處理時(shí)排放水往往不達(dá)標(biāo)，需要另加一個(gè)沉淀過濾系統(tǒng)；另外現(xiàn)有的循環(huán)沉淀技術(shù)在礦山的應(yīng)用尚不成熟，使用時(shí)處理效果不穩(wěn)定。
發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是提供一種尾礦處理自生晶種循環(huán)沉淀的技術(shù)，該技術(shù)能夠減少尾礦處理中絮凝劑用量，加速尾礦沉淀處理速度，特別對(duì)微細(xì)粒含量多或者含鐵、鋁、錳等處理過程中易產(chǎn)生膠體的尾礦或污泥，可以提高處理速度，加速尾礦沉淀速度2飛倍，降低溢流懸浮物含量50%以上，有效減少其溢流中懸浮物的量。本實(shí)用新型是一種自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，由攪拌槽、濃密機(jī)、溢流槽、底流渣漿泵和晶種分離系統(tǒng)組成，濃密機(jī)內(nèi)有一個(gè)給礦筒，給礦筒可通過刻度尺和手搖把柄調(diào)節(jié)其上下位置。晶種分離系統(tǒng)包括污泥回流泵、一次分級(jí)旋流器、二次分級(jí)旋流器、粒度檢測(cè)儀和PLC控制柜。尾礦經(jīng)過給礦攪拌槽混合后給入到濃密機(jī)的給礦筒，此給礦筒設(shè)計(jì)為圓筒，下端為喇叭狀開口，給礦筒可通過手動(dòng)搖柄調(diào)節(jié)其上下位置，溢流水從濃密機(jī)周邊溢流槽排出， 濃密機(jī)底部設(shè)底流渣漿泵和污泥回流泵兩臺(tái)渣漿泵，底流渣漿泵用于排出濃密機(jī)底流，污泥回流泵則把一部分底流輸送至晶種分離系統(tǒng)，分離出的晶種返回至濃密機(jī)給礦筒，運(yùn)行時(shí)，給礦筒中需加入所需的助凝劑和絮凝劑；工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)使用的絮凝劑和助凝劑的種類和用量一般需要通過試驗(yàn)來確定，易沉淀的則不需要加絮凝劑和助凝劑，尾礦處理中常用的種類有如聚丙烯酰胺類、活化硅酸、石灰等，整個(gè)處理過程是連續(xù)作業(yè)。沉淀產(chǎn)生的濃密機(jī)底流除提取所需的晶種外全部外排或者進(jìn)行后續(xù)處理，整個(gè)處理過程是連續(xù)作業(yè)。本技術(shù)的主要特征為晶種分離系統(tǒng)，此系統(tǒng)包括上述污泥回流泵、一次分級(jí)旋流器和二次分級(jí)旋流器，兩臺(tái)旋流器串聯(lián)，粒度檢測(cè)儀、底流渣漿泵、PLC控制柜。污泥回流泵通過粒度檢測(cè)儀與PLC控制柜進(jìn)行關(guān)聯(lián)控制，運(yùn)行時(shí)粒度檢測(cè)儀檢測(cè)二次分級(jí)旋流器底流沉砂即分離的晶種的平均粒度值，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致，PLC控制柜則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)，晶種的平均粒度值的大致范圍為0. 05、. 09mm,晶種的平均粒度值超過此范圍時(shí)，晶種粒度值偏大會(huì)使其在給礦筒中沉降時(shí)間偏短，難以有效吸附膠體物質(zhì)和微細(xì)懸浮物，晶種粒度值偏小時(shí)，其在給礦筒中沉降時(shí)間偏長(zhǎng)，會(huì)使給礦桶內(nèi)礦漿濃度升高，影響沉降效果。晶種大小根據(jù)顆粒沉降速度公式及所需的沉降時(shí)間初步設(shè)定(u=545 ( P -1) d2)，并在具體的實(shí)踐中調(diào)整。晶種的平均粒度值通過尾礦的比重和給礦筒的長(zhǎng)度等參數(shù)初步計(jì)算后在PLC控制柜(12)上設(shè)定，理論計(jì)算公式為(u=545 (P-I) d2)，使晶種在給礦筒內(nèi)的理論自由沉淀時(shí)間為4飛分鐘，晶種的平均粒度值或沉降時(shí)間可根據(jù)實(shí)際處理效果情況調(diào)節(jié)，充分吸附在沉淀過程中產(chǎn)生的氫氧化鐵等膠體物質(zhì)和微細(xì)懸浮物。本技術(shù)的第二主要特征為通過一個(gè)非標(biāo)給礦筒稀釋礦漿濃度，給礦筒上部為圓筒狀，下部為喇叭狀開口。給礦筒可以通過標(biāo)尺和手動(dòng)搖柄調(diào)節(jié)其上下位置，使?jié)饷軝C(jī)上層液進(jìn)入到給礦筒，稀釋給礦濃度，使稀釋后的礦漿濃度在8 15%之間，稀釋后的尾礦在給礦筒中向下流動(dòng)的過程中與絮凝劑和晶種充分混合反應(yīng)，可以大幅度提高沉降速度和絮凝效果。給礦筒下端的喇叭狀開口有利于運(yùn)行過程中減緩礦漿的下沖速度，避免從尾礦筒中下沖的礦漿把濃密機(jī)底部沉降形成的淤泥層沖起來。本實(shí)用新型的自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)尾礦處理方法，下列步驟(1)、待處理的尾礦(一般為堿性)/污泥與礦山酸性廢水/石灰乳或電氣石混合給入到礦攪拌槽進(jìn)行攪拌中和，然后輸送至濃密機(jī)中心的給礦筒內(nèi)，當(dāng)待處理的尾礦為PH值為中性時(shí)，攪拌槽不進(jìn)行攪拌，僅作為緩沖裝置；(2)、給礦筒可通過手動(dòng)搖柄和固定在其上的刻度尺調(diào)節(jié)其上下位置使給礦筒上部邊緣低于濃密機(jī)內(nèi)液面，使?jié)饷軝C(jī)內(nèi)上層液流入到給礦筒內(nèi)稀釋尾礦濃度至8-15%。給礦筒低于濃密機(jī)內(nèi)液面的距離通過處理的尾礦量和濃度以及稀釋之后的濃度決定，由公式 (W/C2-W/ Cl) /24=2 π rhv -3600計(jì)算得出，式中W為處理的尾礦干量t/d，Cl為尾礦濃度％， C2為稀釋之后的濃度％，r為給礦半徑m，ν為濃密機(jī)上層清液向給礦筒內(nèi)流入的平均速度 m/s, h即為給礦筒需要低于濃密機(jī)內(nèi)液面的高度m。(3)、晶種平均粒度值的設(shè)定通過尾礦的比重和給礦筒的長(zhǎng)度等參數(shù)初步計(jì)算后在PLC控制柜上設(shè)定，理論計(jì)算公式為(H/T=U=545 ( P -1 )d2)，使晶種在給礦筒內(nèi)的理論自由沉淀時(shí)間為4飛分鐘，晶種的平均粒度值或沉降時(shí)間可根據(jù)實(shí)際處理效果情況調(diào)節(jié)。式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度(mm)，T為沉降時(shí)間(s)，P為尾礦比重。(4)、溢流水從濃密機(jī)周邊溢流槽排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵排出，另外一小部分濃密機(jī)底流通過污泥回流泵輸送至晶種分離系統(tǒng)，晶種分離系統(tǒng)通過一次分級(jí)旋流器和二次分級(jí)旋流器串聯(lián)分級(jí)，并通過粒度分析儀和PLC控制柜對(duì)分級(jí)過程進(jìn)行關(guān)聯(lián)控制，分離出的晶種返回至濃密機(jī)給礦筒，運(yùn)行時(shí)，給礦筒中需加入廣6g/t 高分子絮凝劑——基丙烯酰胺。若處理的為超細(xì)粒的復(fù)雜組分尾礦，其絮凝劑和助凝劑的種類和用量需另行做實(shí)驗(yàn)進(jìn)行初步確定；(5)、運(yùn)行時(shí)粒度檢測(cè)儀將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜，PLC控制柜會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)。

圖1 自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)示意圖。[0016]實(shí)施例1待處理的尾礦與礦山酸性廢水混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和，然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒內(nèi)4，當(dāng)待處理的尾礦為PH值為中性時(shí)，攪拌槽1不進(jìn)行攪拌，僅作為緩沖裝置。此給礦筒4設(shè)計(jì)為圓筒形，下端為喇叭狀開口，給礦筒可通過手動(dòng)搖柄6和固定在其上的刻度尺5調(diào)節(jié)其上下位置使給礦筒上部邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)液面，使?jié)饷軝C(jī)2 內(nèi)上層液流入到給礦筒4內(nèi)稀釋尾礦濃度至8 15%左右。溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3 排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至晶種分離系統(tǒng)，分離出的晶種返回至濃密機(jī)2給礦筒4，運(yùn)行時(shí)，給礦筒4中加入廣6g/t高分子絮凝劑——基丙烯酰胺，易沉淀的則不需要加絮凝劑和助凝劑， 整個(gè)處理過程是連續(xù)作業(yè)。晶種分離系統(tǒng)包括上述變頻污泥回流泵8、一次分級(jí)旋流器9和二次分級(jí)旋流器10、粒度檢測(cè)儀11，渣漿泵與粒度檢測(cè)儀使用PLC控制柜12進(jìn)行關(guān)聯(lián)控制；運(yùn)行時(shí)粒度檢測(cè)儀檢測(cè)二次分級(jí)旋流器10底流沉砂粒度值，即分離的晶種的平均粒度值，其范圍為 0. 05、. 09mm，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致，PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)；晶種大小根據(jù)顆粒沉降速度公式及所需的沉降時(shí)間初步設(shè)定(H/T=U=545 ( P -1) d2)，并在具體的實(shí)踐中調(diào)整。以濃密機(jī)2直徑為24m的為例，處理之前需要預(yù)先調(diào)節(jié)好之處①若需要處理尾礦量(按大值估算，干量)2700t/d,尾礦原始質(zhì)量濃度為30%，給
礦筒4直徑為2m，稀釋至10%的濃度，給礦筒4上邊緣低于液面的高度為h，其計(jì)算公式為 (W/C2-W/ Cl)/24=2 πrhv · 3600式中W=2700t/d，Cl=30%，C2=10%，v ^ lm/s，給礦筒 4 半徑 r=lm，則由上式可計(jì)算出h=0. 033m,即低于液面3. 3cm,即通過手搖把柄6調(diào)節(jié)給礦筒4的位置，調(diào)節(jié)時(shí)觀察刻度尺5使給礦筒4上邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)部的液面3. 3cm。②若給礦筒長(zhǎng)1500mm，尾礦比重3，要分離的晶種平均粒度設(shè)為0. 07mm，則根據(jù)公
式u=545 (P-Dd2，式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度1500 (mm)，T為沉降時(shí)間 (s)，P為尾礦比重3，d為設(shè)定的晶種平均粒度0.07mm，則可以列出下式U=H/T=1500/T=545 (3-1) Χ0· 072，計(jì)算得出 Τ=280· 85 (s) =4. 68 (min)。根據(jù)濃密機(jī)2的規(guī)格不同，給礦筒4的長(zhǎng)度會(huì)隨之變化，同樣根據(jù)上述原理調(diào)節(jié)設(shè)定的晶種平均粒度值為0. 07mm，使之在給礦筒4的沉降時(shí)間在4. 68min。調(diào)節(jié)好之后，將待處理的尾礦與石灰乳混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和，然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒內(nèi)4，同時(shí)在給礦筒中加入6g/t基丙烯酰胺，溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至一次分級(jí)旋流器9進(jìn)行分級(jí)，一次分級(jí)旋流器的溢流部分直接給入到二次分級(jí)旋流器10再次分級(jí)，二次分級(jí)旋流器10的底流即為要得到的晶種，將其給入到給礦筒4中，此過程中粒度檢測(cè)儀11會(huì)對(duì)二次分級(jí)旋流器10的底流進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致，PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)。一次分級(jí)旋流器9的底流和二次分級(jí)旋流器 10的溢流外排。處理時(shí)若溢流中的懸浮物量超過標(biāo)準(zhǔn)，則可以采取下列措施中的一種或幾種(1)適當(dāng)減少處理量；(2)增加絮凝劑和助凝劑的用量；(3)增加晶種的加入量，增大設(shè)定的晶種平均粒度值；(4)降低給礦筒，適當(dāng)調(diào)低稀釋后的濃度；(5)調(diào)節(jié)一次分級(jí)旋流器或者/和二次分級(jí)旋流器的沉沙口等。實(shí)施例2以濃密機(jī)2直徑為24m的為例，處理之前需要預(yù)先調(diào)節(jié)好之處(D若需要處理尾礦量(按大值估算，干量)1800t/d,尾礦原始質(zhì)量濃度為30%，給
礦筒4直徑為2m，稀釋至8%的濃度，給礦筒4上邊緣低于液面的高度為h，其計(jì)算公式為 (W/C2-W/ Cl)/24=2 nrhv · 3600式中ff=1800t/d, Cl=30%, C2=8%, ν ^ lm/s，給礦筒4半徑r=lm，則由上式可計(jì)算出h=0. 03m,即低于液面3. 3cm,即通過手搖把柄6調(diào)節(jié)給礦筒4的位置，調(diào)節(jié)時(shí)觀察刻度尺 5使給礦筒上邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)部的液面3cm。(D若給礦筒4長(zhǎng)1500mm，尾礦比重3. 2，要分離的晶種平均粒度設(shè)為0. 06mm,則根
據(jù)公式u=545 (P-Dd2，式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度1500 (mm)，T為沉降時(shí)間(s)，P為尾礦比重3，d為設(shè)定的晶種平均粒度0. 06mm，則可以列出下式U=H/T=1500/T=545 (3. 2-1) Χ0· 062，計(jì)算得出 Τ=347· 5 (s) =5. 8 (min)。濃密機(jī)2直徑24m，給礦筒4長(zhǎng)度1. 5m的情況下，設(shè)定的晶種平均粒度值為 0. 06mm,使之在給礦筒4的沉降時(shí)間在為5. 8min。調(diào)節(jié)好之后，將待處理的尾礦與從采礦區(qū)排出的礦山酸性廢水混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和，然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒4內(nèi)，同時(shí)在給礦筒4中加入5g/t 基丙烯酰胺，溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至一次分級(jí)旋流器9進(jìn)行分級(jí)，一次分級(jí)旋流器9的溢流部分直接給入到二次分級(jí)旋流器10進(jìn)一步分級(jí)，二次分級(jí)旋流器10的底流即為要得到的晶種，將其給入到給礦筒4中，此過程中粒度檢測(cè)儀11會(huì)對(duì)二次分級(jí)旋流器10的底流進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致，PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)。一次分級(jí)旋流器9的底流和二次分級(jí)旋流器10的溢流外排。實(shí)施例3以濃密機(jī)2直徑為24m的為例，處理之前需要預(yù)先調(diào)節(jié)好之處 若需要處理尾礦量(按大值估算，干量)3000t/d,尾礦原始質(zhì)量濃度為26%，給
礦筒4直徑為2m，稀釋至15%的濃度，給礦筒4上邊緣低于液面的高度為h，其計(jì)算公式為 (W/C2-W/ Cl)/24=2 πrhv · 3600[0039]式中W=3000t/d，Cl=26%，C2=15%，ν ^ lm/s，給礦筒 4 半徑 r=lm，則由上式可計(jì)算出h=0. 016m,即低于液面1. 6cm,即通過手搖把柄6調(diào)節(jié)給礦筒4的位置，調(diào)節(jié)時(shí)觀察刻度尺5使給礦筒4上邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)部的液面1. 6cm。②若給礦筒長(zhǎng)1600mm，尾礦比重2. 8，要分離的晶種平均粒度設(shè)為0. 08mm，則根據(jù)
公式u=545 (P-Dd2，式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度1600 (mm)，T為沉降時(shí)間(s)，P為尾礦比重2. 8，d為設(shè)定的晶種平均粒度0. 08mm，則可以列出下式U=H/T=1600/T=545 (2. 8-1) Χ0· 082，計(jì)算得出 Τ=254· 84 (s) =4. 25 (min)。濃密機(jī)2直徑24m，給礦筒長(zhǎng)度1. 6m的情況下，設(shè)定的晶種平均粒度值為0. 08mm, 使之在給礦筒4的沉降時(shí)間在為4. 25min。調(diào)節(jié)好之后，將待處理的尾礦與電氣石乳混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和， 然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒內(nèi)4，同時(shí)在給礦筒4中加入6g/t基丙烯酰胺，溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至一次分級(jí)旋流器9進(jìn)行分級(jí)，一次分級(jí)旋流器9的溢流部分直接給入到二次分級(jí)旋流器10進(jìn)一步分級(jí)，二次分級(jí)旋流器的底流即為要得到的晶種，將其給入到給礦筒4中，此過程中粒度檢測(cè)儀11會(huì)對(duì)二次分級(jí)旋流器10的底流進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致， PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)，一次分級(jí)旋流器9的底流和二次分級(jí)旋流器10的溢流外排。實(shí)施例4以濃密機(jī)2直徑為24m的為例，處理之前需要預(yù)先調(diào)節(jié)好之處(J)若需要處理尾礦量(按大值估算，干量)3000t/d,尾礦原始質(zhì)量濃度為26%，給
礦筒4直徑為2m，稀釋至15%的濃度，給礦筒4上邊緣低于液面的高度為h，其計(jì)算公式為 (W/C2-W/ Cl)/24=2 πrhv · 3600式中W=3000t/d，Cl=26%，C2=15%，v ^ lm/s，給礦筒 4 半徑 r=lm，則由上式可計(jì)算出h=0. 016m,即低于液面1. 6cm,即通過手搖把柄6調(diào)節(jié)給礦筒4的位置，調(diào)節(jié)時(shí)觀察刻度尺5使給礦筒上邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)部的液面1. 6cm。(D若給礦筒長(zhǎng)1600mm，尾礦比重2. 8，要分離的晶種平均粒度設(shè)為0. 08mm，則根據(jù)
公式u=545 (P-Dd2，式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度1600 (mm)，T為沉降時(shí)間(s)，P為尾礦比重2. 8，d為設(shè)定的晶種平均粒度0. 08mm，則可以列出下式U=H/T=1600/T=545 ( 2 . 8-1) X0 . 082，計(jì)算得出 T=254. 84 (s) =4. 25 (min)。濃密機(jī)2直徑24m，給礦筒長(zhǎng)度1. 6m的情況下，設(shè)定的晶種平均粒度值為0. 09mm, 使之在給礦筒4的沉降時(shí)間在為4min。調(diào)節(jié)好之后，將待處理的尾礦與電氣石乳混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和， 然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒內(nèi)4，同時(shí)在給礦筒4中加入6g/t基丙烯酰胺，溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至一次分級(jí)旋流器9進(jìn)行分級(jí)，一次分級(jí)旋流器9的溢流部分直接給入到二次分級(jí)旋流器10進(jìn)一步分級(jí)，二次分級(jí)旋流器10的底流即為要得到的晶種，將其給入到給礦筒4中，此過程中粒度檢測(cè)儀11會(huì)對(duì)二次分級(jí)旋流器 10的底流進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致，PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)，一次分級(jí)旋流器9的底流和二次分級(jí)旋流器10的溢流外排。實(shí)施例5以濃密機(jī)2直徑為2 !的為例，處理之前需要預(yù)先調(diào)節(jié)好之處(D若需要處理尾礦量(按大值估算，干量)3000t/d,尾礦原始質(zhì)量濃度為沈％，給
礦筒4直徑為2m，稀釋至15%的濃度，給礦筒4上邊緣低于液面的高度為h，其計(jì)算公式為 (W/C2-W/ Cl)/24=2 πrhv · 3600式中W=3000t/d，Cli6%，C2=15%，ν ^ lm/s，給礦筒4半徑r=lm，則由上式可計(jì)算出h=0. 016m,即低于液面1. 6cm,即通過手搖把柄6調(diào)節(jié)給礦筒4的位置，調(diào)節(jié)時(shí)觀察刻度尺5使給礦筒4上邊緣低于濃密機(jī)2內(nèi)部的液面1. 6cm。(D若給礦筒長(zhǎng)1600mm，尾礦比重2. 8，要分離的晶種平均粒度設(shè)為0. 08mm，則根據(jù)
公式u=M5 (P-Dd2，式中U為沉降速度(mm/s)，H為給礦筒長(zhǎng)度1600 (mm)，T為沉降時(shí)間(s)，P為尾礦比重2. 8，d為設(shè)定的晶種平均粒度0. 08mm，則可以列出下式U=H/T=1600/T=545 (2. 8-1) Χ0· 082，計(jì)算得出 Τ=254· 84 (s) =4. 25 (min)。濃密機(jī)2直徑2細(xì)，給礦筒長(zhǎng)度1. 6m的情況下，設(shè)定的晶種平均粒度值為0. 05mm, 使之在給礦筒4的沉降時(shí)間在為6min。調(diào)節(jié)好之后，將待處理的尾礦與電氣石乳混合給入到礦攪拌槽1進(jìn)行攪拌中和， 然后輸送至濃密機(jī)2中心的給礦筒內(nèi)4，同時(shí)在給礦筒4中加入6g/t基丙烯酰胺，溢流水從濃密機(jī)2周邊溢流槽3排出，濃密產(chǎn)生的高濃度尾礦或污泥通過底流渣漿泵7排出，另外一小部分濃密機(jī)2底流通過污泥回流泵8輸送至一次分級(jí)旋流器9進(jìn)行分級(jí)，一次分級(jí)旋流器9的溢流部分直接給入到二次分級(jí)旋流器10進(jìn)一步分級(jí)，二次分級(jí)旋流器10的底流即為要得到的晶種，將其給入到給礦筒4中，此過程中粒度檢測(cè)儀11會(huì)對(duì)二次分級(jí)旋流器的底流進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，將檢測(cè)信息輸送至PLC控制柜12，若檢測(cè)值與設(shè)定的晶種大小不一致， PLC控制柜12則會(huì)自動(dòng)調(diào)節(jié)污泥回流泵8的給料壓力來調(diào)節(jié)分離晶種的大小，如此循環(huán)，直至晶種大小的檢測(cè)值與設(shè)定值在10%偏差范圍內(nèi)，一次分級(jí)旋流器9的底流和二次分級(jí)旋流器10的溢流外排。
權(quán)利要求1.一種自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，由攪拌槽(1)、濃密機(jī)(2)、溢流槽(3)、底流渣漿泵(7) 和晶種分離系統(tǒng)中的污泥回流泵(8)組成，其特征在于濃密機(jī)(2)內(nèi)有一個(gè)給礦筒(4)、晶種分離系統(tǒng)還包括一次分級(jí)旋流器(9)、二次分級(jí)旋流器(10)、粒度檢測(cè)儀(11)和PLC控制柜(12)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，其特征在于給礦筒(4)通過刻度尺 (5)和手搖把柄(6)調(diào)節(jié)其上下位置。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，其特征在于給礦筒(4)上部為圓筒狀，下端為喇叭狀開口。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，其特征在于污泥回流泵(8)通過粒度檢測(cè)儀(11)與PLC控制柜(12)進(jìn)行關(guān)聯(lián)控制。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)，其特征在于一次分級(jí)旋流器(9)和二次分級(jí)旋流器(10)進(jìn)行串聯(lián)分級(jí)。
專利摘要本實(shí)用新型提供一種尾礦處理自生晶種循環(huán)沉淀系統(tǒng)及處理方法，能夠減少尾礦處理中絮凝劑用量，加速尾礦沉淀處理速度，降低溢流懸浮物含量50%以上。該系統(tǒng)由攪拌槽(1)、濃密機(jī)(2)、溢流槽(3)、底流渣漿泵(7)和晶種分離系統(tǒng)中的污泥回流泵(8)組成，濃密機(jī)(2)內(nèi)有一個(gè)給礦筒(4)、晶種分離系統(tǒng)還包括一次分級(jí)旋流器(9)、二次分級(jí)旋流器(10)、粒度分析儀(11)和PLC控制柜(12)；給礦筒(4)通過刻度尺(5)和手搖把柄(6)調(diào)節(jié)其上下位置；給礦筒(4)上部為圓筒狀，下端為喇叭狀開口；污泥回流泵(8)通過粒度檢測(cè)儀(11)與PLC控制柜(12)進(jìn)行關(guān)聯(lián)控制；給礦筒(4)中的礦漿濃度在8~15%。
文檔編號(hào)B01D21/30GK201949691SQ201020686678
公開日2011年8月31日 申請(qǐng)日期2010年12月29日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月29日
發(fā)明者吳江林 申請(qǐng)人:中國(guó)瑞林工程技術(shù)有限公司