專(zhuān)利名稱(chēng)：一種fcc煙氣治理工藝方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及煉油廠FCC煙氣的治理工藝方法，特別是涉及煉廠FCC煙氣脫硝脫硫工藝方法。
背景技術(shù)：
NOx和SOx是大氣污染的主要污染源之一。大氣中的NOx和SOx主要來(lái)自與燃燒過(guò)程有關(guān)的工業(yè)過(guò)程的排放氣以及機(jī)動(dòng)車(chē)輛、輪船等尾氣的排放。氮氧化物總稱(chēng)為NOx，危害最大的主要是N0、N02。NOx的主要危害如下(1)對(duì)人體有毒害作用；(2)對(duì)植物有毒害作用；(3)可形成酸雨、酸霧；(4)與碳?xì)浠衔镄纬晒饣瘜W(xué)煙霧；( 破壞臭氧層。在大氣中，SO2會(huì)氧化而成硫酸霧或硫酸鹽氣溶膠，是環(huán)境酸化的重要前驅(qū)物。大氣中二氧化硫濃度在彡0. 5ppm，可使呼吸道疾病發(fā)病率增高。在煉油廠，F(xiàn)CC(流化催化裂化)工藝中，催化劑顆粒在催化裂化區(qū)和催化劑再生區(qū)域之間反復(fù)循環(huán)。在催化劑再生過(guò)程中，催化劑顆粒上的來(lái)自裂化反應(yīng)的焦炭在高溫下通過(guò)空氣氧化除去，焦炭沉積物的去除使催化劑的活性恢復(fù)，并在裂化反應(yīng)中能再被利用， 外排的尾氣即FCC煙氣。FCC煙氣中的NOx和SOx幾乎全部來(lái)自催化劑上的再生燃燒產(chǎn)生的煙氣。FCC煙氣中NO和而2均有，NO約占90 %，NO2約占10 %。FCC煙氣中的NOx量一般占煉廠NOx排放量的50 %，是所在地NOx排放的焦點(diǎn)。為控制煉油廠的NOx排放，國(guó)內(nèi)外均制定了相應(yīng)排放標(biāo)準(zhǔn)。美國(guó)環(huán)保局與13 家煉油企業(yè)簽訂了污染物控制協(xié)定(Consent Decree)，歐盟要求所有煉油廠執(zhí)行《綜合污染和控制指南》，日本制定了 FCCU的NOx的排放標(biāo)準(zhǔn)。我國(guó)《大氣綜合污染物排放標(biāo)準(zhǔn)-GB16297-1996》規(guī)定老污染源最高允許排放濃度Ν0χ為420mg/m3，SO2為700mg/m3，新污染源為M0mg/m3，SO2為500mg/m3，目前還正在從行業(yè)角度制定《石油煉制工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》。近年來(lái)，隨著進(jìn)口原油量的增加，煉油廠NOx污染問(wèn)題日益嚴(yán)重，隨著環(huán)保法規(guī)的日益嚴(yán)格，對(duì)NOx排放指標(biāo)要求隨之提高。因此，NOx污染治理到了刻不容緩的地步。對(duì)煙氣的治理現(xiàn)在基本都采用脫硝一脫硫工藝。在煙氣脫硝技術(shù)中，選擇性還原(SCR)技術(shù)與其他技術(shù)相比，具有脫硝效率高，技術(shù)成熟等優(yōu)點(diǎn)，是目前國(guó)內(nèi)外煙氣脫硝工程應(yīng)用最多的技術(shù)。其他技術(shù)如選擇性非催化還原(SNCR)法去除效率低，氨的逃逸率高。液體吸收法脫硝效率低；吸附法脫硝效率高，但吸附量小，再生頻繁，應(yīng)用不廣；高能電子活化氧化法可以同時(shí)脫硫脫硝，但能耗高，壽命短。 SCR法是指在反應(yīng)溫度200°C 400°C，用NH3作還原劑將NOx催化還原為N2,廢氣中的氧很少參加反應(yīng)，放熱量小。以NH3作還原劑的反應(yīng)可表示如下4NH3+6N0 — 5N2+6H20+1806. 6kJ8NH3+6N02 — 7N2+12H20+2730. 6kJ
CN1895744A介紹了一種高塵復(fù)合SCR煙氣脫硝工藝及脫硝催化反應(yīng)裝置，這套 SCR流程主要針對(duì)電廠煙氣中的NOx，不適用FCC煙氣的NOx治理。其缺點(diǎn)表現(xiàn)在只考慮如何去除煙氣中的NOx和SO2,未考慮如何進(jìn)行資源回收利用和降低堿耗。脫硫工藝基本采用濕法脫硫，其主體設(shè)備是煙氣-堿液逆向接觸塔，其中脫硫所消耗的堿，用后即棄，屬資源拋棄型，每年堿的消耗量很大，至少每年大多幾百萬(wàn)。煙氣脫硫大量使用的煙氣-堿液逆向接觸塔，包括填充塔和板式塔，氣液兩相是依靠重力場(chǎng)的作用實(shí)現(xiàn)接觸傳質(zhì)，但由于重力場(chǎng)較弱，液膜流動(dòng)緩慢，單位體積內(nèi)有效接觸面積小，因此傳質(zhì)效率很低，設(shè)備體積龐大，空間利用率低。20世紀(jì)80年代初發(fā)展起來(lái)的超重力旋轉(zhuǎn)床是一種高效氣液吸收設(shè)備，既提高了吸收效率，又縮小了裝置規(guī)模，其主要原理是旋轉(zhuǎn)床反應(yīng)器內(nèi)，氣體通過(guò)充滿液體整個(gè)轉(zhuǎn)子，同時(shí)整個(gè)轉(zhuǎn)子一起轉(zhuǎn)動(dòng)，氣體和液體在遠(yuǎn)大于重力的離心力作用下，在轉(zhuǎn)子內(nèi)逆流接觸，使得氣液兩相之間的傳質(zhì)、傳熱或反應(yīng)過(guò)程得到強(qiáng)化，達(dá)到了增加效率、縮小設(shè)備和降低能耗的目的。目前國(guó)內(nèi)外已將該技術(shù)成功地應(yīng)用到化工、制藥等工業(yè)過(guò)程的分離和反應(yīng)操作中。已有把旋轉(zhuǎn)床用于煙氣脫硫的工藝出現(xiàn)。浙江工業(yè)大學(xué)俞云良等在《科技通報(bào)》2008年M卷第1期上介紹了 1種折流式超重力旋轉(zhuǎn)床；實(shí)用新型專(zhuān)利CN68867Y也公開(kāi)了一種多層折流式超重力旋轉(zhuǎn)床，兩者均可用于氣液接觸場(chǎng)合。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了一種煉廠FCC煙氣治理工藝，將FCC煙氣的脫硝脫硫工藝和酸性水除H2S工藝有機(jī)結(jié)合，降低綜合治理操作費(fèi)用。本發(fā)明FCC煙氣治理工藝包括如下內(nèi)容FCC煙氣首先與氨混合，然后在催化劑存在下進(jìn)行NOx的選擇性還原脫硝反應(yīng)，經(jīng)過(guò)選擇性還原脫硝反應(yīng)的煙氣采用酸性水脫H2S 后的排放水為吸收液進(jìn)行旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫后的煙氣進(jìn)一步經(jīng)堿液吸收脫硫后排放，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫排出的液相與酸性水混合，將酸性水PH值調(diào)節(jié)至4 6，并用空氣吹出&S，吹出的去焚燒爐焚燒，吹出后污水進(jìn)入污水處理場(chǎng)處理。本發(fā)明方法中，與FCC煙氣混合的氨的量按FCC煙氣中NOx還原反應(yīng)所需理論量的90% 110%確定。本發(fā)明方法中，脫硝后的煙氣經(jīng)換熱器換熱降溫后，進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔，吸收液采用酸性水脫H2S后的排放水，該排放水的pH值為》7，煙氣中SOx在旋轉(zhuǎn)床吸收塔中被吸收液高效吸收，旋轉(zhuǎn)床吸收塔出口煙氣再經(jīng)煙氣-堿液逆向接觸塔脫除煙氣中殘余的SOxJA 硫后煙氣經(jīng)除霧后，通過(guò)煙筒排放。旋轉(zhuǎn)床吸收塔排出的液相是吸收SOx的稀酸，該稀酸進(jìn)入脫除反應(yīng)器調(diào)酸性水pH至4 6，產(chǎn)生的H2S由空氣吹出，去焚燒爐焚燒，得到的含SOx的煙氣經(jīng)換熱降溫后， 去旋轉(zhuǎn)床吸收塔回收SOx，脫硫后去煙筒排放，脫除H2S后的酸性水(pH4 6)除油除渣并調(diào)pH彡7.0后去污水處理廠。本發(fā)明既完成FCC煙氣的脫硝脫硫的工藝過(guò)程，得到的稀酸去脫除H2S,脫除的H2S 焚燒后產(chǎn)生的SOx又去制稀酸，形成一個(gè)SA重復(fù)利用的循環(huán)，節(jié)省了酸性水治理中的物質(zhì)消耗，而且降低了酸性水的處理成本。
下面詳細(xì)介紹本發(fā)明的工藝過(guò)程來(lái)自FCC鍋爐的煙氣與NH3，一同進(jìn)入煙氣-氨氣混合器，在此煙氣與氨氣充分混合，NH3量大小=NH3與NOx發(fā)生催化還原反應(yīng)所消耗NH3 的量，根據(jù)工藝情況可以略有調(diào)整?；旌现蟮陌睔?煙氣混合氣進(jìn)入催化還原反應(yīng)器在300°C 400°C下，進(jìn)行催化還原反應(yīng)脫除NOx，完成煙氣脫硝過(guò)程。所述的催化劑采用蜂窩狀結(jié)構(gòu)，采用TiO2為主要組分，添加V、W、Fe、Mn、Ce等金屬作為催化劑的活性組份，并加入適量助劑壓制焙燒而成。該催化劑對(duì)SCR反應(yīng)具有良好的催化活性。選擇性脫硝可以采用現(xiàn)有的催化劑，如 CN200910204252. 5 所述。在300°C 400°C下，NH3不與SOx發(fā)生反應(yīng)生成銨鹽，催化還原反應(yīng)器出口的高溫?zé)煔馔ㄟ^(guò)換熱器回收煙氣余熱。回收余熱可用來(lái)產(chǎn)生蒸汽或加熱油漿等物料。進(jìn)入換熱器前的煙氣中NH3低于5mg/m3，煙氣通過(guò)換熱器后，煙氣溫度降至100°C 甚至更低，一般為60 150°C。煙氣降溫的優(yōu)點(diǎn)是提高了煙氣進(jìn)入后旋轉(zhuǎn)床吸收塔的氣液吸收的效果，避免了高溫?zé)煔庠跉庖航佑|傳質(zhì)時(shí)放熱產(chǎn)生的大量水霧，影響氣液吸收效果的現(xiàn)象，減輕了除霧器的負(fù)荷。換熱后的低溫?zé)煔?，進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔，用中和后的酸性水作為的吸收液，產(chǎn)生稀酸，生產(chǎn)的稀酸進(jìn)入酸罐儲(chǔ)存。稀酸濃度范圍0.1% 10% (質(zhì)量濃度)。采用旋轉(zhuǎn)床反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)是由于旋轉(zhuǎn)床吸收塔是高效氣液吸收設(shè)備，可縮小了裝置規(guī)模，并提高吸收效率，在吸收液量不增加的基礎(chǔ)上，提高吸收效果。除去大部分SA的煙氣進(jìn)入煙氣-堿液逆向接觸塔除去殘余SOx，完成脫硫指標(biāo)控制，凈化煙氣進(jìn)入除霧器除霧后進(jìn)入煙筒排放。來(lái)自?xún)?chǔ)罐的稀酸與來(lái)自酸性水儲(chǔ)罐的酸性水，在混合器中混合，調(diào)pH至4 6，調(diào)好PH的混合液通過(guò)換熱器降溫后，進(jìn)入H2S脫除反應(yīng)器進(jìn)一步反應(yīng)，用適量空氣曝氣，使H2S 隨空氣逸出，經(jīng)H2S氣分液罐分液后，去焚燒爐焚燒。采用空氣曝氣的優(yōu)點(diǎn)是控制H2S濃度范圍0. 3% (體積濃度)，可以避開(kāi) H2S的爆炸極限。焚燒爐焚燒產(chǎn)生含有SO2煙氣，經(jīng)換熱降溫后，返回到旋轉(zhuǎn)床吸收塔去脫除 SO2,經(jīng)再除霧后，由煙筒排放。吸收液吸收SO2后變成(質(zhì)量濃度0. 10% )的稀酸。脫后的酸性水進(jìn)入沉降罐進(jìn)行沉降分層。酸性水中的浮油沉渣從沉降罐排出， 酸性水加堿調(diào)pH > 7. 0后，部分返回旋轉(zhuǎn)床吸收塔作為吸收液制稀酸，其余部分排入污水處理場(chǎng)處理。本發(fā)明既完成FCC煙氣的脫硝脫硫的工藝過(guò)程，得到的稀酸又脫除酸性水中的 H2S,節(jié)省了脫硫過(guò)程中的堿耗，降低了脫硫費(fèi)用，同時(shí)降低了酸性水的處理費(fèi)用。本發(fā)明方法使用的主要設(shè)備包括煙氣-氨氣混合器、催化還原反應(yīng)器、換熱器、 旋轉(zhuǎn)床吸收塔、煙氣-堿液逆向接觸塔、H2S吹脫塔和除霧器等。本發(fā)明方法中的其它內(nèi)容可以按本領(lǐng)域常規(guī)的方法確定。通過(guò)采用以上技術(shù)方案，本發(fā)明的FCC工藝的獲得如下優(yōu)點(diǎn)(1)對(duì)FCC煙氣既脫硝又脫硫。(2)采用旋轉(zhuǎn)床反應(yīng)器作為SOx的吸收設(shè)備，既減小裝置規(guī)模，又提高了吸收效率，得到的吸收液酸性較高，有利于進(jìn)一步利用。
(3)由于旋轉(zhuǎn)床反應(yīng)器是高效氣液吸收設(shè)備，吸收SOx產(chǎn)生的稀酸量小，酸化酸性水時(shí)不會(huì)大量增加酸性水的處理水量，不會(huì)提高處理成本。(4)不但減少了 FCC煙氣脫硫的加堿成本，而且降低了酸性水的處理成本。


圖1是CN1895744A的工藝裝置流程圖。圖2是本發(fā)明工藝裝置流程圖。其中1、FCC鍋爐系統(tǒng)；2、供氨單元；3、煙氣-氨氣混合器；4、催化還原反應(yīng)器；5、 換熱器；6、除塵器；7、脫硫單元；8、煙筒；14、旋轉(zhuǎn)床吸收塔；15、煙氣-堿液逆向接觸塔；16、除霧器；18、稀酸儲(chǔ)罐；19、酸性水儲(chǔ)罐；20、酸液-酸性水混合器；21、換熱器；22、H2S吹脫塔；23、沉降罐；24、分液罐； 25、焚燒爐；26、換熱器。A-脫硫吸收液；B-吹脫空氣；C-沉渣；D-堿液；E-出水排至污水處理場(chǎng)。
具體實(shí)施例方式下面通過(guò)具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的FCC煙氣脫硝裝置作詳細(xì)說(shuō)明。其中氣相組成百分含量以體積計(jì)，液相組成百分含量以質(zhì)量計(jì)。實(shí)施例1(參見(jiàn)圖2)來(lái)自FCC鍋爐系統(tǒng)1的煙氣，風(fēng)量6m7h，溫度300°C 400°C，含有IOOOmgA^NOx， 1000mg/m3S02,煙氣進(jìn)入煙氣-氨氣混合器4，在此煙氣與來(lái)自供氨單元2的氨氣充分均勻地混合，氨氣量6L/h (氨用量為煙氣中NOx完全反應(yīng)所需的量)，混合氣而后再向下進(jìn)入催化還原反應(yīng)器4，催化劑采用含有V、Ti、W等組分，對(duì)SCR反應(yīng)具有良好的催化活性的催化劑。在催化劑床層中，NOx和NH3反應(yīng)生成N2和H2O,由催化還原反應(yīng)器4出來(lái)的脫硝后的煙氣進(jìn)入換熱器5，回收余熱后，煙氣由340°C降溫至80°C。降溫后煙氣進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔14。產(chǎn)生的稀硫酸去稀酸儲(chǔ)罐18。從稀酸儲(chǔ)罐18出來(lái)的稀硫酸進(jìn)入混合器20與從酸性水儲(chǔ)罐19來(lái)的酸性水混合， 發(fā)生酸堿中和反應(yīng)，混合液經(jīng)換熱器21降溫后進(jìn)入吹脫塔22，采用適量空氣曝氣，逸出的H2S經(jīng)分液罐M后進(jìn)入焚燒爐25焚燒。來(lái)自吹脫塔22的脫除的酸性水進(jìn)入沉降罐23，沉降罐23產(chǎn)生的罐頂氣也進(jìn)入分液罐M后去焚燒爐。在酸性水沉降罐23，向酸性水加堿調(diào)pH ^ 7后，部分作為SO2吸收液去旋轉(zhuǎn)床吸收塔14，剩余部分去污水處理場(chǎng)。從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣包括FCC煙氣和焚燒爐煙氣2部分，從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣進(jìn)入煙氣-堿液逆向接觸塔15，脫除殘余SOx，最后進(jìn)除霧器16除霧，最后進(jìn)煙筒8排放。凈化煙氣NOx < 10mg/m3,S02 < 10mg/m3,NH3 < 5mg/m3，產(chǎn)生稀硫酸12L， 濃度0. 0. 3%。實(shí)施例2 (參見(jiàn)圖2)來(lái)自FCC鍋爐系統(tǒng)1的煙氣，風(fēng)量100m7h，溫度300°C 400°C，含有500mg/m3N0x，2000mg/m3S02,煙氣進(jìn)入煙氣-氨氣混合器4，在此煙氣與來(lái)自供氨單元2的氨氣充分均勻地混合，氨氣量50L/h (氨用量為煙氣中NOx完全反應(yīng)所需的量)，混合氣而后再向下進(jìn)入催化還原反應(yīng)器4，催化劑采用含有V、Ti、W等組分，對(duì)SCR反應(yīng)具有良好的催化活性的催化劑。在催化劑床層中，NOx和NH3反應(yīng)生成N2和H2O,由催化還原反應(yīng)器12出來(lái)的脫硝后的煙氣進(jìn)入換熱器5，回收余熱后，煙氣由340°C降溫至70°C。降溫后煙氣進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔14。產(chǎn)生的稀硫酸去稀酸儲(chǔ)罐18。從稀酸儲(chǔ)罐18出來(lái)的稀硫酸進(jìn)入混合器20與從酸性水儲(chǔ)罐19來(lái)的酸性水混合， 發(fā)生酸堿中和反應(yīng)，混合液經(jīng)換熱器21降溫后進(jìn)入吹脫塔22，采用適量空氣曝氣，逸出的H2S經(jīng)分液罐M后進(jìn)入焚燒爐25焚燒。來(lái)自吹脫塔22的脫除的酸性水進(jìn)入沉降罐23，沉降罐23產(chǎn)生的罐頂氣也進(jìn)入分液罐M后去焚燒爐。在酸性水沉降罐23，向酸性水加堿調(diào)pH ^ 7后，部分作為SO2吸收液去旋轉(zhuǎn)床吸收塔14，剩余部分去污水處理場(chǎng)。從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣包括FCC煙氣和焚燒爐煙氣2部分，從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣進(jìn)入煙氣-堿液逆向接觸塔15，脫除殘余SOx，最后進(jìn)除霧器16除霧，最后進(jìn)煙筒8排放。凈化煙氣NOx < 10mg/m3, S0210mg/m3, NH3 < 5mg/m3，產(chǎn)生稀硫酸0. 2m3, 濃度0. 0. 5%。實(shí)施例3 (參見(jiàn)圖2)來(lái)自FCC鍋爐系統(tǒng)1的煙氣，風(fēng)量2000m7h，溫度300°C 400°C，含有500mg/ m3NOx, 2000mg/m3S02,煙氣進(jìn)入煙氣-氨氣混合器4，在此煙氣與來(lái)自供氨單元2的氨氣充分均勻地混合，氨氣量100L/h (氨用量為煙氣中NOx完全反應(yīng)所需的量)，混合氣而后再向下進(jìn)入催化還原反應(yīng)器4，催化劑采用含有V、Ti、W等組分，對(duì)SCR反應(yīng)具有良好的催化活性的催化劑。在催化劑床層中，NOx和NH3反應(yīng)生成N2和H2O,由催化還原反應(yīng)器4出來(lái)的脫硝后的煙氣進(jìn)入換熱器5，回收余熱后，煙氣由340°C降溫至70°C。降溫后煙氣進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔14。產(chǎn)生的稀硫酸去稀酸儲(chǔ)罐18。從稀酸儲(chǔ)罐18出來(lái)的稀硫酸進(jìn)入混合器20與從酸性水儲(chǔ)罐19來(lái)的酸性水混合， 發(fā)生酸堿中和反應(yīng)，混合液經(jīng)換熱器21降溫后進(jìn)入吹脫塔22，采用適量空氣曝氣，逸出的H2S經(jīng)分液罐M后進(jìn)入焚燒爐25焚燒。來(lái)自吹脫塔22的脫除的酸性水進(jìn)入沉降罐23，沉降罐23產(chǎn)生的罐頂氣也進(jìn)入分液罐M后去焚燒爐。在酸性水沉降罐23，向酸性水加堿調(diào)pH ^ 7后，部分作為SO2吸收液去旋轉(zhuǎn)床吸收塔14，剩余部分去污水處理場(chǎng)。從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣包括FCC煙氣和焚燒爐煙氣2部分，從旋轉(zhuǎn)床吸收塔14出來(lái)的煙氣進(jìn)入煙氣-堿液逆向接觸塔15，脫除殘余SOx，最后進(jìn)除霧器16除霧，最后進(jìn)煙筒8排放。凈化煙氣NOx < 10mg/m3, SO2 < 10mg/m3, NH3 < 5mg/m3,每季度產(chǎn)生稀硫酸4m3，濃度0. 1% 3%。
權(quán)利要求
1.一種FCC煙氣治理工藝方法，包括如下內(nèi)容FCC煙氣首先與氨混合，然后在催化劑存在下進(jìn)行NOx的選擇性還原脫硝反應(yīng)，其特征在于經(jīng)過(guò)選擇性還原脫硝反應(yīng)的煙氣采用酸性水脫后的排放水為吸收液進(jìn)行旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫后的煙氣進(jìn)一步經(jīng)堿液吸收脫硫后排放，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫排出的液相與酸性水混合，將酸性水PH值調(diào)節(jié)至4 6，并用空氣吹出H2S,吹出的H2S去焚燒爐焚燒，吹出H2S后污水進(jìn)入污水處理場(chǎng)處理。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于與FCC煙氣混合的氨的量按FCC煙氣中 NOx還原反應(yīng)所需理論量的90% 110%確定。
3.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于脫硝后的煙氣經(jīng)換熱器換熱降溫后，進(jìn)入旋轉(zhuǎn)床吸收塔，吸收液采用酸性水脫H2S后的排放水，該排放水的PH值為> 7。
4.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于催化還原脫硝反應(yīng)溫度為300°C 400 "C。
5.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫排出的液相為稀酸溶液， 稀酸質(zhì)量濃度為0. 10%。
6.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于空氣吹出H2S得到氣體中硫化氫體積濃度為0. 3%。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種FCC煙氣治理工藝方法，包括如下內(nèi)容FCC煙氣首先與氨混合，然后在催化劑存在下進(jìn)行NOx的選擇性還原脫硝反應(yīng)，經(jīng)過(guò)選擇性還原脫硝反應(yīng)的煙氣采用酸性水脫H2S后的排放水為吸收液進(jìn)行旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫后的煙氣進(jìn)一步經(jīng)堿液吸收脫硫后排放，旋轉(zhuǎn)床吸收脫硫排出的液相與酸性水混合，將酸性水pH值調(diào)節(jié)至4～6，并用空氣吹出H2S，吹出的H2S去焚燒爐焚燒，吹出H2S后污水進(jìn)入污水處理場(chǎng)處理。本發(fā)明方法既完成FCC煙氣的脫硝脫硫的工藝過(guò)程，得到的稀酸去脫除酸性水的H2S，節(jié)省了酸性水治理中的酸耗，降低了酸性水處理和FCC煙氣治理成本。
文檔編號(hào)B01D53/52GK102309910SQ20101022241
公開(kāi)日2012年1月11日 申請(qǐng)日期2010年7月7日 優(yōu)先權(quán)日2010年7月7日
發(fā)明者劉忠生, 李勇 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司, 中國(guó)石油化工股份有限公司撫順石油化工研究院