專利名稱：：用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五的部分能量耦合分離系統(tǒng)及操作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及精餾
技術(shù)領(lǐng)域：
，特別是涉及一種用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五部分能量耦合分離裝置及分離方法，可實(shí)現(xiàn)碳三、碳四及碳五組分在一個(gè)具有部分能量耦合的精餾塔或精餾塔序列中完成分離，可以顯著降低該混合物分離過(guò)程的設(shè)備投資和能耗。
背景技術(shù)：
：在前脫丙燒乙烯、流程(G.M.ClancyandR.W.Townsend,EthylenePlantFractionation,ChemicalEngineeringProgress,1971,67(2):41_44)生產(chǎn)過(guò)禾呈中，裂角軍氣經(jīng)過(guò)急冷、壓縮、堿洗、干燥后，再經(jīng)深冷進(jìn)入高壓脫丙烷塔，在提餾段乙烷及更輕組分與其它重組分分離，重組分在塔底液相流股主要為碳三、碳四及碳五組分。該碳三、碳四及碳五組分混合物進(jìn)入低壓脫丙烷塔，塔頂將碳三脫除，塔底的碳四及碳五混合物進(jìn)入脫丁烷塔。脫丁烷塔塔頂?shù)玫教妓幕旌衔铮诪樘嘉寤旌衔?。上述流程中，低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔均采用傳統(tǒng)精餾塔，每個(gè)塔分別需要一個(gè)冷凝器和一個(gè)再沸器，分離過(guò)程采用先分離輕組分再分離重組分的直接序列結(jié)構(gòu)。目前國(guó)內(nèi)外對(duì)具有能量耦合的精餾塔(隔板塔)的研究較多，專利US1915681比較早的提出應(yīng)用完全能量耦合隔板塔對(duì)石油裂化產(chǎn)物進(jìn)行分離；專利US2471134應(yīng)用完全能量耦合隔板塔對(duì)甲烷、乙烷、丙烷、丁烷進(jìn)行了分離；專利US5339648(CN1099472)使用完全能量耦合隔板塔設(shè)計(jì)了空氣分離流程；專利CN1385408A應(yīng)用完全能量耦合隔板塔設(shè)計(jì)了α，β-不飽和高碳醇的制備及分離流程；專利US7169267B3(CN1469765A)針對(duì)C5+切取餾分蒸餾分離提出了用完全能量耦合隔板塔的方法及裝置；其他應(yīng)用完全能量耦合隔板塔進(jìn)行化合物分離的專利還有CN1169421、US6387222B1、US6417420B1、US654907B1、CN1427832A、US6726835B2、US6762334B1、CN1474794A、CN1484627A、US6846389B2、US6887434B2、US7132038B2、CN1867539A、CN1582266A、CN1609093A、CN1678600A、CN1288141A、CN1789223A、CN1809520A、CN1845890A、CN1896047A、US7211701B2、CN1918090A、CN101006073A,CN101244982、CN101298412A、CN101328119A、US7329330B2(CN1484627A)、CN101357887、CN101367723A、CN101367724A、CN10136773A、CN101417930A。對(duì)能量耦合隔板塔進(jìn)行內(nèi)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的專利有US5785819、US5914012、US5902460、US6250106BUUS6645350B1、US7234691B2。專利US4230533、US6551465B1、US6558515B1、US7267746B1對(duì)能量耦合隔板塔進(jìn)行了控制設(shè)計(jì)。專利CN1609107A、CN101362692A、CN101367710A、CN101516830A、US6291734B1應(yīng)用具有間接序列結(jié)構(gòu)的部分能量耦合精餾塔進(jìn)行分離操作。此外，專利CN1723065A和CN101028987應(yīng)用直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔進(jìn)行了萃取分離。以上有關(guān)能量耦合隔板塔應(yīng)用于實(shí)際工業(yè)乙烯流程中產(chǎn)品分離的，只有專利US6291734，其對(duì)乙烯流程中碳三、碳四及碳五的分離做了能量耦合精餾的設(shè)計(jì)，但該工藝僅應(yīng)用了間接分離序列結(jié)構(gòu)的部分能量耦合精餾塔。而該種間接分離序列結(jié)構(gòu)只有當(dāng)原料中C5+組分含量較多時(shí)才具有節(jié)能優(yōu)勢(shì)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明針對(duì)前脫丙烷乙烯流程中低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔，對(duì)進(jìn)料組成中C3組分含量較多的狀況，給出了直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔或與之熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離任務(wù)，以適應(yīng)實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)狀況的需要。本發(fā)明的技術(shù)方案如下本發(fā)明的用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五的部分能量耦合分離系統(tǒng)，針對(duì)原料中C3組分含量較多，即原料中C3組分含量分別大于C4和C5+組分含量的情況，將低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行部分能量集成；在一個(gè)隔板塔中完成直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離；或通過(guò)熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離。本發(fā)明的在一個(gè)隔板塔4中完成直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離的系統(tǒng)是隔板塔4內(nèi)分為3個(gè)區(qū)域，在隔板塔4設(shè)置有一垂直壁5從塔頂開(kāi)始至塔內(nèi)區(qū)域3塔板處，垂直壁5將塔分成三個(gè)區(qū)域，區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3；區(qū)域1實(shí)現(xiàn)C3組分與C4和C5+組分的分離，原料從區(qū)域1進(jìn)料，C3組分從區(qū)域1頂部采出，區(qū)域2實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，C4組分從區(qū)域2頂部采出，區(qū)域3則實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離，C5+組分從區(qū)域3的底部采出；隔板塔4塔頂設(shè)有兩個(gè)冷凝器分別用于區(qū)域1和區(qū)域2流出的氣相物流冷凝，每個(gè)冷凝器連接有回流罐，回流罐分別為區(qū)域1和區(qū)域2提供回流液及塔頂產(chǎn)品，塔底設(shè)有一個(gè)再沸器13用于為全塔提供上升蒸汽。直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離系統(tǒng)的操作方法是，隔板塔塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,區(qū)域1的塔板數(shù)為4560塊板，頂部溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于區(qū)域1的第2530塊板；區(qū)域2的塔板數(shù)為2540塊板，頂部溫度38.047.0°C，回流比1.21.5，區(qū)域3的塔板數(shù)為2035塊板。通過(guò)熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離的系統(tǒng)有多種形式，本發(fā)明采用如下設(shè)計(jì)系統(tǒng)用通過(guò)氣、液相流股相互連接的兩個(gè)部分能量耦合精餾塔替代隔板塔；精餾塔16設(shè)有塔頂冷凝器和塔底再沸器，精餾塔15僅設(shè)有塔頂冷凝器；每個(gè)冷凝器連接有回流罐；原料從精餾塔15進(jìn)料，C3組分從該塔頂部采出，塔底采出液相流股進(jìn)入精餾塔16進(jìn)料板，同時(shí)由精餾塔16進(jìn)料板采出一氣相流股作為精餾塔15的塔底上升蒸汽，精餾塔15作為區(qū)域1實(shí)現(xiàn)C3組分與C4和C5+的分離，C3組分從區(qū)域1頂部采出；精餾塔16進(jìn)料板至塔頂為區(qū)域2，實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，C4組分從塔頂部采出，精餾塔16進(jìn)料板至塔底為區(qū)域3，實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離，C5+組分從塔底部采出。精餾塔15塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,塔板數(shù)為4560塊板，塔頂溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于第2530塊板；精餾塔16塔頂操作壓力為0.5200.720MPa，塔頂溫度38.047.0°C，塔板數(shù)為5060塊板，回流比1.21.5；進(jìn)料位置及側(cè)線氣相采出位于第2540塊板。本發(fā)明的各個(gè)區(qū)域的傳質(zhì)單元可以應(yīng)用塔板，也可以應(yīng)用規(guī)整填料或散堆填料。本發(fā)明的用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五分離系統(tǒng)，并不僅限于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四及碳五的分離，對(duì)于具有相似組成分布的其他物系分離，也適宜采用本發(fā)明的方法。本發(fā)明采用隔板結(jié)構(gòu)或與之熱力學(xué)等價(jià)的能量耦合精餾塔序列將傳統(tǒng)乙烯流程中低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行能量集成，將低壓脫丙烷塔與脫丁烷塔進(jìn)行部分能量耦合。針對(duì)進(jìn)料中C3組分比例較大的情況，采用部分能量耦合精餾塔(如圖1)或與圖1熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列(如圖2)完成C3、C4及C5+餾分的分離，從而可以減少流程中換熱器的數(shù)量，顯著降低該混合物分離過(guò)程的設(shè)備投資和能耗。圖1為依據(jù)本發(fā)明所提供的直接分離序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離流程圖；圖2為熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列流程圖。其中1一區(qū)域110—區(qū)域2冷凝器2—區(qū)域211—區(qū)域2回流罐3—區(qū)域312—塔頂C4產(chǎn)品管線4一隔板塔13—再沸器5—隔板14一塔底C5+產(chǎn)品管線6—進(jìn)料管線15—直接序列第1精餾塔7—區(qū)域1冷凝器16—直接序列第2精餾塔8—區(qū)域1回流罐17—?dú)庀鄠?cè)線管線9一塔頂C3產(chǎn)品管線18—塔底液相管線具體實(shí)施例方式本發(fā)明通過(guò)下面的設(shè)計(jì)實(shí)例詳細(xì)說(shuō)明具體效果。實(shí)施例1如圖1，直接分離序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合隔板塔4，用于原料中碳三含量較大時(shí)的精餾分離，即原料中C3的含量分別大于C4和C5+組分含量，原料組成如表1。塔內(nèi)含有一垂直壁，即隔板5從塔頂開(kāi)始至塔內(nèi)某一塊塔板處，將塔分成三個(gè)區(qū)域，區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3。原料經(jīng)進(jìn)料管線6從區(qū)域1進(jìn)入進(jìn)料板上，區(qū)域1主要實(shí)現(xiàn)C3和C4、C5+組分之間的分離，C3餾分從區(qū)域1塔頂部采出經(jīng)冷凝器7進(jìn)入回流罐8，一部分作為C3產(chǎn)品由管線9采出，另一部分作為回流液返回區(qū)域1。通過(guò)區(qū)域1的分離作用，C4和C5+組分進(jìn)入?yún)^(qū)域2的底部(亦即區(qū)域3的頂部)，區(qū)域2主要實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，C4組分從區(qū)域2塔頂部采出，經(jīng)冷凝器10進(jìn)入回流罐11，一部分作為C4產(chǎn)品由管線12采出，另一部分作為回流液返回區(qū)域2。區(qū)域3則實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離，C5+組分從區(qū)域3的塔底部采出，一部分作為C5+產(chǎn)品由管線14采出，另一部分經(jīng)再沸器13返回區(qū)域3。在圖1所示的各個(gè)區(qū)域可以應(yīng)用塔板，也可以應(yīng)用規(guī)整填料或散堆填料。隔板塔塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,區(qū)域1的塔板數(shù)為4560塊板，頂部溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于區(qū)域1的第2530塊板；區(qū)域2的塔板數(shù)為2540塊板，頂部溫度38.047.0°C，回流比1.21.5，區(qū)域3的塔板數(shù)為2035塊板。對(duì)于如表1的原料，根據(jù)本發(fā)明的方法，設(shè)計(jì)如圖1所示的直接分離序列結(jié)構(gòu)的部分能量耦合精餾塔4用于100萬(wàn)噸乙烯/年的乙烯裝置中，并與傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中實(shí)現(xiàn)相同分離任務(wù)的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行分離效果、能耗及設(shè)備的比較。表1直接分離序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔進(jìn)料組成<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>在傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中，低壓脫丙烷塔操作壓力為0.850MPa，48塊塔板，塔頂溫度為12.1°C，塔頂冷凝器使用丙烯冷劑作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷為4.41麗；再沸器操作溫度為92.0°C，低壓蒸汽加熱，再沸器熱負(fù)荷5.45麗；脫丁烷塔操作壓力為0.520MPa,55塊塔板，塔頂溫度為53.1°C，塔頂冷凝器使用工業(yè)冷卻水作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷為8.43MW；再沸器操作溫度為104.0°C，低壓蒸汽加熱，再沸器熱負(fù)荷8.0MW。使用直接分離序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合隔板塔4完成相同分離任務(wù)，塔的操作壓力為0.720MPa,區(qū)域1為48塊塔板，進(jìn)料位置為區(qū)域1的第28塊塔板，區(qū)域2為30塊塔板，區(qū)域3為25塊塔板。塔頂區(qū)域1的溫度為5.8°C，塔頂冷凝器使用丙烯冷劑作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷3.41MW；塔頂區(qū)域2的溫度為46.2°C，塔頂冷凝器使用工業(yè)冷卻水作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷7.21MW；塔底溫度120°C，低壓蒸汽加熱，再沸器熱負(fù)荷11.38MW。與傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中實(shí)現(xiàn)相同分離任務(wù)的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔流程相比，冷凝器熱負(fù)荷由12.84MW降低至10.62MW，再沸器熱負(fù)荷由13.45MW降低至11.38MW，冷卻和加熱介質(zhì)的品位沒(méi)有發(fā)生變化，但消耗的公用工程量共減少了4.3麗，約減少了16.35%的能量消耗。此外根據(jù)本發(fā)明建立的分離流程，減少了設(shè)備數(shù)量，流程中使用一個(gè)精餾塔代替了傳統(tǒng)流程中的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔，同時(shí)減少1臺(tái)再沸器及相應(yīng)的物料輸送等輔助設(shè)備。實(shí)施例2如圖2，部分能量耦合的直接精餾塔序列，用于原料中碳三含量較大時(shí)的精餾分離，原料組成如表ι。包含兩個(gè)精餾塔，直接序列第1精餾塔15和直接序列第2精餾塔16。這兩個(gè)塔構(gòu)成的分離流程在熱力學(xué)上與圖1中的直接分離序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔4是等價(jià)的，塔15所對(duì)應(yīng)的區(qū)域1主要實(shí)現(xiàn)C3和C4、C5+組分之間的分離，塔16的精餾段所構(gòu)成的區(qū)域2主要實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，塔16的提餾段所構(gòu)成的區(qū)域3實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離。原料經(jīng)進(jìn)料管線6進(jìn)入塔15進(jìn)料板上，C3餾分從塔頂部采出經(jīng)冷凝器7進(jìn)入回流罐8，一部分作為C3產(chǎn)品由管線9采出，另一部分作為回流液返回塔15。塔15塔底采出液相流股經(jīng)塔底液相管線18進(jìn)入塔16的進(jìn)料板，同時(shí)由塔16進(jìn)料板采出一氣相流股經(jīng)管線17進(jìn)入塔15塔底。C4組分從塔16塔頂部采出，經(jīng)冷凝器10進(jìn)入回流罐11，一部分作為C4產(chǎn)品由管線12采出，另一部分作為回流液返回塔16，C5+組分從塔16的塔底部采出，一部分作為C5+產(chǎn)品由管線14采出，另一部分經(jīng)再沸器13返回塔16。在圖2所示的各個(gè)區(qū)域可以應(yīng)用塔板，也可以應(yīng)用規(guī)整填料或散堆填料。精餾塔15塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,塔板數(shù)為4560塊板，塔頂溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于第2530塊板；精餾塔16塔頂操作壓力為0.5200.720MPa，塔頂溫度38.047.0°C，塔板數(shù)為5060塊板，回流比1.2I.5；進(jìn)料位置及側(cè)線氣相采出位于第2540塊板。對(duì)于如表1的原料，根據(jù)本發(fā)明的方法，設(shè)計(jì)如圖2所示的部分能量耦合的直接精餾塔序列用于100萬(wàn)噸乙烯/年的乙烯裝置中，并與傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中實(shí)現(xiàn)相同分離任務(wù)的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行分離效果、能耗及設(shè)備的比較。使用部分能量耦合的直接精餾塔序列塔15和塔16完成分離任務(wù)，塔15的操作壓力為0.720MPa,48塊塔板，進(jìn)料位置為第28塊塔板。塔頂溫度為5.7°C，塔頂冷凝器使用丙烯冷劑作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷3.41麗；塔16的操作壓力為0.720MPa,55塊塔板，液相進(jìn)料位置為第29塊塔板，氣相側(cè)線采出位置為第30塊板。塔頂?shù)臏囟葹?6.2°C，塔頂冷凝器使用工業(yè)冷卻水作為冷卻介質(zhì)，冷凝器熱負(fù)荷7.21MW；塔底溫度120°C，低壓蒸汽加熱，再沸器熱負(fù)荷11.38MW。同樣，與傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中實(shí)現(xiàn)相同分離任務(wù)的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔流程相比，冷凝器總的熱負(fù)荷由12.84MW降低至10.62MW，再沸器熱負(fù)荷由13.45MW降低至II.38MW，冷卻和加熱介質(zhì)的品位沒(méi)有發(fā)生變化，但消耗的公用工程量共減少了4.3MW，約減少了16.35%的能量消耗。此外根據(jù)本發(fā)明建立的分離流程，減少了設(shè)備數(shù)量，流程中使用包含兩個(gè)精餾塔的部分能量耦合的直接精餾塔序列代替?zhèn)鹘y(tǒng)流程中的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔，減少1臺(tái)再沸器及相應(yīng)的物料輸送等輔助設(shè)備。以上比較的結(jié)果表明，針對(duì)原料中碳三含量較大的情況，應(yīng)用本發(fā)明的方法可顯著減少傳統(tǒng)前脫丙烷乙烯流程中實(shí)現(xiàn)相同分離任務(wù)的低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔流程裝置的能量消耗費(fèi)用，同時(shí)可減少設(shè)備費(fèi)用。對(duì)于已有裝置精餾塔的利用，采用等價(jià)的精餾塔序列完成分離任務(wù)可作為經(jīng)濟(jì)上有利的備選方案。權(quán)利要求用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五的部分能量耦合分離系統(tǒng)，針對(duì)原料中C3組分含量較多，即原料中C3組分含量分別大于C4和C5+組分的情況，其特征是將低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行部分能量集成；在一個(gè)隔板塔中完成直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離；或通過(guò)熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離。2.如權(quán)利要求1所述的分離系統(tǒng)，其特征是在一個(gè)隔板塔中完成直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離的系統(tǒng)是隔板塔內(nèi)分為3個(gè)區(qū)域，在隔板塔設(shè)置有一垂直壁從塔頂開(kāi)始至塔內(nèi)區(qū)域3塔板處，垂直壁將塔分成三個(gè)區(qū)域，區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3；區(qū)域1實(shí)現(xiàn)C3組分與C4和C5+組分的分離，原料從區(qū)域1進(jìn)料，C3組分從區(qū)域1頂部采出，區(qū)域2實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，C4組分從區(qū)域2頂部采出，區(qū)域3則實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離，C5+組分從區(qū)域3的底部采出；隔板塔塔頂設(shè)有兩個(gè)冷凝器分別用于區(qū)域1和區(qū)域2流出的氣相物流冷凝，每個(gè)冷凝器連接有回流罐，回流罐分別為區(qū)域1和區(qū)域2提供回流液及塔頂產(chǎn)品，塔底設(shè)有一個(gè)再沸器用于為全塔提供上升蒸汽。3.如權(quán)利要求1所述的分離系統(tǒng)，其特征是通過(guò)熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離系統(tǒng)是用兩個(gè)精餾塔替代隔板塔；精餾塔16設(shè)有塔頂冷凝器和塔底再沸器，精餾塔15僅設(shè)有塔頂冷凝器；每個(gè)冷凝器連接有回流罐；原料從精餾塔15進(jìn)料，(3組分從該塔頂部采出，塔底采出液相流股進(jìn)入精餾塔16進(jìn)料板，同時(shí)由精餾塔16進(jìn)料板采出一氣相流股作為精餾塔15的塔底上升蒸汽，精餾塔15作為區(qū)域1實(shí)現(xiàn)C3組分與C4和C5+的分離；精餾塔16進(jìn)料板至塔頂為區(qū)域2，實(shí)現(xiàn)C4組分的精餾分離，C4組分從塔頂部采出，精餾塔16進(jìn)料板至塔底為區(qū)域3，實(shí)現(xiàn)C5+組分的提餾分離，C5+組分從塔底部采出。4.權(quán)利要求2的分離系統(tǒng)的操作方法，其特征是隔板塔塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,區(qū)域1的塔板數(shù)為4560塊板，頂部溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于區(qū)域1的第2530塊板；區(qū)域2的塔板數(shù)為2540塊板，頂部溫度38.047.0°C，回流比1.21.5，區(qū)域3的塔板數(shù)為2035塊板。5.權(quán)利要求3的分離系統(tǒng)的操作方法，其特征是精餾塔15塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,塔板數(shù)為4560塊板，塔頂溫度-5.26.0°C，回流比0.800.95，進(jìn)料位置位于第2530塊板；精餾塔16塔頂操作壓力為0.5200.720MPa,塔頂溫度38.047.0°C，塔板數(shù)為5060塊板，回流比1.21.5；進(jìn)料位置及側(cè)線氣相采出位置位于第2540塊板。6.權(quán)利要求1的用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五分離系統(tǒng)，其特征是分離系統(tǒng)并不僅限于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四及碳五的分離，可應(yīng)用于對(duì)于具有相似組成分布的其他物系分離。全文摘要本發(fā)明涉及一種用于前脫丙烷乙烯流程中碳三、碳四和碳五的部分能量耦合分離裝置及分離方法。針對(duì)原料中C3組分含量較多，即原料中C3組分含量分別大于C4和C5+組分的情況，將前脫丙烷乙烯流程中低壓脫丙烷塔和脫丁烷塔進(jìn)行部分能量集成；在一個(gè)隔板塔中完成直接序列結(jié)構(gòu)部分能量耦合精餾塔分離；或通過(guò)熱力學(xué)等價(jià)的部分能量耦合的直接精餾塔序列完成分離，從而可以減少流程中換熱器的數(shù)量，顯著降低該混合物分離過(guò)程的設(shè)備投資和能耗。文檔編號(hào)B01D3/14GK101798528SQ20101010018公開(kāi)日2010年8月11日申請(qǐng)日期2010年1月22日優(yōu)先權(quán)日2010年1月22日發(fā)明者余愛(ài)平,羅祎青,袁希鋼,龔超申請(qǐng)人:天津大學(xué)