專利名稱：陶瓷結(jié)構(gòu)體的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用多塊繞結(jié)陶瓷材料塊結(jié)成整體的陶瓷結(jié)構(gòu)體。
由插入陶瓷塊之間的密封劑之類所形成的熱沖擊消除區(qū)5，從消除熱沖擊的觀點(diǎn)看來，它在斷面方向上的寬度應(yīng)盡可能地寬。但是，當(dāng)熱沖擊消除區(qū)的寬度W變大后，用于指定目的的陶瓷結(jié)構(gòu)體的有效斷面面積就相應(yīng)地變小，其結(jié)果是結(jié)構(gòu)體的總的性能和效率就會(huì)降低，再加結(jié)構(gòu)體的總強(qiáng)度也會(huì)降低。其間，若熱沖擊消除區(qū)5的寬度W設(shè)計(jì)較小，則所受到的熱沖擊就很難充分釋放，而招致熱沖擊消除區(qū)5本身或陶瓷塊3受損。
熱沖擊消除區(qū)的寬度W優(yōu)選設(shè)定在適當(dāng)?shù)拇笮。云胶馍鲜鰞蓚€(gè)互相矛盾的特性。但在實(shí)際上要平衡這兩個(gè)特性是困難的，而所受到的熱沖擊的大小也會(huì)因陶瓷塊3的材料、插入熱沖擊消除區(qū)的密封劑材料、以及陶瓷結(jié)構(gòu)體的用途不同而不同，因此，過去存在著這樣的問題，就是說，即使熱沖擊消除區(qū)的寬度W已經(jīng)最佳化，但它的實(shí)際適用范圍很窄。
鑒于上述情況，本發(fā)明已完成了預(yù)定的目標(biāo)，即提供出一種陶瓷結(jié)構(gòu)，它能充分地釋放所受到的熱沖擊，而不會(huì)顯著降低降低結(jié)構(gòu)體的有效斷面面積以及陶瓷結(jié)構(gòu)體的整體強(qiáng)度，而且作為陶瓷結(jié)構(gòu)體，在材料上和用途上都富有廣泛性。
圖2示出本發(fā)明陶瓷結(jié)構(gòu)體的另一個(gè)實(shí)施方案的斷面圖。
圖3示出傳統(tǒng)的由多塊陶瓷塊構(gòu)成的陶瓷結(jié)構(gòu)體的斷面圖。
圖4(a)至4(c)示出實(shí)施例1所用陶瓷結(jié)構(gòu)體的斷面圖。
圖5(a)至5(d)示出實(shí)施例2所用陶瓷結(jié)構(gòu)體的斷面圖。


圖1示出本發(fā)明陶瓷結(jié)構(gòu)體的斷面圖，其中斷面尺寸大的燒結(jié)陶瓷材料塊3a和斷面尺寸小的燒結(jié)陶瓷材料塊是隨機(jī)布置并結(jié)成整體的。由于這樣的構(gòu)造，就使寬度小的熱沖擊消除區(qū)5a在燒結(jié)陶瓷塊3a之間形成，而寬度大的熱沖擊消除區(qū)5b就在燒結(jié)陶瓷塊3a和3b之間形成。
圖2示出本發(fā)明陶瓷結(jié)構(gòu)體另一實(shí)施方案的斷面圖，其中斷面尺寸小的燒結(jié)陶瓷材料塊3b被集中放在陶瓷結(jié)構(gòu)體的斷面中央，而斷面尺寸大的燒結(jié)陶瓷材料塊3a則圍繞陶瓷塊3b安放。這樣放置的結(jié)果是，斷面最外部的燒結(jié)陶瓷材料塊3a之間，形成了寬度最小的熱沖擊消除區(qū)；在最外部陶瓷決3a內(nèi)側(cè)的燒結(jié)陶瓷材料塊3a和3b之間，形成了較大寬度的熱沖擊消除區(qū)；在斷面中央的燒結(jié)陶瓷材料塊3b之間，則形成了最大寬度的熱沖擊消除區(qū)。
當(dāng)在陶瓷結(jié)構(gòu)體的一個(gè)斷面上局部地安置大寬度和小寬度的熱沖擊消除區(qū)，則該陶瓷結(jié)構(gòu)體的特征(例如強(qiáng)度)就相應(yīng)地是不均勻的；因此，優(yōu)選的是，大寬度和小寬度的消除區(qū)應(yīng)以某種交叉方式出現(xiàn)，如圖1所示。可根據(jù)陶瓷結(jié)構(gòu)體的用途采用這樣的技術(shù)，即在熱沖擊集中的地點(diǎn)正好安排有較大寬度的熱沖擊消除區(qū)。例如，當(dāng)陶瓷結(jié)構(gòu)體被布置在管道中部而熱沖擊集中于結(jié)構(gòu)體斷面的中央時(shí)，就優(yōu)選也在斷面中央做成很多大寬度的熱沖擊消除區(qū)，并在斷面的外部做成很多小寬度的熱沖擊消除區(qū)，如圖2所示。
本發(fā)明的這種陶瓷結(jié)構(gòu)體包括有多種寬度的熱沖擊消除區(qū)，因此，在用途上就有高度的廣泛性，能適當(dāng)?shù)貞?yīng)付斷面方向上的熱沖擊分布，相比之下，傳統(tǒng)的陶瓷結(jié)構(gòu)體卻不能這樣，它的熱沖擊消除區(qū)的最佳寬度是根據(jù)燒結(jié)陶瓷材料塊使用的材料、插入熱沖擊消除區(qū)的密封劑等所用的材料、以及陶瓷結(jié)構(gòu)體的用途來確定的，全部熱沖擊消除區(qū)都是按該確定的寬度統(tǒng)一聯(lián)結(jié)(整合)的。在本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體中，熱沖擊消除區(qū)的寬度是在斷面方向上規(guī)定的。當(dāng)把本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體用于廢氣通道中，例如作為廢氣凈化的一個(gè)部件時(shí)，稍后將會(huì)提到，此時(shí)也會(huì)存在氣流方向上的熱沖擊分布，因此，我們也可采用在氣流方向上的不同熱沖擊消除區(qū)寬度作為特性，這與在斷面方向上的理論根據(jù)是相同的。
構(gòu)成本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體的燒結(jié)陶瓷材料塊的熱膨脹系數(shù)為3.0×10-6/℃或其以上。其原因是用熱膨脹系數(shù)小于3.0×10-6/℃的燒結(jié)陶瓷材料塊構(gòu)成的陶瓷結(jié)構(gòu)體，幾乎不會(huì)發(fā)生大的熱沖擊，例如引起損壞(例如開裂)的沖擊。本陶瓷結(jié)構(gòu)體當(dāng)它是用熱膨脹系數(shù)為4.0×10-6/℃或以上的燒結(jié)陶瓷材料塊構(gòu)成的，會(huì)更加有效。
燒結(jié)陶瓷材料塊所含有的作為晶相的，優(yōu)選為選自下列材料中的一種富鋁紅柱石、礬土、氮化硅和碳化硅。高導(dǎo)熱系數(shù)的碳化硅是特別優(yōu)選的，因?yàn)樗茌p易地釋放所受的熱量。
熱沖擊消除區(qū)可在陶瓷塊間的空隙中填入密封劑、墊塊等來形成，也可留出不加填充的空隙。但是，當(dāng)本陶瓷結(jié)構(gòu)體被用作廢氣凈化的一個(gè)部件(例如催化劑載體)時(shí)，后面將會(huì)講到，陶瓷塊之間的空隙最好是用密封劑、墊塊等填充起來，以防廢氣直通過去，更優(yōu)選是用能把燒結(jié)陶瓷材料塊互相粘結(jié)起來的密封劑，因?yàn)檫@樣做出的陶瓷結(jié)構(gòu)體還可具有很高的的強(qiáng)度。
作為密封劑，特別優(yōu)選的是具有熱阻的陶瓷纖維或陶瓷粉、水泥等。它們可以單獨(dú)使用或取兩種或兩種以上混合使用。需要時(shí)，也可優(yōu)選使用有機(jī)粘結(jié)劑、無機(jī)粘結(jié)劑等，因?yàn)樗鼈儠?huì)作出預(yù)兆反應(yīng)，有利于進(jìn)一步改善粘接。
在本陶瓷結(jié)構(gòu)體中，在一定的斷面上，熱沖擊消除區(qū)的最大寬度，優(yōu)選為熱沖擊消除區(qū)最小寬度的兩倍或兩倍以上。當(dāng)最大寬度小于最小寬度的兩倍時(shí)，就不可能取得充分的效果，亦即充分地釋放所受到的熱沖擊而不顯著地?fù)p害陶瓷結(jié)構(gòu)體的有效斷面面積或結(jié)構(gòu)體的整體強(qiáng)度。三倍或三倍以上的最大寬度會(huì)發(fā)揮最高的效力，因而是更優(yōu)選的。
熱沖擊消除區(qū)的最小寬度優(yōu)選為0.1mm或其以上，或者是陶瓷塊斷面最長(zhǎng)邊(當(dāng)陶瓷塊斷面為長(zhǎng)方形時(shí)為較長(zhǎng)邊)長(zhǎng)度的0.5％或其以上。當(dāng)最小寬度小于此數(shù)時(shí)，陶瓷結(jié)構(gòu)體就會(huì)有熱沖擊應(yīng)付能力過弱的部分(即使這些部分周圍有較大寬度的熱沖擊區(qū)也是這樣)。
熱沖擊消除區(qū)的最大寬度優(yōu)選為15.0mm或其以下，或者是陶瓷塊斷面最短邊(當(dāng)陶瓷塊斷面為長(zhǎng)方形時(shí)為較短邊)長(zhǎng)度的50％或其以下。當(dāng)最大寬度大于此數(shù)時(shí)(即使有較小寬度的熱沖擊消除區(qū)圍繞著該最大寬度)，陶瓷結(jié)構(gòu)體的有效斷面面積就會(huì)顯著地減小，而結(jié)構(gòu)體的整體強(qiáng)度就會(huì)顯著降低。
本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體的有代表性的用途有用作廢氣凈化的部件如廢氣凈化催化劑載體；用作捕獲柴油機(jī)廢氣中的顆粒用的過濾器或稱柴油顆粒過濾器(以下稱為DPF)等。在生產(chǎn)本發(fā)明用于這些用途的陶瓷結(jié)構(gòu)體時(shí)，所用的燒結(jié)陶瓷材料塊，是具有蜂窩結(jié)構(gòu)的燒結(jié)的多孔陶瓷材料，把多塊這樣的陶瓷塊結(jié)成整體以取得要求的蜂窩結(jié)構(gòu)體。在此，“蜂窩結(jié)構(gòu)體”是指具有由間壁分開的大量通孔(微孔)的結(jié)構(gòu)體。
當(dāng)陶瓷結(jié)構(gòu)體是用作廢氣凈化用催化劑載體或DPF的蜂窩結(jié)構(gòu)體時(shí)，其熱沖擊的分布是出現(xiàn)在斷面方向上，其理由如次(1)廢氣的速度分布通常是在蜂窩結(jié)構(gòu)體的斷面方向上，因此廢氣的熱量也會(huì)在蜂窩結(jié)構(gòu)體的斷面方向上產(chǎn)生出溫度分布。
(2)當(dāng)蜂窩結(jié)構(gòu)體被用作催化劑載體時(shí)，進(jìn)入蜂窩結(jié)構(gòu)體的廢氣組分，會(huì)引起各種各樣的反應(yīng)、包括燃燒，借此，上述在斷面方向上的溫度分布就增強(qiáng)了。
(3)當(dāng)蜂窩結(jié)構(gòu)體被用作DPF而沉積在蜂窩結(jié)構(gòu)體間壁上的顆粒物被定期燃燒以再生DPF時(shí)，則沉積的顆粒物的數(shù)量分布會(huì)與廢氣速度的分布相相應(yīng)。顆粒物數(shù)量較大的部分在再生燃燒時(shí)所發(fā)生的熱自然也較多。
當(dāng)本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體用作廢氣凈化用的催化劑載體時(shí)，有可能催化劑組分是被裝入蜂窩結(jié)構(gòu)體的單個(gè)多孔燒結(jié)陶瓷材料塊中，然后再把裝填催化劑的單個(gè)陶瓷塊聯(lián)結(jié)起來(在此情況下，催化劑組分只裝入多孔燒結(jié)陶瓷材料塊中)，也有可能先把單個(gè)多孔燒結(jié)陶瓷材料塊聯(lián)結(jié)起來，然后再往聯(lián)結(jié)好的陶瓷塊中裝填催化劑組分(在此情況下，當(dāng)在陶瓷塊之間插入填充物以形成熱沖擊消除區(qū)時(shí)，則催化劑就不但裝入多孔燒結(jié)陶瓷材料塊，同時(shí)也裝入填充物中)。
當(dāng)本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體被用作DPF時(shí)，應(yīng)將燒結(jié)陶瓷材料塊中鄰接的通孔(微孔)交替地互相相反地閉塞其一端，以使閉塞后每塊陶瓷塊的兩個(gè)端面呈現(xiàn)出棋盤格狀。
當(dāng)柴油機(jī)廢氣從一端被通入這種陶瓷塊的陶瓷結(jié)構(gòu)體時(shí)，廢氣會(huì)從該端未閉塞的通孔進(jìn)入該結(jié)構(gòu)體，然后穿越每塊陶瓷塊的多孔間壁而進(jìn)入該端閉塞而另一端未閉塞的通孔中。在穿越間壁的這一過程中，廢氣中的顆粒物即被間壁捕獲，而已除去顆粒物的廢氣被凈化后即被從陶瓷結(jié)構(gòu)體的另一端排出。
隨著顆粒物在間壁上不斷沉積，間壁就會(huì)產(chǎn)生堵塞并降低其過濾作用。因此要定期地借助于加熱器等工具，對(duì)陶瓷結(jié)構(gòu)體進(jìn)行加熱來燒掉積存的顆粒物，以恢復(fù)間壁的過濾作用。為在再生時(shí)助長(zhǎng)積存顆粒物的燃燒，可在陶瓷結(jié)構(gòu)體中裝入催化組分。
當(dāng)燒結(jié)陶瓷材料塊是蜂窩結(jié)構(gòu)體時(shí)，其微孔密度優(yōu)選為6～1500孔/平方英寸(0.9～233孔/cm2)，更優(yōu)選為50～400孔/平方英寸(7.8～62孔/cm2)。當(dāng)微孔密度小于6孔/平方英寸(0.9孔/cm2)時(shí)，該蜂窩結(jié)構(gòu)體在強(qiáng)度和GSA(有效幾何表面積)上是不足的；當(dāng)微孔密度大于1500孔/平方英寸(233孔/cm2)時(shí)，該蜂窩結(jié)構(gòu)體在氣體穿越時(shí)就會(huì)顯示出過大的壓力損失。
當(dāng)燒結(jié)陶瓷材料塊是蜂窩結(jié)構(gòu)體時(shí)，其間壁的厚度優(yōu)選為50～2000μm，更優(yōu)選為200～800μm。若間壁厚度小于50μm，該蜂窩結(jié)構(gòu)體的強(qiáng)度就不足；若間壁厚度大于2000μm，則該蜂窩結(jié)構(gòu)體的有效GSA就太低，而在氣體穿越時(shí)就會(huì)顯示出過大的壓力損失。
下面本發(fā)明將參照實(shí)施例作更詳細(xì)的描述。但本發(fā)明決不限于這些實(shí)施例。實(shí)施例1將兩種尺寸不同的礬土制的蜂窩陶瓷塊(A型50mm□×50mmL，B型48mm□×50mmL)以3×3＝9塊聯(lián)結(jié)起來，如圖4(a)至4(c)所示，然后用粘接劑整合成結(jié)構(gòu)體a至c。圖中，A和B示出所用蜂窩陶瓷塊的類型。
如圖中所示，結(jié)構(gòu)體a系單由A型蜂窩塊構(gòu)成；結(jié)構(gòu)體B系由6塊A型蜂窩塊和3塊B型蜂窩塊構(gòu)成；結(jié)構(gòu)體C系單由B型蜂窩塊構(gòu)成。在各結(jié)構(gòu)體中，每個(gè)由A型蜂窩塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W1為0.2mm；每個(gè)由A型蜂窩塊與B型蜂窩塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W2為1.2mm；每個(gè)由B型蜂窩塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W3為2.2mm。粘接劑也涂在每個(gè)結(jié)構(gòu)體的各面，厚度為0.2mm(在B型情況下為1.2mm)，以此使每個(gè)結(jié)構(gòu)體具有150.8mm□的外部尺寸。每一個(gè)樣品都是從A型和B型蜂窩陶瓷塊本身剪切下來，并經(jīng)在氣流方向上的熱膨脹系數(shù)測(cè)定，其值為8.0×10-6/℃。
結(jié)構(gòu)體a至c都經(jīng)受了耐熱沖擊性試驗(yàn)。試驗(yàn)進(jìn)行方式如下。每個(gè)結(jié)構(gòu)體都被插入加熱至700℃～900℃的電爐，在此停留30分鐘，然后在室溫下快速冷卻；這一操作(一次循環(huán))重復(fù)30次(30次循環(huán))；然后目視觀察該結(jié)構(gòu)體有無裂隙。目測(cè)結(jié)構(gòu)示于表1中，同時(shí)還示出結(jié)構(gòu)體蜂窩部分的有效斷面面積。
表1

*在蜂窩和粘接劑中出現(xiàn)裂隙。
如表1所示，本發(fā)明一個(gè)實(shí)施方案的結(jié)構(gòu)體b，其蜂窩部分的有效斷面面積損失較小而顯示出很好的抗熱沖擊性。
如圖所示，結(jié)構(gòu)體d是單由A’型蜂窩陶瓷塊構(gòu)成的；結(jié)構(gòu)體e是由20塊A’型蜂窩陶瓷塊與5塊B’型蜂窩陶瓷塊隨機(jī)安排構(gòu)成的；結(jié)構(gòu)體f是安排5塊B’型蜂窩陶瓷塊在中央部位、并安排20塊A’型蜂窩陶瓷塊圍繞著B’型蜂窩陶瓷塊構(gòu)成的；以及結(jié)構(gòu)體g是單由B’型蜂窩陶瓷塊構(gòu)成的。在各結(jié)構(gòu)體中，各個(gè)在A’型蜂窩陶瓷塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W4為0.3mm；各個(gè)在A’型蜂窩陶瓷塊與B’型蜂窩陶瓷塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W5為2.3mm；而各個(gè)在B’型蜂窩陶瓷塊之間形成的熱沖擊消除區(qū)的寬度W6為4.3mm。粘接劑也涂在每個(gè)結(jié)構(gòu)體的各面，厚度為0.3mm(在B’型情況下為2.3mm)，以此使每個(gè)結(jié)構(gòu)體具有151.8mm□的外部尺寸。每一個(gè)樣品都是從A’型和B’型蜂窩陶瓷塊本身剪切下來并經(jīng)在氣流方向上的熱膨脹系數(shù)測(cè)定，其值為4.5×10-6/℃。
每種上述的結(jié)構(gòu)體都被裝入馬口鐵罐中。罐體蓋住每個(gè)結(jié)構(gòu)體的四邊；罐的斷面形狀在蓋住結(jié)構(gòu)體的部分是正方形，而兩端是管形(直徑60mm)，亦即中部的正方形部分連續(xù)地漸變?yōu)楣苄蔚那岸撕秃蠖耍源耸构摅w能與下述的在作耐熱沖擊性試驗(yàn)時(shí)所用的碳黑發(fā)生器相配合。結(jié)構(gòu)體g因偶然的原因沒有做耐熱沖擊性試驗(yàn)，這是由于它在被裝入罐中時(shí)從粘接部件開裂了。
結(jié)構(gòu)體d至f每塊都做了耐熱沖擊性試驗(yàn)。在試驗(yàn)中，首先把結(jié)構(gòu)體d至f每塊都裝配到碳黑發(fā)生器上，而使碳黑(細(xì)粒)在結(jié)構(gòu)體內(nèi)部積聚35g。然后，將預(yù)熱到600℃的空氣導(dǎo)入使積聚的碳黑燃燒。此時(shí)，為測(cè)量溫度，往位于每塊蜂窩陶瓷塊的中央部位或其附近的微孔(積聚碳黑的微孔)中裝入熱電偶，其位置為從結(jié)構(gòu)體前端起170mm處(從結(jié)構(gòu)體后端起30mm處)，該微孔在后端是被閉塞的；結(jié)果是，從d至f每塊結(jié)構(gòu)體中心部位的蜂窩陶瓷塊都顯示升溫最高，達(dá)到1400℃。在試驗(yàn)后，目測(cè)了結(jié)構(gòu)體d至f，其結(jié)果是，結(jié)構(gòu)體d在粘接部位和蜂窩陶瓷塊上出現(xiàn)了裂隙。結(jié)果示于表2。
表2

*1在蜂窩部和粘接劑部出現(xiàn)裂隙。
*2在裝入罐中時(shí)破裂。
如表2所示，結(jié)構(gòu)體e和f(這些是本發(fā)明的實(shí)施方案)，其蜂窩部分的有效斷面面積損失較小，保持有抗裝罐的強(qiáng)度，并顯示出良好的抗熱沖擊性。
工業(yè)適用性如上所述，本發(fā)明的陶瓷結(jié)構(gòu)體能充分地釋放所受到的熱沖擊，而不會(huì)顯著降低結(jié)構(gòu)體的有效斷面面積或結(jié)構(gòu)體的總體強(qiáng)度，并具有能適應(yīng)各種用途和各種材料的通用性。
權(quán)利要求
1.一種陶瓷結(jié)構(gòu)體，系由多塊燒結(jié)的陶瓷材料塊聯(lián)結(jié)使之整體化而成，陶瓷材料的熱膨脹系數(shù)為3.0×10-6/℃或其以上，在該陶瓷結(jié)構(gòu)體中，在陶瓷塊之間設(shè)有能釋放所加熱沖擊的熱沖擊消除區(qū)，該熱沖擊消除區(qū)在陶瓷結(jié)構(gòu)體斷面方向上的寬度是多種多樣的。
2.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，燒結(jié)的陶瓷材料塊的熱膨脹系數(shù)為4.0×10-6/℃或其以上。
3.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，燒結(jié)的陶瓷材料塊中含有選自富鋁紅柱石、礬土、氮化硅和碳化硅之一作為主晶相。
4.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，熱沖擊消除區(qū)是借助于在燒結(jié)陶瓷材料塊之間，填入能將它們相互之間粘結(jié)起來的密封劑而制成的。
5.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，在陶瓷結(jié)構(gòu)體的一定斷面上，熱沖擊消除區(qū)的最大寬度應(yīng)至少為熱沖擊消除區(qū)最小寬度的兩倍。
6.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，熱沖擊消除區(qū)的寬度為在0.1～15.0mm的范圍內(nèi)。
7.權(quán)利要求1的陶瓷結(jié)構(gòu)體，其中，燒結(jié)的陶瓷材料塊是用具有蜂窩結(jié)構(gòu)的多孔燒結(jié)陶瓷材料制造的。
8.權(quán)利要求7的陶瓷結(jié)構(gòu)體，它是被用作廢氣凈化部件的。
9.權(quán)利要求7的陶瓷結(jié)構(gòu)體，它是被用作廢氣凈化催化劑載體的。
10.權(quán)利要求7的陶瓷結(jié)構(gòu)體，它是被用作捕獲柴油機(jī)廢氣中含有的顆粒物的過濾器的。
11.權(quán)利要求10的陶瓷結(jié)構(gòu)體，它具有裝入其中的催化劑組分。
全文摘要
一種陶瓷結(jié)構(gòu)體,系由多塊燒結(jié)的陶瓷材料塊(3a,3b)聯(lián)結(jié)使之整體化而成,陶瓷材料的熱膨脹系數(shù)為3.0×10
文檔編號(hào)B01D53/94GK1365346SQ01800634
公開日2002年8月21日 申請(qǐng)日期2001年1月18日 優(yōu)先權(quán)日2000年1月24日
發(fā)明者野田直美, 山本良則, 原田節(jié) 申請(qǐng)人:日本礙子株式會(huì)社