本發(fā)明屬于污水處理技術(shù)領(lǐng)域,涉及污泥反應(yīng)器,尤其是一種好氧顆粒污泥反應(yīng)器及處理工藝。
背景技術(shù):
目前,國內(nèi)污水處理面臨兩大難題:一方面是污水處理廠剩余污泥處理壓力逐年增加。傳統(tǒng)活性污泥法存在的剩余污泥產(chǎn)量高、占地面積大等問題是污水廠良性發(fā)展的制約因素。目前剩余污泥處理的費用約為200-400元/噸,占污水處理廠運行費用的50%左右且逐年上升。污泥的減量化、無害化和資源化已經(jīng)成為業(yè)內(nèi)關(guān)注的焦點,也成為整個污水處理行業(yè)發(fā)展的重要制約因素。另一方面,隨著城鎮(zhèn)化的發(fā)展,國家對污水處理廠的排放標準也愈發(fā)嚴格,尾水中總氮的脫除效率已成為重要考核標準。盡管目前我國設(shè)市城市、縣累計建成污水處理廠3802座,污水處理能力達1.61億立方米/日,多數(shù)污水廠仍不具高效脫氮能力,而現(xiàn)有的污水處理工藝由于缺乏總氮的有效去除,面臨大規(guī)模的升級改造。
好氧顆粒污泥因其具有致密的物理結(jié)構(gòu)、優(yōu)異的沉降性能、功能互營的菌群和高濃度的生物量,在泥水快速分離、同步脫氮除磷、有毒物高效降解、剩余污泥減量等方面具有明顯技術(shù)優(yōu)勢。其污泥產(chǎn)率僅為0.15kgmlss/kgcod左右,遠小于活性污泥的0.4-0.6kgmlss/kgcod,實現(xiàn)了污泥源頭減量,在目前剩余污泥處置形勢嚴峻的背景下具有重要的經(jīng)濟意義。同時,當顆粒污泥達到一定粒徑后,由于傳質(zhì)阻力的限制使溶解氧無法滲透入顆粒內(nèi)部,在顆粒結(jié)構(gòu)中形成了由外向內(nèi)的好氧-缺氧區(qū),為脫氮微生物群落提供了合適的生存環(huán)境,從而具有良好同步脫氮效果。由于具有同步脫氮除磷及良好的污泥沉降性,好氧顆粒污泥處理工藝無需設(shè)置厭/缺氧段及二沉池,大大節(jié)約了占地及建設(shè)費用。其占地及建設(shè)費用分別僅為傳統(tǒng)活性污泥工藝的25%和75%。
但生活污水及工業(yè)廢水好氧顆粒污泥處理工程運行發(fā)現(xiàn),系統(tǒng)在長期運行(120天~400天不等)條件下易發(fā)生結(jié)構(gòu)解體、污泥流失、過程失穩(wěn),從而導(dǎo)致反應(yīng)器崩潰,極大地制約了其工程運用?,F(xiàn)有研究表明,運行過程中顆粒污泥粒徑過度增加、顆粒內(nèi)部傳質(zhì)受限是顆粒解體的主要致因。運行過程中顆粒內(nèi)部溶解氧傳質(zhì)受限,導(dǎo)致厭氧產(chǎn)酸,降低了顆粒內(nèi)部ph,使作為eps骨架結(jié)構(gòu)的β-多糖被溶解,破壞了好氧顆粒污泥空間結(jié)構(gòu)導(dǎo)致解體;同時,顆粒內(nèi)部基質(zhì)不足導(dǎo)致顆粒內(nèi)部新陳代謝速率下降并出現(xiàn)內(nèi)源呼吸及細胞自溶,在顆粒內(nèi)部產(chǎn)生中空結(jié)構(gòu)。這種中空結(jié)構(gòu)削弱了顆粒強度并導(dǎo)致破碎解體。綜上所述,抑制顆粒粒徑過度增長對好氧顆粒污泥反應(yīng)器維穩(wěn)具有重要意義。
已有研究基于泥齡控制,通過在曝氣階段排出泥水混合液,降低反應(yīng)器泥齡,控制顆粒粒徑。但顆粒的排出抑制了絮凝菌生長優(yōu)勢,造成輕質(zhì)絮體增殖,運行容易失穩(wěn)。也有研究者通過沉降后排出底部大顆粒污泥,抑制顆粒粒徑過度增長。但篩選操作復(fù)雜,工程化運用難度高。近年來有通過提高曝氣強度增加水力剪切,實現(xiàn)對顆粒粒徑的抑制,但大大增加了能耗,提高了運行成本。另一方面,已有策略在抑制大顆粒粒徑增長的同時,往往導(dǎo)致顆粒平均粒徑過小,對顆粒污泥同步脫氮除磷效果及污染物去除不利。傳質(zhì)研究表明,過小的平均顆粒粒徑將導(dǎo)致溶解氧滲透至顆粒內(nèi)部缺氧區(qū),抑制反應(yīng)器同步脫氮效果。結(jié)合顆粒穩(wěn)定性與污染物去除效率,研究廣泛認為好氧顆粒污泥具有最佳粒徑范圍,富集最佳粒徑顆粒有助于強化顆粒污泥穩(wěn)定性及污染物去除效果。但如何確立最佳顆粒粒徑范圍,以及優(yōu)化顆粒粒徑分布迄今尚無有效地對策。
技術(shù)實現(xiàn)要素:
為了克服已有好氧顆粒污泥處理方式穩(wěn)定性較差的問題,并進一步強化污染物去除效率,本發(fā)明提供一種進水高度可調(diào)的底部進水高效脫氮好氧顆粒污泥反應(yīng)器及處理工藝,其利用污泥床中顆粒污泥粒徑分布特性(質(zhì)量重的大顆粒污泥位于污泥床底部、質(zhì)量輕的小顆粒污泥位于床層頂部)及基質(zhì)濃度分布的特性(微生物消耗及傳質(zhì)阻力使出水口附近基質(zhì)濃度最高),通過調(diào)節(jié)底部進水口高度,使出水口始終處于污泥床中最佳粒徑顆粒處,促進最佳粒徑顆粒生長;同時減少遠離出水口處顆粒污泥獲得的基質(zhì),抑制其生長,從而實現(xiàn)對最佳粒徑顆粒的富集和優(yōu)化,強化好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性及總氮等污染物去除效果。
本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是:
一種進水高度可調(diào)節(jié)的底部進水高效脫氮好氧顆粒污泥反應(yīng)器,所述好氧顆粒污泥反應(yīng)器的底部設(shè)有進水高度可調(diào)節(jié)的進水裝置,利用污泥床中顆粒污泥粒徑分布特性及基質(zhì)濃度分布的特性,在不同運行階段調(diào)節(jié)底部進水口高度,使污泥床中具有最佳穩(wěn)定性及污染物去除效果的顆粒優(yōu)先獲得基質(zhì),促進其生長,實現(xiàn)對顆粒粒徑分布的優(yōu)化,從而強化好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性及總氮等污染物去除效果。
進一步,反應(yīng)器主體為圓柱形反應(yīng)器,h/d為2~6。
再進一步,反應(yīng)器進水裝置包括配水支管和配水干管,配水干管內(nèi)徑為1/10反應(yīng)器內(nèi)徑,長度為9/10反應(yīng)器內(nèi)徑,配水干管兩端與反應(yīng)器壁面的導(dǎo)軌滑塊固定并與進水總管連接進水,實現(xiàn)高度可調(diào),配水干管高度調(diào)節(jié)范圍從底部起至1/3~1/4總反應(yīng)器高度。
更進一步,配水干管沿途設(shè)置若干穿孔配水支管,干管與支管呈“豐”字型連接,支管間相互平行,間隔為1/5~1/8干管總長,配水支管內(nèi)徑為1/20反應(yīng)器內(nèi)徑,配水支管沿途在支管上方開孔出水,出水孔間隔為1/10~1/20配水支管總長度,孔徑為1/3~1/5配水支管內(nèi)徑。
所述具有最佳穩(wěn)定性及污染物去除效果的顆粒稱為最佳粒徑顆粒,最佳粒徑顆粒的污泥粒徑處于2~3.5mm。
一種好氧顆粒污泥反應(yīng)器的處理工藝,反應(yīng)器以市政污水為進水,接種活性污泥,采用序批式運行方式;序批式運行周期包括進水-曝氣-沉降-出水四個階段,其中進水30~60min、曝氣160~190min、沉降10min、出水10min,在出水完成后,由反應(yīng)器底部進水,水位到達控制上液面后停止進水,反應(yīng)器體積交換率為50%。進水升流速度應(yīng)低于4m/h,防止對污泥床造成擾動產(chǎn)生短流,進水升流速度由反應(yīng)器構(gòu)型及進水時間控制,進水升流速度=反應(yīng)器容積/(2*進水時間*反應(yīng)器橫截面積)。
進一步,顆粒不同的沉降效果決定了污泥床中顆粒粒徑從上至下呈增加態(tài)勢,通過調(diào)節(jié)底部進水口高度,最佳粒徑顆粒的污泥粒徑=2~3.5mm,使最佳粒徑顆粒優(yōu)先獲得基質(zhì),促進其生長;進水口高度調(diào)節(jié)方法如下:通過測定污泥床層不同高度處顆粒平均粒徑,當床層底部顆粒平均粒徑<最佳顆粒粒徑,出水口置于反應(yīng)器底部;當床層底部顆粒粒徑>最佳顆粒粒徑,出水口置于對應(yīng)顆粒平均粒徑為最佳粒徑的污泥床高度處。
所述的市政污水中,cod濃度300~2000mg/l,氨氮50~150mg/l,容積負荷0.9~6.0kg/cod·m3·d。
本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思為:本發(fā)明在接種絮狀活性污泥的續(xù)批式反應(yīng)器中,以市政廢水為進水,通過在不同運行階段調(diào)節(jié)底部進水口高度,優(yōu)化顆粒粒徑分布,強化好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性及污染物去除效果。反應(yīng)器中進水基質(zhì)在污泥床內(nèi)傳遞過程中,由于微生物消耗及傳質(zhì)阻力,基質(zhì)濃度從進水口開始梯度下降。因此靠近進水口的顆粒污泥優(yōu)先獲得基質(zhì),顆粒生長得到促進;而遠離進水口的顆粒污泥獲得基質(zhì)濃度低,其顆粒生長受限。發(fā)明利用基質(zhì)濃度的梯度分布,結(jié)合反應(yīng)器污泥床中顆粒分布的特點(質(zhì)量重的大顆粒污泥位于污泥床底部、質(zhì)量輕的小顆粒污泥位于床層頂部),在不同運行階段調(diào)節(jié)底部進水口高度,使進水口始終位于具有最佳穩(wěn)定性及污染物去除效果的顆粒(稱為最佳粒徑顆粒,其粒徑=2~3.5mm)處,從而有效強化最佳粒徑顆粒生長,實現(xiàn)對顆粒粒徑的優(yōu)化,進而強化好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性及總氮等污染物去除效果。體系出水cod及氨氮去除率達90%以上,總氮去除率達80%以上,有助于改進與提高現(xiàn)有污水處理廠出廠尾水達標排放。發(fā)明運行實施操作簡便,無需提供額外能耗。
本發(fā)明的有益效果主要表現(xiàn)在:強化好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性及污染物去除效果。通過在不同運行階段調(diào)節(jié)底部進水口高度,有效富集最佳粒徑顆粒,實現(xiàn)了顆粒污泥粒徑優(yōu)化,提高了反應(yīng)器穩(wěn)定性及總氮等污染物去除效率。體系出水cod及氨氮去除率達90%以上,總氮去除率達80%以上,有助于改進與提高現(xiàn)有污水處理廠出廠尾水達標排放。發(fā)明運行實施操作簡便,無需提供額外能耗。進一步,好氧顆粒污泥工藝具有污染物去除效率高、工藝成本低、占地面積小、產(chǎn)泥量低,易于大規(guī)模的應(yīng)用等特點。
附圖說明
圖1為進水系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖,圖中,進水總管9、導(dǎo)軌組10、導(dǎo)軌滑塊11、進水裝置12,污泥床13、反應(yīng)器上液面14;
圖2為顆粒內(nèi)部溶解氧傳質(zhì)模擬;
圖3為本發(fā)明實施例中反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示意圖;圖中,配水池1、進水泵2、鼓風(fēng)機3、液位計4、出水口5、排泥口6、曝氣設(shè)備7、可編程控制器8、進水總管9、導(dǎo)軌組10、導(dǎo)軌滑塊11、進水裝置12;
圖4為進水裝置結(jié)構(gòu)示意圖,圖中,配水干管21、穿孔配水支管22、導(dǎo)軌組10;
圖5為運行中反應(yīng)器顆粒污泥粒徑分布及最佳粒徑顆粒污泥占比圖;
圖6為反應(yīng)器運行中氨氮及總氮去除效果。
具體實施方式
下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作進一步描述。
參照圖1~圖6,一種進水高度可調(diào)節(jié)的底部進水高效脫氮好氧顆粒污泥反應(yīng)器,反應(yīng)器主體為圓柱形反應(yīng)器,h/d(高徑比)為2~6?;诔两岛蟛煌筋w粒污泥在污泥床中位置不同(質(zhì)量重的大顆粒污泥位于污泥床底部、質(zhì)量輕的小顆粒污泥位于床層頂部),在不同運行階段根據(jù)顆粒污泥生長狀況,調(diào)節(jié)底部進水口高度,使污泥床中最佳粒徑顆粒優(yōu)先獲得基質(zhì),促進其生長,實現(xiàn)對顆粒粒徑分布的優(yōu)化。
進一步,反應(yīng)器進水裝置12位于反應(yīng)器底部,包括配水干管21與穿孔配水支管22。配水干管21內(nèi)徑為1/10反應(yīng)器內(nèi)徑,長度為3/4~9/10反應(yīng)器內(nèi)徑。配水干管21兩端與反應(yīng)器壁面的導(dǎo)軌滑塊11固定并與進水總管9連接進水,實現(xiàn)高度可調(diào)。配水干管21高度調(diào)節(jié)范圍從底部起至1/3~1/4總反應(yīng)器高度。配水干管21沿途設(shè)置若干穿孔配水支管22,干管與支管呈“豐”字型連接,支管間相互平行,間隔為1/5~1/8干管總長。穿孔配水支管22內(nèi)徑為1/20反應(yīng)器內(nèi)徑,穿孔配水支管22沿途在支管上方開孔出水。出水孔間隔為1/10~1/20穿孔配水支管22總長度,孔徑為1/3~1/5穿孔配水支管22內(nèi)徑(圖1)。
一種好氧顆粒污泥反應(yīng)器的處理工藝,以市政污水為進水,絮狀活性污泥為接種污泥。反應(yīng)器采用序批式運行,周期分為進水、曝氣、沉淀及出水四個階段,其中進水30~60min、曝氣160~190min、沉降10min、出水10min。在續(xù)批式反應(yīng)器出水完成后,由反應(yīng)器底部進水,水位到達控制反應(yīng)器上液面14后停止進水。反應(yīng)器體積交換率為50%。進水升流速度低于4m/h,防止對污泥床造成擾動。進水升流速度由反應(yīng)器構(gòu)型及進水時間控制(進水升流速度=反應(yīng)器容積/(2*進水時間*反應(yīng)器橫截面積))。
本發(fā)明基于反應(yīng)-擴散動力學(xué)方程、溶解氧傳質(zhì)動力學(xué)方程,結(jié)合各相同性球形模型,通過matlab計算模擬了不同時間溶解氧在顆粒內(nèi)分布情況。研究指出,運行30min后,顆粒表層至1.0mm處區(qū)域為好氧,顆粒內(nèi)1.0mm至1.15mm區(qū)域為缺氧區(qū),具備反硝化條件,而1.2mm深度以內(nèi)為溶解氧過低,不利于顆粒結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。而隨著運行時間延續(xù),基質(zhì)逐漸被消耗,溶解氧可傳遞至顆粒更深處。運行120min后,顆粒表層至1.3mm處區(qū)域為好氧區(qū),顆粒內(nèi)1.45mm至1.7mm區(qū)域為缺氧區(qū),具備反硝化條件,而1.75mm深度以內(nèi)溶解氧過低,不利于顆粒結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。由此可見,結(jié)合顆粒穩(wěn)定性與污染物去除效率,顆粒半徑應(yīng)在1.0-1.75mm之間,即最佳顆粒粒徑為2~3.5mm(附圖2)。
進水裝置12高度由運行時污泥床中顆粒粒徑分布控制,通過測定污泥床13不同高度處顆粒平均粒徑,調(diào)節(jié)進水裝置12高度,使最佳粒徑顆粒(顆粒污泥粒徑=2mm)優(yōu)先獲得基質(zhì),促進其生長。具體如下:當污泥床13底部顆粒平均粒徑<2mm,出水口置于反應(yīng)器底部;當污泥床13底部顆粒粒徑>2mm,出水口置于對應(yīng)顆粒平均粒徑為2mm的污泥床高度處。
所述的市政污水中,cod濃度300~2000mg/l,氨氮50~150mg/l,容積負荷0.9~6.0kg/cod·m3·d。
實例:如圖3所述,反應(yīng)器主體為圓柱形好氧顆粒污泥反應(yīng)器,h/d(高徑比)為6。反應(yīng)器內(nèi)徑20cm,有效體積40l。反應(yīng)器內(nèi)部從下至上依次設(shè)置有:排泥口6,曝氣裝置7,進水裝置12、出水口5、液位計4。反應(yīng)器進水裝置12以進水總管9與進水泵2相連,由配水池1中進水,液位計4控制進水上液面。鼓風(fēng)機3將空氣輸入到曝氣裝置7,反應(yīng)器通過中部出水口5出水。裝置內(nèi)所有進水、曝氣、及出水均由可編程控制器8自動化控制。反應(yīng)器定期通過排泥口6進行剩余污泥排放。
反應(yīng)器中配水干管21內(nèi)徑2.0cm,長18cm。穿孔配水干管22兩端與反應(yīng)器壁面的導(dǎo)軌滑塊固定并與進水總管連接進水,可調(diào)節(jié)范圍從底部起至30cm處。配水干管21沿途設(shè)置4根內(nèi)徑為1.0cm的穿孔配水支管22,穿孔配水支管長度為兩根14cm,兩根16cm,共計4根如圖4所示。穿孔配水支管22沿途間隔2.0cm在支管上方開孔出水,孔徑為0.25cm。反應(yīng)器可有多種變型,為本領(lǐng)域技術(shù)人員公知。
在上述h/d6的sbr反應(yīng)器中接種活性污泥,接種污泥采用污水處理二沉池回流污泥,接種泥量4000mg/l,廢水cod濃度1000mg/l、氨氮58mg/l,總氮98mg/l,容積負荷3.0kg/cod·m3·d,體積交換率50%。采用空氣曝氣,表面氣速1.0cm/s。其中進水20min,曝氣210min、沉降10min、出水10min。
在上述h/d6的sbr反應(yīng)器中,進水口起始位置為反應(yīng)器底部;在運行過程中,隨著顆粒粒徑的增加,在沉降后取污泥床不同位置顆粒測定粒徑,當床層底部顆粒平均粒徑<2mm,出水口置于反應(yīng)器底部;當床層底部顆粒粒徑>2mm,出水口置于對應(yīng)顆粒平均粒徑為2mm的污泥床高度處。
運行13d后反應(yīng)器顆?;磻?yīng)器運行穩(wěn)定,污泥量持續(xù)增長并穩(wěn)定在8000mg/l左右,顆粒具有良好的沉降性,svi為48±4ml/g左右,顆粒平均粒徑532±19μm,其中處于最佳粒徑范圍的顆粒(顆粒粒徑2.0-3.5mm)所占比例為3.7±0.42%。氨氮及cod的去除率維持在90%以上,總氮去除率48.7±2.1%。此后顆粒粒徑逐漸增長,運行27d后,處于最佳粒徑范圍的顆粒所占比例為6.9±1.8%,總氮去除率55.7±2.1%。此時反應(yīng)器底部最大顆粒粒徑達到2230±19μm,開始通過測定污泥床顆粒粒徑分布調(diào)控底部進水口高度。運行59d后,反應(yīng)器進水口高度穩(wěn)定至1/4反應(yīng)器高度。此時反應(yīng)器中處于最佳粒徑范圍的顆粒所占比例從13d時3.7±0.4%迅速增至49.6±4.3%并保持穩(wěn)定(圖4),總氮去除率提升至85.7±3.4%(圖5)。通過調(diào)控底部進水口高度,有效抑制了顆粒粒徑的過度增長,反應(yīng)器穩(wěn)定運行139d。同時,顆粒粒徑的分布得到明顯優(yōu)化,處于最佳粒徑范圍的顆粒數(shù)量從3.7±0.4%增至49.6±4.3%。對顆粒粒徑分布的優(yōu)化強化了反硝化脫氮效果,反應(yīng)器總氮去除效果從48.7±2.1%提高至85.7±3.4%。本發(fā)明實現(xiàn)了好氧顆粒污泥的穩(wěn)定運行,同時具有良好的污染物去除效果。