本發(fā)明涉及一種熱泵式制冷制熱裝置、制冷劑以及換熱器，更具體地涉及一種選擇性地進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的熱泵式制冷制熱裝置、用于熱泵式制冷制熱裝置的制冷劑、以及用于熱泵式制冷制熱裝置的換熱器。

背景技術(shù)：

以往，有各種眾所周知的選擇性地進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的熱泵式制冷制熱裝置。

在以往的熱泵式制冷制熱裝置中，當(dāng)進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)由壓縮機(jī)壓縮的處于氣體狀態(tài)的制冷劑在室外的換熱器凝結(jié)。此后，室內(nèi)側(cè)的毛細(xì)管對(duì)來自室外的換熱器的制冷劑進(jìn)行減壓。由室內(nèi)側(cè)的毛細(xì)管進(jìn)行減壓的制冷劑在室內(nèi)的換熱器蒸發(fā)。之后，在室內(nèi)的換熱器蒸發(fā)的制冷劑返回壓縮機(jī)。

另一方面，在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由壓縮機(jī)壓縮的處于氣體狀態(tài)的制冷劑在室內(nèi)的換熱器凝結(jié)。此后，室外側(cè)的毛細(xì)管對(duì)來自室內(nèi)的換熱器的制冷劑進(jìn)行減壓。由室外側(cè)的毛細(xì)管進(jìn)行減壓的制冷劑在室外的換熱器蒸發(fā)。之后，在室外的換熱器蒸發(fā)的制冷劑返回壓縮機(jī)。

然而，在以往的熱泵式制冷制熱裝置中，若室外的換熱器在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的凝結(jié)能力下降，就不能將來自壓縮機(jī)的所有的制冷劑從氣體狀態(tài)變成液體狀態(tài)。因此，在以往的熱泵式制冷制熱裝置中，存在運(yùn)轉(zhuǎn)壓力上升并且熱泵式制冷制熱裝置在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量增大的問題。

針對(duì)如上所述的制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的凝結(jié)能力的下降，為了改善制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的凝結(jié)能力可以設(shè)想到增設(shè)室外的換熱器。

然而，在進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的兩種運(yùn)轉(zhuǎn)的熱泵式制冷制熱裝置中，當(dāng)進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室外的換熱器使制冷劑凝結(jié)而室內(nèi)的換熱器使制冷劑蒸發(fā)，相對(duì)于此，當(dāng)進(jìn)行制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室內(nèi)的換熱器使制冷劑凝結(jié)而室外的換 熱器使制冷劑蒸發(fā)。因此，當(dāng)只增設(shè)室外的換熱器時(shí)，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)之間凝結(jié)和蒸發(fā)將失去平衡。

還有，在以往的熱泵式制冷制熱裝置中，作為制冷劑使用了臭氧消耗潛能(ODP：Ozone Depletion Potential)以及全球變暖潛能(GWP：Global Warning Potential)較高的一氯二氟甲烷(R22)，具有破壞環(huán)境的擔(dān)憂。

并且，在以往的熱泵式制冷制熱裝置中，由于作為制冷劑使用了R22，還存在熱泵式制冷制熱裝置在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量增大的問題。

近年來，不僅在幾個(gè)國家而是在全球范圍內(nèi)要求減少二氧化碳(CO₂)的排放量。并且，還要求提高能效比(EER：Energy Efficiency Ratio)和性能系數(shù)(COP：Coefficient Of Performance)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明是針對(duì)上述問題而提出的，本發(fā)明的目的在于提供能夠在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)之間保持凝結(jié)和蒸發(fā)的平衡的同時(shí)改善凝結(jié)能力，并且能夠降低運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量的熱泵式制冷制熱裝置、制冷劑以及換熱器。

本發(fā)明的熱泵式制冷制熱裝置具備壓縮機(jī)、四通閥、第一換熱器、第二換熱器、第一減壓機(jī)構(gòu)、第二減壓機(jī)構(gòu)以及增設(shè)冷凝器。所述壓縮機(jī)對(duì)制冷劑進(jìn)行壓縮。所述四通閥在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)切換使所述制冷劑循環(huán)的循環(huán)方向。所述第一換熱器在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使所述制冷劑凝結(jié)而在所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使所述制冷劑蒸發(fā)。所述第二換熱器在所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使所述制冷劑凝結(jié)而在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使所述制冷劑蒸發(fā)。所述第一減壓機(jī)構(gòu)在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)所述制冷劑進(jìn)行減壓。所述第二減壓機(jī)構(gòu)在所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)所述制冷劑進(jìn)行減壓。所述增設(shè)冷凝器使所述制冷劑凝結(jié)。在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，所述四通閥切換所述循環(huán)方向以使由所述壓縮機(jī)壓縮且經(jīng)由排出管從所述壓縮機(jī)流入所述四通閥的所述制冷劑按所述第一換熱器、所述增設(shè)冷凝器、所述第一減壓機(jī)構(gòu)以及所述第二換熱器的順序流動(dòng)并返回所述壓縮機(jī)。所述排出管連接所述壓縮機(jī)和所述四通閥。所述第一換熱器使由壓縮機(jī)壓縮的所述制冷劑凝結(jié)。所述增設(shè)冷凝器使來自所述第一換熱器的所述制冷劑進(jìn)一步凝結(jié)。所述第一減壓機(jī)構(gòu)對(duì)由所述第一換熱 器以及所述增設(shè)冷凝器凝結(jié)的所述制冷劑進(jìn)行減壓。所述第二換熱器使由所述第一減壓機(jī)構(gòu)減壓的所述制冷劑蒸發(fā)。在所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，所述四通閥切換所述循環(huán)方向以使由所述壓縮機(jī)壓縮且經(jīng)由所述排出管從所述壓縮機(jī)流入所述四通閥的所述制冷劑按所述第二換熱器、所述增設(shè)冷凝器、所述第二減壓機(jī)構(gòu)以及所述第一換熱器的順序流動(dòng)并返回所述壓縮機(jī)。所述第二換熱器使由所述壓縮機(jī)壓縮的所述制冷劑凝結(jié)。所述增設(shè)冷凝器使來自所述第二換熱器的所述制冷劑進(jìn)一步凝結(jié)。所述第二減壓機(jī)構(gòu)對(duì)由所述第二換熱器以及所述增設(shè)冷凝器凝結(jié)的所述制冷劑進(jìn)行減壓。所述第一換熱器使由所述第二減壓機(jī)構(gòu)減壓的所述制冷劑蒸發(fā)。所述增設(shè)冷凝器中的所述制冷劑流過的管道的截面積小于所述排出管的截面積，以便所述增設(shè)冷凝器在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均防止所述制冷劑蒸發(fā)。所述制冷劑含有一氯二氟甲烷或二氟甲烷、以及1,1,1,2-四氟乙烷。

在該熱泵式制冷制熱裝置中，優(yōu)選為，所述制冷劑含有二氟甲烷以及1,1,1,2-四氟乙烷，并且1,1,1,2-四氟乙烷與二氟甲烷的重量比為2.33以上且5.67以下。

在該熱泵式制冷制熱裝置中，優(yōu)選為，所述制冷劑含有氯二氟甲烷以及1,1,1,2-四氟乙烷，并且1,1,1,2-四氟乙烷與一氯二氟甲烷的重量比為0.67以上且1.86以下。

在該熱泵式制冷制熱裝置中，優(yōu)選為，所述增設(shè)冷凝器的所述管道的截面積為所述排出管的截面積的45％以下。

在該熱泵式制冷制熱裝置中，優(yōu)選為，所述增設(shè)冷凝器的所述管道形成有并列設(shè)置的多個(gè)空洞。

在該熱泵式制冷制熱裝置中，優(yōu)選為，所述增設(shè)冷凝器被設(shè)置為使其位于所述第一換熱器吸入空氣的一側(cè)。

本發(fā)明的制冷劑，其用于所述熱泵式制冷制熱裝置，并含有一氯二氟甲烷或二氟甲烷、以及1,1,1,2-四氟乙烷。

該制冷劑，優(yōu)選為，含有二氟甲烷以及1,1,1,2-四氟乙烷，并且1,1,1,2-四氟乙烷與二氟甲烷的重量比為2.33以上且5.67以下。

該制冷劑，優(yōu)選為，含有氯二氟甲烷以及1,1,1,2-四氟乙烷，并且1,1,1,2- 四氟乙烷與一氯二氟甲烷的重量比為0.67以上且1.86以下。

本發(fā)明的換熱器，其在所述熱泵式制冷制熱裝置中用作所述增設(shè)冷凝器。所述換熱器中的所述制冷劑流過的管道的截面積小于所述排出管的截面積，以便所述換熱器在所述制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和所述制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均防止所述制冷劑蒸發(fā)。

根據(jù)本發(fā)明，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)之間保持凝結(jié)和蒸發(fā)的平衡的同時(shí)能夠改善凝結(jié)能力，并且在熱泵式制冷制熱裝置中能夠降低運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量。還有，根據(jù)本發(fā)明，可減少CO₂的排放量，并提高EER以及COP。

附圖說明

圖1是實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置的制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的運(yùn)轉(zhuǎn)示意圖。

圖2是實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置的制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的運(yùn)轉(zhuǎn)示意圖。

圖3是實(shí)施方式所涉及的增設(shè)冷凝器的主要部分的截面圖。

圖4是用于說明實(shí)施方式所涉及的在第一換熱上器安裝增設(shè)冷凝器的示意圖。

[符號(hào)說明]

1-熱泵式制冷制熱裝置 2-壓縮機(jī) 3-四通閥 4-第一換熱器 5-第二換熱器 61-第一毛細(xì)管(第一減壓機(jī)構(gòu)) 71-第二毛細(xì)管(第二減壓機(jī)構(gòu)) 8-增設(shè)冷凝器 81-管道 811-空洞

具體實(shí)施方式

下面參照附圖對(duì)實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置作進(jìn)一步詳細(xì)說明。

如圖1所示，本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1具備壓縮機(jī)2、四通閥3、第一換熱器4、第二換熱器5、第一減壓部6、第二減壓部7以及增設(shè)冷凝器8。在熱泵式制冷制熱裝置1中，壓縮機(jī)2、四通閥3、第 一換熱器4以及第二減壓部7作為室外機(jī)11被匯總為一個(gè)裝置而設(shè)置在室外。另一方面，第二換熱器5和第一減壓部6作為室內(nèi)機(jī)12被匯總為一個(gè)裝置而設(shè)置在室內(nèi)。

用于本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1的制冷劑含有一氯二氟甲烷(R22，下面稱為“R22”)或二氟甲烷(R32，下面稱為“R32”)、以及1,1,1,2-四氟乙烷(R134a，下面稱為“R134a”)。換句話說，在本實(shí)施方式中，作為制冷劑使用了R22和R134a的混合制冷劑或者R32和R134a的混合制冷劑。

壓縮機(jī)2對(duì)制冷劑進(jìn)行壓縮。具體而言，壓縮機(jī)2經(jīng)由進(jìn)氣管96從四通閥3吸進(jìn)處于氣體狀態(tài)的制冷劑(氣體的制冷劑)，對(duì)吸進(jìn)的制冷劑進(jìn)行壓縮，并經(jīng)由排出管95將壓縮的制冷劑向四通閥3排出。根據(jù)上述的結(jié)構(gòu)，壓縮機(jī)2不僅具有對(duì)制冷劑進(jìn)行壓縮的功能，還具有使制冷劑循環(huán)的功能。由壓縮機(jī)2壓縮的制冷劑是處于高溫高壓且氣體狀態(tài)的制冷劑。排出管95是用于使制冷劑從壓縮機(jī)2流向四通閥3的管道。進(jìn)氣管96是用于使制冷劑從四通閥3流向壓縮機(jī)2的管道。

四通閥3在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)切換使制冷劑循環(huán)的循環(huán)方向。具體而言，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，四通閥3使制冷劑按壓縮機(jī)2、第一換熱器4、增設(shè)冷凝器8以及第二換熱器5的順序進(jìn)行循環(huán)。另一方面，在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，四通閥3使制冷劑按壓縮機(jī)2、第二換熱器5、增設(shè)冷凝器8以及第一換熱器4的順序進(jìn)行循環(huán)。

第一換熱器4在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使制冷劑凝結(jié)而在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使制冷劑蒸發(fā)。即，第一換熱器4在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為冷凝器運(yùn)轉(zhuǎn)，而在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器運(yùn)轉(zhuǎn)。具體而言，第一換熱器4與連接四通閥3和第一換熱器4的第一管道91相連接。即，第一換熱器4通過第一管道91與四通閥3相連接。還有，第一換熱器4與第二減壓部7相連接。第一換熱器4由例如銅、鋁等熱傳導(dǎo)率較高的材料制成。而且，第一換熱器4構(gòu)成制冷劑流過的流路的一部分，并構(gòu)成為在流入第一換熱器4的制冷劑和第一換熱器4的周圍的空氣之間進(jìn)行熱交換。具體而言，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第一換熱器4使從壓縮機(jī)2經(jīng)由四通閥3以及第一管道91流入的處于氣體狀態(tài)的制冷劑 凝結(jié)。由此，制冷劑由氣體狀態(tài)變成液體狀態(tài)，并且制冷劑的體積變小。然而，例如，若因過濾網(wǎng)的網(wǎng)眼堵塞等而引起第一換熱器4的凝結(jié)能力下降，則制冷劑不能全部變成液體狀態(tài)而一部分制冷劑依然處于氣體狀態(tài)。即，從第一換熱器4輸出的制冷劑中處于氣體狀態(tài)的制冷劑和處于液體狀態(tài)的制冷劑混合在一起。另一方面，在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第一換熱器4使經(jīng)由后述的第二毛細(xì)管71流入的制冷劑蒸發(fā)。由第一換熱器4進(jìn)行蒸發(fā)的處于氣體狀態(tài)的制冷劑經(jīng)由第一管道91和四通閥3以及進(jìn)氣管96流入壓縮機(jī)2。

第二換熱器5在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使制冷劑凝結(jié)而在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使制冷劑蒸發(fā)。即，第二換熱器5在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為冷凝器運(yùn)轉(zhuǎn)，而在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器運(yùn)轉(zhuǎn)。具體而言，第二換熱器5與連接四通閥3和第二換熱器5的第二管道92相連接。即，第二換熱器5通過第二管道92與四通閥3相連接。還有，第二換熱器5與第一減壓部6相連接。第二換熱器5由例如銅、鋁等熱傳導(dǎo)率較高的材料制成。而且，第二換熱器5構(gòu)成制冷劑流過的流路的一部分，并構(gòu)成為在流入第二換熱器5的制冷劑和第二換熱器5的周圍的空氣之間進(jìn)行熱交換。具體而言，在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第二換熱器5使從壓縮機(jī)2經(jīng)由四通閥3以及第二管道92流入的處于氣體狀態(tài)的制冷劑凝結(jié)。由此，制冷劑由氣體狀態(tài)變成液體狀態(tài)，并且制冷劑的體積變小。然而，例如，若因過濾網(wǎng)的網(wǎng)眼堵塞等而引起第二換熱器5的凝結(jié)能力下降，則制冷劑不能全部變成液體狀態(tài)而一部分制冷劑依然處于氣體狀態(tài)。即，從第二換熱器5輸出的制冷劑中處于氣體狀態(tài)的制冷劑和處于液體狀態(tài)的制冷劑混合在一起。另一方面，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第二換熱器5使經(jīng)由后述的第一毛細(xì)管61流入的制冷劑蒸發(fā)。由第二換熱器5進(jìn)行蒸發(fā)的處于氣體狀態(tài)的制冷劑經(jīng)由第二管道92和四通閥3以及進(jìn)氣管96流入壓縮機(jī)2。

第一減壓部6具備第一毛細(xì)管61(第一減壓機(jī)構(gòu))和第一止回閥62。

第一毛細(xì)管61在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)制冷劑進(jìn)行減壓。具體而言，第一毛細(xì)管61與第二換熱器5中的制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷劑的入口側(cè)相連接。并且，制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第一毛細(xì)管61使來自增設(shè)冷凝器8的制冷劑減壓并膨脹。

另外，在本實(shí)施方式中，作為第一減壓機(jī)構(gòu)使用了第一毛細(xì)管61，然而第一減壓機(jī)構(gòu)只要在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)制冷劑進(jìn)行減壓即可，不限于第一毛細(xì)管61。作為第一減壓機(jī)構(gòu)也可以替代第一毛細(xì)管61而使用電子膨脹閥等。

第一止回閥62在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使由第二換熱器5進(jìn)行凝結(jié)的制冷劑通過。具體而言，第一止回閥62與第一毛細(xì)管61并列連接在第二換熱器5和第四管道94之間。并且，第一止回閥62在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)打開。制冷劑流過時(shí)的阻力第一止回閥62小于第一毛細(xì)管61，因此來自第二換熱器5的制冷劑流過第一止回閥62。另一方面，第一止回閥62在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)關(guān)閉。并且，作為在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)由第二換熱器5進(jìn)行凝結(jié)的制冷劑流過的構(gòu)件也可以替代第一止回閥62而使用電磁閥等的開閉閥。

第二減壓部7具備第二毛細(xì)管71(第二減壓機(jī)構(gòu))和第二止回閥72。

第二毛細(xì)管71在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)制冷劑進(jìn)行減壓。具體而言，第二毛細(xì)管71與第一換熱器4中的制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷劑的入口側(cè)相連接。并且，制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),第二毛細(xì)管71使來自增設(shè)冷凝器8的制冷劑減壓并膨脹。

另外，在本實(shí)施方式中，作為第二加壓機(jī)構(gòu)使用了第二毛細(xì)管71，然而第二減壓機(jī)構(gòu)只要在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)對(duì)制冷劑進(jìn)行減壓即可，不限于第二毛細(xì)管71。作為第二減壓機(jī)構(gòu)也可以替代第二毛細(xì)管71而使用電子膨脹閥等。

第二止回閥72在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)使由第一換熱器4進(jìn)行凝結(jié)的制冷劑通過。具體而言，第二止回閥72與第二毛細(xì)管71并列連接在第一換熱器4和第三管道93之間。并且，第二止回閥72在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)打開。制冷劑流過時(shí)的阻力第二止回閥72小于第二毛細(xì)管71，因此來自第一換熱器4的制冷劑流過第二止回閥72。另一方面，第二止回閥72在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)關(guān)閉。另外，作為在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)由第一換熱器4進(jìn)行凝結(jié)的制冷劑流過的構(gòu)件也可以替代第二止回閥72而使用電磁閥等的開閉閥。

增設(shè)冷凝器8連接在第一換熱器4和第二換熱器5之間并使制冷劑凝結(jié)。增設(shè)冷凝器8在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均使制冷劑凝結(jié)。即，增設(shè)冷凝器8在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均作為冷凝器而運(yùn)轉(zhuǎn)。具體而言，增設(shè)冷 凝器8在第一換熱器4和第二換熱器5之間通過第三管道93與第二減壓部7相連接，并通過第四管道94與第一減壓部6相連。增設(shè)冷凝器8的管道(換熱部)81(參照圖3)由例如銅、鋁等熱傳導(dǎo)率較高的材料制成。管道81構(gòu)成制冷劑流過的流路的一部分并構(gòu)成為在管道81中流過的制冷劑和管道81的周圍的空氣之間進(jìn)行熱交換。

增設(shè)冷凝器8中的制冷劑流過的管道81的截面積小于排出管95的截面積，以便增設(shè)冷凝器8在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均防止所述制冷劑蒸發(fā)。增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積被設(shè)定在制冷劑不蒸發(fā)且制冷劑的流動(dòng)的阻力值不增加的范圍之內(nèi)。增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積是指管道81內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。排出管95的截面積是指排出管95內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。在此，防止制冷劑蒸發(fā)的情況是指不僅包括所有的制冷劑一點(diǎn)也不蒸發(fā)的情況，而且還包括幾乎所有的制冷劑不蒸發(fā)的情況。

當(dāng)流入起冷凝器作用的增設(shè)冷凝器8中的制冷劑處于氣體和液體混合在一起的狀態(tài)時(shí)，處于氣體和液體混合在一起的狀態(tài)的制冷劑由增設(shè)冷凝器8凝結(jié)為液體狀態(tài)。另一方面，當(dāng)流入增設(shè)冷凝器8中的制冷劑處于液體狀態(tài)時(shí)，液體狀態(tài)的制冷劑不蒸發(fā)而以原有的液體狀態(tài)通過增設(shè)冷凝器8。如上所述，氣體和液體混合在一起的制冷劑通過增設(shè)冷凝器8全部變?yōu)橐后w狀態(tài)的制冷劑。

由此，即使處于氣體和液體混合在一起的狀態(tài)的制冷劑流入增設(shè)冷凝器8，也可在增設(shè)冷凝器8的管道81中使制冷劑有效地變?yōu)橐后w狀態(tài)。即，通過將增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積設(shè)定為小于排出管95的截面積來抑制制冷劑的蒸發(fā)，并且因散熱制冷劑更進(jìn)一步凝結(jié)，因此從增設(shè)冷凝器8流出的制冷劑全部變?yōu)橐后w狀態(tài)。

另外，排出管95的截面積與第一管道91的截面積大致相同。因而，增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積可以認(rèn)為小于第一管道91的截面積。第一管道91的截面積是指第一管道91內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。還有，第一管道91的截面積與第一換熱器4中的制冷劑流過的管道的截面積大致相同。因而，增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積可以認(rèn)為小于第一換熱器4 的管道的截面積。第一換熱器4的管道的截面積是指第一換熱器4的管道內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。當(dāng)?shù)谝粨Q熱器4具有多個(gè)管道時(shí)，第一換熱器4的管道的截面積是所有管道截面積的總和。

還有，排出管95的截面積與第二管道92的截面積大致相同。因而，增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積可以認(rèn)為小于第二管道92的截面積。第二管道92的截面積是指第二管道92內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。還有，第二管道92的截面積與第二換熱器5中的制冷劑流過的管道的截面積大致相同。因而，增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積可以認(rèn)為小于第二換熱器5的管道的截面積。第二換熱器5的管道的截面積是指第二換熱器5的管道內(nèi)的制冷劑流過的空洞的截面積。當(dāng)?shù)诙Q熱器5具有多個(gè)管道時(shí)，第二換熱器5的管道的截面積是所有管道截面積的總和。

然而，為了更有效地使制冷劑從氣體和液體混合在一起的狀態(tài)變?yōu)橐后w狀態(tài)，即，為了提高換熱效率，優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8中的管道81的截面積設(shè)定為排出管95的截面積的45％以下。更優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8中的管道81的截面積設(shè)定為排出管95的截面積的40％以下。進(jìn)一步更優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8中的管道81的截面積設(shè)定為排出管95的截面積的36％以下。

假設(shè)增設(shè)冷凝器8的管道81的截面以及排出管95的截面均為圓形時(shí)，優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8的管道81的內(nèi)經(jīng)為排出管95的內(nèi)經(jīng)的67.1％以下。更優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8的管道81的內(nèi)經(jīng)為排出管95的內(nèi)經(jīng)的63.2％以下。進(jìn)一步更優(yōu)選為，增設(shè)冷凝器8的管道81的內(nèi)經(jīng)為排出管95的內(nèi)經(jīng)的60％以下。

另外，當(dāng)增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積在管道內(nèi)不恒定(即沿管道方向發(fā)生變化)時(shí)，至少最小的截面積滿足上述的條件即可。

增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積(或內(nèi)經(jīng))的下限值可以設(shè)定為制冷劑流過管道81的阻力不超過熱泵式制冷制熱裝置1無法運(yùn)轉(zhuǎn)的程度。例如，增設(shè)冷凝器8的管道81的截面積為排出管95的截面積的10％以上。當(dāng)增設(shè)冷凝器8的管道81的截面以及排出管95的截面均為圓形時(shí)，增設(shè)冷凝器8的管道81的內(nèi)經(jīng)為排出管95的內(nèi)經(jīng)的31.2％以上。

然而，如圖3所示，在本實(shí)施方式的增設(shè)冷凝器8的管道81形成有并 列設(shè)置的多個(gè)空洞811。即，本實(shí)施方式的增設(shè)冷凝器8是制冷劑流過并列形成的多個(gè)空洞811的換熱器。當(dāng)以這種方式在管道81中形成多個(gè)空洞811時(shí)，增設(shè)冷凝器8中的管道81的截面積為所有空洞811的截面積的總和。另外，增設(shè)冷凝器8也可以具備分別形成有至少一個(gè)空洞的多個(gè)管道。

如圖4所示，本實(shí)施方式的增設(shè)冷凝器8被設(shè)置為使其位于第一換熱器4吸入空氣的一側(cè)。即，本實(shí)施方式的增設(shè)冷凝器8以貼合在第一換熱器4的吸入空氣的一側(cè)的方式安裝在室外機(jī)11上。在室外機(jī)11中通過送風(fēng)扇111吸入空氣以便通過第一換熱器4。具體而言，如圖4的箭頭A3所示，空氣通過增設(shè)冷凝器8的管道81的周圍之后再通過第一換熱器4的管道的周圍。

還有，由于在第一換熱器4的空氣吸入側(cè)設(shè)置增設(shè)冷凝器8，可使增設(shè)冷凝器8的安裝變得簡單容易，并且，沒有必要設(shè)置為第一換熱器4設(shè)置的送風(fēng)扇111以外的另一個(gè)送風(fēng)扇。

并且，例如即使在冬天等室外為低溫的情況下也可以抑制霜附著在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器而運(yùn)轉(zhuǎn)的第一換熱器4上。

接著，對(duì)本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1的性能試驗(yàn)進(jìn)行說明。在此，對(duì)在株式會(huì)社日立制作所的制冷制熱機(jī)(型號(hào)：RAS100H-R22)上安裝了增設(shè)冷凝器8的熱泵式制冷制熱裝置1的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。

首先，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，對(duì)在室外溫度為35℃而室內(nèi)溫度為30℃的情況下的性能試驗(yàn)進(jìn)行說明。實(shí)施例1是具備增設(shè)冷凝器8，并作為制冷劑使用了R22和R134a的混合制冷劑的熱泵式制冷制熱裝置1。即，實(shí)施例1為本實(shí)施方式的熱泵式制冷制熱裝置1。另一方面，比較例1和比較例2是作為制冷劑使用了R22的熱泵式制冷制熱裝置。比較例1為不具備增設(shè)冷凝器的熱泵式制冷制熱裝置，比較例2為具備增設(shè)冷凝器的熱泵式制冷制熱裝置。

在性能試驗(yàn)中所測量的項(xiàng)目有吸入溫度T1、吹出溫度T2以及電量。作為性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，由測得的吸入溫度T1和吹出溫度T2計(jì)算溫度差Δt1，并且由測得的電量計(jì)算電量的削減率。吸入溫度T1是吸進(jìn)收納有第二換熱器的室內(nèi)機(jī)的空氣的溫度。吹出溫度T2是從室內(nèi)機(jī)吹出的空氣的溫度。溫度 差Δt1是吸入溫度和吹出溫度之間的差的絕對(duì)值。電量是熱泵式制冷制熱裝置在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量。電量的削減率為以比較例1的電量為基準(zhǔn)時(shí)的值。具體而言，電量的削減率是相比比較例1所削減的電量與比較例1的電量的比率。

如表1所示，實(shí)施例1與比較例1和比較例2相比，在保持溫度差Δt1的狀態(tài)下電量的削減率最大。即，在實(shí)施例1中，在不降低制冷運(yùn)轉(zhuǎn)的性能的情況下可減少電量。

[表1]

接著，分別在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，對(duì)改變室外溫度時(shí)的性能試驗(yàn)進(jìn)行說明。對(duì)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室外溫度為40℃、35℃、26℃時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室外溫度為7℃、2℃、-3℃時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。另外，制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室內(nèi)溫度為30℃。制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)室內(nèi)溫度為10℃。

如表2所示，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在室外溫度為40℃、35℃、26℃中任一溫度的情況下，實(shí)施例1的電量的削減率均高于比較例1和比較例2的電量的削減率。還有，在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在室外溫度為7℃、2℃、-3℃中任一溫度的情況下，實(shí)施例1的電量的削減率也均高于比較例1和比較例2的電量的削減率。

[表2]

其次，對(duì)在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中使用的制冷劑進(jìn)行說明。

首先，對(duì)作為本實(shí)施方式的制冷劑的一例使用了將一氯二氟甲烷(R22)和1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)混合在一起的混合制冷劑的情況進(jìn)行說明。

對(duì)改變R134a與R22的重量比時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。具體而言，對(duì)R134a與R22的重量比分別為0.43(R22為70重量％、R134a為30重量％)、0.54(R22為65重量％、R134a為35重量％)、0.67(R22為60重量％、R134a為40重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。還有，對(duì)R134a與R22的重量比分別為0.82(R22為55重量％、R134a為45重量％)、1.00(R22為50重量％、R134a為50重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。并且，對(duì)R134a與R22的重量比分別為1.22(R22為45重量％、R134a為55重量％)、1.50(R22為40重量％、R134a為60重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。另外，對(duì)R134a與R22的重量比分別為1.86(R22為35重量％、R134a為65重量％)、2.33(R22為30重量％、R134a為70重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。

在性能試驗(yàn)中所測量的項(xiàng)目有電流值I1、排出壓力P1、吸入到收納第二換熱器的室內(nèi)機(jī)的空氣的溫度、以及從室內(nèi)機(jī)吹出的空氣的溫度。作為性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，由測得的上述兩個(gè)溫度計(jì)算溫度差Δt1。電流值I1是為驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)所需要的電流的值。溫度差Δt1是吸入到收納第二換熱器的室內(nèi)機(jī)的空氣溫度和從室內(nèi)機(jī)吹出來的空氣的溫度之間的差的絕對(duì)值。排出壓力P1是從壓縮機(jī)排出的制冷劑的壓力。

表3 示出當(dāng)改變R134a與R22的重量比時(shí)的性能試驗(yàn)的結(jié)果。

[表3]

如表3所示，R134a與R22的重量比越大，電流值I1變得越小(排出壓力P1變低)，因此熱泵式制冷制熱裝置在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量變得越小。因此，優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為0.67以上。更優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為0.82以上。進(jìn)一步更優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為1.00以上。

另一方面，隨著R134a與R22的重量比變大，溫度差Δt1逐漸變小。因此，優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為1.86以下。更優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為1.50以下。進(jìn)一步更優(yōu)選為，R134a與R22的重量比為1.22以下。

根據(jù)如上所述，優(yōu)選為，在本實(shí)施方式中所使用的制冷劑含有R22與R134a，并且R134a與R22的重量比為0.67以上且1.86以下。即，在本實(shí)施方式中，優(yōu)選為使用R134a與R22的重量比為0.67以上且1.86以下的混合制冷劑。

其次，對(duì)作為本實(shí)施方式的制冷劑使用了將二氟甲烷(R32)和1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)混合在一起的混合制冷劑的情況進(jìn)行說明。

對(duì)改變R134a與R32的重量比時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。具體而言，對(duì)R134a與R32的重量比分別為1.86(R32為35重量％、R134a為65重量％)、2.33(R32為30重量％、R134a為70重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。還有，對(duì)R134a與R32的重量比分別為3.00(R32為25重量％、R134a為75重量％)、 4.00(R32為20重量％、R134a為80重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。并且，對(duì)R134a與R32的重量比分別為5.67(R32為15重量％、R134a為85重量％)、9.00(R32為10重量％、R134a為90重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。另外，對(duì)只含有R134a(R32為0重量％、R134a為100重量％)時(shí)的性能進(jìn)行了試驗(yàn)。

在性能試驗(yàn)中所測量的項(xiàng)目有電流值I1、排出壓力P1、吸入到收納第二換熱器的室內(nèi)機(jī)的空氣的溫度、以及從室內(nèi)機(jī)吹出的空氣的溫度。作為性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，由測得的上述兩個(gè)溫度計(jì)算溫度差Δt1。電流值I1是為驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)所需要的電流的值。溫度差Δt1是吸入到收納第二換熱器的室內(nèi)機(jī)的空氣溫度和從室內(nèi)機(jī)吹出來的空氣的溫度之間的差的絕對(duì)值。排出壓力P1是從壓縮機(jī)排出的制冷劑的壓力。

表4 示出當(dāng)改變R134a與R32的重量比時(shí)的性能試驗(yàn)的結(jié)果。

[表4]

如表4所示，R134a與R32的重量比越大，電流值I1變得越小(排出壓力P1變低)，因此熱泵式制冷制熱裝置在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量變得越小。因此，優(yōu)選為，R134a與R32的重量比為2.33以上。更優(yōu)選為，R134a與R32的重量比為3.00以上。

另一方面，隨著R134a與R32的重量比變大，溫度差Δt1逐漸變小。因此，優(yōu)選為，R134a與R32的重量比為5.67以下。更優(yōu)選為，R134a與R32 的重量比為4.00以下。

根據(jù)如上所述，優(yōu)選為，在本實(shí)施方式中所使用的制冷劑含有R32與R134a，并且R134a與R32的重量比為2.33以上且5.67以下。即，在本實(shí)施方式中，優(yōu)選為使用R134a與R32的重量比為2.33以上且5.67以下的混合制冷劑。

其次，參照圖1對(duì)本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)以及熱泵式制冷制熱裝置中制冷劑的流動(dòng)進(jìn)行說明。

首先，對(duì)制冷運(yùn)轉(zhuǎn)的情況進(jìn)行說明。四通閥3切換循環(huán)方向以使由壓縮機(jī)2壓縮的制冷劑從壓縮機(jī)2開始按第一換熱器4、增設(shè)冷凝器8、第一毛細(xì)管61以及第二換熱器5的順序流動(dòng)并返回壓縮機(jī)2。

壓縮機(jī)2對(duì)制冷劑進(jìn)行壓縮。由壓縮機(jī)2壓縮的處于氣體狀態(tài)的制冷劑從壓縮機(jī)2排出并通過四通閥3經(jīng)由第一管道91流入第一換熱器4。第一換熱器4使由壓縮機(jī)2壓縮且經(jīng)由第一管道91流入的制冷劑凝結(jié)。制冷劑經(jīng)由第二止回閥72以及第三管道93從第一換熱器4流向增設(shè)冷凝器8。之后，增設(shè)冷凝器8使來自第一換熱器4的制冷劑進(jìn)一步凝結(jié)。增設(shè)冷凝器8使在第一換熱器4沒有變?yōu)橐后w狀態(tài)的氣體狀態(tài)的制冷劑凝結(jié)。處于液體狀態(tài)的制冷劑不蒸發(fā)而以原有的液體狀態(tài)通過增設(shè)冷凝器8。之后，第一毛細(xì)管61對(duì)由第一換熱器4以及增設(shè)冷凝器8凝結(jié)的液體狀態(tài)的制冷劑進(jìn)行減壓。第二換熱器5使流過第一毛細(xì)管61的制冷劑蒸發(fā)。由第二換熱器5蒸發(fā)的制冷劑經(jīng)由第二管道92、四通閥3以及進(jìn)氣管96流入壓縮機(jī)2。在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，制冷劑沿圖1的箭頭A1所示的方向流動(dòng)。

接著，參照圖2對(duì)制熱運(yùn)轉(zhuǎn)的情況進(jìn)行說明。四通閥3切換循環(huán)方向以使由壓縮機(jī)2壓縮的制冷劑從壓縮機(jī)2開始按第二換熱器5、增設(shè)冷凝器8、第二毛細(xì)管71以及第一換熱器4的順序流動(dòng)并返回壓縮機(jī)2。

壓縮機(jī)2對(duì)制冷劑進(jìn)行壓縮。由壓縮機(jī)2壓縮的處于氣體狀態(tài)的制冷劑從壓縮機(jī)2排出并通過四通閥3經(jīng)由第二管道92流入第二換熱器5。第二換熱器5使由壓縮機(jī)2壓縮且經(jīng)由第二管道92流入的制冷劑凝結(jié)。制冷劑經(jīng)由第一止回閥62以及第四管道94從第二換熱器5流向增設(shè)冷凝器8。之后，增設(shè)冷凝器8使來自第二換熱器5的制冷劑進(jìn)一步凝結(jié)。增設(shè)冷凝 器8使處于氣體和液體混合在一起的狀態(tài)的制冷劑凝結(jié)。處于液體狀態(tài)的制冷劑不蒸發(fā)而以原有的液體狀態(tài)通過增設(shè)冷凝器8。之后，第二毛細(xì)管71對(duì)由第二換熱器5以及增設(shè)冷凝器8凝結(jié)的液體狀態(tài)的制冷劑進(jìn)行減壓。第一換熱器4使流過第二毛細(xì)管71的制冷劑蒸發(fā)。由第一換熱器4蒸發(fā)的制冷劑經(jīng)由第一管道91、四通閥3以及進(jìn)氣管96流入壓縮機(jī)2。在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，制冷劑沿圖2的箭頭A2所示的方向流動(dòng)。

上述的本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1具備增設(shè)冷凝器8，該增設(shè)冷凝器8在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均使制冷劑凝結(jié)。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，例如，即使因過濾網(wǎng)的網(wǎng)眼堵塞等而引起第一換熱器4以及第二換熱器5的凝結(jié)能力下降，也能夠在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)之間保持凝結(jié)和蒸發(fā)的平衡的同時(shí)改善凝結(jié)能力。其結(jié)果，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中可降低運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量。

還有，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，制冷劑含有一氯二氟甲烷(R22)或二氟甲烷(R32)、以及1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)。由此，本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1與使用R22的單一制冷劑的情況相比，可減少臭氧消耗潛能(ODP：Ozone Depletion Potential)以及全球變暖潛能(GWP：Global Warning Potential)。并且，本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1與使用R22的單一制冷劑的情況相比，可減少熱泵式制冷制熱裝置1的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所消耗的電量。

還有，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，可減少CO₂的排出量，并提高能效比(EER：Energy Efficiency Ratio)以及性能系數(shù)(COP：Coefficient of Performance)。

然而，當(dāng)使用由二氟甲烷(R32)和五氟乙烷(R125)構(gòu)成的近共沸混合制冷劑(R410)時(shí)，需要昂貴的逆變器控制的壓縮機(jī)。另一方面，如本實(shí)施方式所示當(dāng)使用含有一氯二氟甲烷(R22)或二氟甲烷(R32)、以及1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)的制冷劑時(shí)，不需要逆變器控制的壓縮機(jī)。由此，本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1即使具備增設(shè)冷凝器8，但是因不需要逆變器控制的壓縮機(jī)，與使用了近共沸混合制冷劑(R410)的熱泵式制冷制熱 裝置相比可降低成本。具體而言，購買新的熱泵式制冷制熱裝置時(shí)沒有必要購買高價(jià)的壓縮機(jī)(逆變器控制的壓縮機(jī))，因此可以降低用戶的初期成本。另外，由制冷劑為R22的熱泵式制冷制熱裝置進(jìn)行改造時(shí)沒有必要增加高價(jià)的壓縮機(jī)(逆變器控制的壓縮機(jī))，因此可以降低用戶的初期成本。進(jìn)一步，對(duì)于制造商來說，可以降低制造成本。

在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)與二氟甲烷(R32)的重量比為2.33以上且5.67以下。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，能夠在減少臭氧消耗潛能以及全球變暖潛能的同時(shí)充分地確保室內(nèi)的進(jìn)氣溫度和排出溫度之間的溫度差。

還有，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，使用了二氟甲烷(R32)和1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)的混合制冷劑，因此與使用R32的單一制冷劑的情況相比可降低可燃性。

在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)與一氯二氟甲烷(R22)的重量比為0.67以上且1.86以下。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，能夠在減少臭氧消耗潛能以及全球變暖潛能的同時(shí)充分地確保室內(nèi)的進(jìn)氣溫度和排出溫度之間的溫度差。

在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，增設(shè)冷凝器8中的所述管道81的截面積為排出管95的截面積的45％以下。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，例如當(dāng)因過濾網(wǎng)的網(wǎng)眼堵塞等而引起第一換熱器4以及第二換熱器5的凝結(jié)能力下降時(shí)，能夠有效地改善凝結(jié)能力。

在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，增設(shè)冷凝器8作為制冷劑流過的管道81包括并列設(shè)置的多個(gè)空洞811。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，在增設(shè)冷凝器8中可增大換熱的面積，因此可提高凝結(jié)能力。

在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，增設(shè)冷凝器8被設(shè)置為使其位于第一換熱器4吸入空氣的一側(cè)。由此，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，由增設(shè)冷凝器8進(jìn)行熱交換后的熱風(fēng)從增設(shè)冷 凝器8吹送到第一換熱器4上。其結(jié)果，在本實(shí)施方式所涉及的熱泵式制冷制熱裝置1中，例如即使在冬天等室外處于低溫的情況也可抑制霜附著在制熱運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器而運(yùn)轉(zhuǎn)的第一換熱器4上。

另外，在本實(shí)施方式中，對(duì)在第一換熱器4和第二換熱器5之間連接有一臺(tái)增設(shè)冷凝器8的情況進(jìn)行了說明，然而也可以在第一換熱器4和第二換熱器5之間連接有多個(gè)增設(shè)冷凝器。在這種情況下，多個(gè)增設(shè)冷凝器進(jìn)行并列連接。

作為本實(shí)施方式的變形例，增設(shè)冷凝器8可以與室外機(jī)11分開設(shè)置。即，增設(shè)冷凝器8可以如圖4所示安裝在室外機(jī)11的吸進(jìn)空氣的一側(cè)，也可以與室外機(jī)11分開設(shè)置。例如，當(dāng)室外機(jī)11設(shè)置在較熱的地方時(shí)，增設(shè)冷凝器8可設(shè)置在與室外機(jī)11不同的較涼爽的地方。當(dāng)增設(shè)冷凝器8與室外機(jī)11分開設(shè)置時(shí)，用于增設(shè)冷凝器8的送風(fēng)扇也與增設(shè)冷凝器8一起設(shè)置。

在本實(shí)施方式的變形例中，第一換熱器4以及增設(shè)冷凝器8均為空冷式換熱器，然而第一換熱器4以及增設(shè)冷凝器8中的至少一方也可以是水冷式換熱器。