專利名稱：二元制冷循環(huán)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明的實(shí)施方式涉及一種具有高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路的二元制冷循環(huán)裝置。
背景技術(shù)：
存在一種二元制冷循環(huán)裝置，該二元制冷循環(huán)裝置具有高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路，高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路共用I個級聯(lián)熱交換器(中間熱交換器)，通過利用級聯(lián)熱交換器使在高溫側(cè)制冷回路中循環(huán)的制冷劑與在低溫側(cè)制冷回路中循環(huán)的制冷劑進(jìn)行熱交換，從而獲得高壓縮比。一般來說，高溫側(cè)制冷回路中所使用的高溫側(cè)制冷劑與低溫側(cè)制冷回路中所使用的低溫側(cè)制冷劑相比，使用沸點(diǎn)高的制冷劑。換言之，低溫側(cè)制冷劑是比高溫側(cè)制冷劑的沸點(diǎn)低且比高溫側(cè)制冷劑的壓力高的制冷劑。因此，在相同溫度下的飽和氣體密度上，高溫側(cè)制冷劑的密度比低溫側(cè)制冷劑的密度小?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本專利特許第3175709號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的技術(shù)問題當(dāng)使用以上的制冷劑使高溫側(cè)制冷回路的高溫側(cè)壓縮機(jī)和低溫側(cè)制冷回路的低溫側(cè)壓縮機(jī)同時以相同運(yùn)轉(zhuǎn)頻率啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，低溫側(cè)制冷回路側(cè)的制冷劑的質(zhì)量流量增多，無法利用級聯(lián)熱交換器使低溫側(cè)制冷劑完全散熱。因此，低溫側(cè)制冷回路中的高壓側(cè)壓力便會過度上升，在剛啟動后，保護(hù)裝置就發(fā)揮作用，導(dǎo)致運(yùn)轉(zhuǎn)停止。鑒于上述這樣的情況，希望在具有二元制冷循環(huán)的基礎(chǔ)上，抑制制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時在低壓側(cè)制冷回路中的制冷劑的高壓過度上升。解決技術(shù)問題所采用的實(shí)施方式本實(shí)施方式的二元制冷循環(huán)裝置將高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路裝載在同一筐體中，其中，上述高溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將高溫側(cè)壓縮機(jī)、高溫側(cè)冷凝器、高溫側(cè)膨脹裝置及級聯(lián)熱交換器連通，上述低溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將低溫側(cè)壓縮機(jī)、上述級聯(lián)熱交換器、低溫側(cè)膨脹裝置和空氣熱交換器連通。二元制冷循環(huán)裝置將上述高溫側(cè)制冷回路的高溫側(cè)壓縮機(jī)和上述低溫側(cè)制冷回路的低溫側(cè)壓縮機(jī)中的至少一方與變頻器裝置相連接，該二元制冷循環(huán)裝置具有控制元件，在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，該控制元件對上述變頻器裝置進(jìn)行控制，以使上述高溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率比低溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率大。


圖1是第I實(shí)施方式的二元制冷循環(huán)裝置的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。圖2A是上述實(shí)施方式的從制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)剛剛起動后經(jīng)中間期而達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為止的高溫側(cè)制冷劑和低溫側(cè)制冷劑的示意的溫度-比焓線圖。圖2B是上述實(shí)施方式的從制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)剛剛起動后經(jīng)中間期而達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為止的高溫側(cè)制冷劑和低溫側(cè)制冷劑的示意的溫度-比焓線圖。圖2C是上述實(shí)施方式的從制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)剛剛起動后經(jīng)中間期而達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為止的高溫側(cè)制冷劑和低溫側(cè)制冷劑的示意的溫度-比焓線圖。圖3是第2實(shí)施方式的二元制冷循環(huán)裝置的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。圖4是第3實(shí)施方式的二元制冷循環(huán)裝置的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。圖5是第4實(shí)施方·式的二元制冷循環(huán)裝置的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。
具體實(shí)施例方式以下，基于附圖對本實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1是第I實(shí)施方式中的用作熱水供給系統(tǒng)的二元制冷循環(huán)裝置100的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。用作熱水供給系統(tǒng)的二元制冷循環(huán)裝置100由裝載在同一筐體105中的高溫側(cè)制冷回路101、低溫側(cè)制冷回路102、溫水配管103和控制部(控制元件)104構(gòu)成。在上述高溫側(cè)制冷回路101中，高溫側(cè)壓縮機(jī)I的排出部51和四通切換閥2的第I端口 dl通過制冷劑配管106連接，水熱交換器3的一級側(cè)流路3a通過制冷劑配管106與四通切換閥2的第2端口 d2連接。四通切換閥2的第3端口 d3通過制冷劑配管106與級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a連接。四通切換閥2的第4端口 d4通過制冷劑配管106隔著高溫側(cè)儲罐5而與高溫側(cè)壓縮機(jī)I的吸入部52連接。另一方面，上述水熱交換器3的一級側(cè)流路3a通過串聯(lián)地設(shè)置有高溫側(cè)接收器6和高溫側(cè)膨脹裝置7的制冷劑配管106，而與上述級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a連接。上述高溫側(cè)壓縮機(jī)I通過高溫側(cè)變頻器裝置8與商用交流電源9電連接。因而，利用運(yùn)轉(zhuǎn)頻率可變的變頻器的控制，來可變速地驅(qū)動高溫側(cè)壓縮機(jī)I。高溫側(cè)壓縮機(jī)I與運(yùn)轉(zhuǎn)頻率取決于電源頻率的恒速壓縮機(jī)是不同的。在上述低溫側(cè)制冷回路102中，低溫側(cè)壓縮機(jī)10的排出部53與四通切換閥11的第I端口 dl通過制冷劑配管106連接，上述級聯(lián)熱交換器4的二級側(cè)流路4b與四通切換閥11的第2端口 d2連接。四通切換閥11的第3端口 d3通過制冷劑配管106與空氣熱交換器12連接。四通切換閥11的第4端口 d4通過制冷劑配管106隔著低溫側(cè)儲罐13而與高溫側(cè)壓縮機(jī)I的吸入部54連接。另一方面，上述級聯(lián)熱交換器4的二級側(cè)流路4b通過串聯(lián)地設(shè)置有低溫側(cè)接收器14和低溫側(cè)膨脹裝置15的制冷劑配管106與上述空氣熱交換器12連接。與上述空氣熱交換器12相對地配置有送風(fēng)風(fēng)扇107。上述低溫側(cè)壓縮機(jī)10通過低溫側(cè)變頻器裝置16與商用交流電源9電連接。因而，利用運(yùn)轉(zhuǎn)頻率可變的變頻器的控制，來可變速地驅(qū)動低溫側(cè)壓縮機(jī)10。低溫側(cè)壓縮機(jī)10與運(yùn)轉(zhuǎn)頻率取決于電源頻率的恒速壓縮機(jī)是不同的。上述溫水配管103的一端部與供水源、儲熱水容器或回水側(cè)(返回側(cè))緩沖容器的吸入部連接，另一端部與儲熱水容器、熱水供給栓或送水側(cè)(利用側(cè))緩沖容器連接。在溫水配管103的中途部設(shè)置有水輸送用的泵18和以管的形式配置在上述水熱交換器3內(nèi)的二級側(cè)流路3b。因而，導(dǎo)入到上述溫水配管103內(nèi)的冷水或溫水在水熱交換器3的二級側(cè)流路3b中，與導(dǎo)入到一級側(cè)流路3a中的制冷劑進(jìn)行熱交換。上述控制部104每隔規(guī)定時間接收來自設(shè)置在高溫側(cè)壓縮機(jī)I的排出部51側(cè)的溫度傳感器20a及壓力傳感器2 la、設(shè)置在吸入部52側(cè)的溫度傳感器22a及壓力傳感器23a的檢測信號和來自設(shè)置在低溫側(cè)壓縮機(jī)10的排出部53側(cè)的溫度傳感器20b及壓力傳感器21b、設(shè)置在吸入部54側(cè)的溫度傳感器22b及壓力傳感器23b的檢測信號。此外，控制部104每隔規(guī)定時間接收來自溫水配管103中的設(shè)置在水熱交換器3的二級側(cè)流路3b入口側(cè)的水溫傳感器25、設(shè)置在出口側(cè)的水溫傳感器26和流量傳感器的檢測信號?？刂撇?04也從設(shè)置于級聯(lián)熱交換器4的溫度傳感器、設(shè)置于空氣熱交換器12的溫度傳感器27接收檢測信號。此外，控制部104接收來自遠(yuǎn)程控制器的指示信號?？刂撇?04對來自上述傳感器等及遠(yuǎn)程控制器接收到 的檢測信號進(jìn)行運(yùn)算，并與存儲的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較。接著，設(shè)定控制高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10的運(yùn)轉(zhuǎn)頻率，并且控制高溫側(cè)膨脹裝置7和低溫側(cè)膨脹裝置15的開閉和節(jié)流量。這樣構(gòu)成的二元制冷循環(huán)裝置100的接收了制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)(加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式)開始的指示的控制部104，按照后述的方式將制冷劑引導(dǎo)到高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102中，來對制冷劑進(jìn)行循環(huán)控制。在上述高溫側(cè)制冷回路101中，控制部104將被高溫側(cè)壓縮機(jī)I壓縮而排出的制冷劑，依次引導(dǎo)至四通切換閥2、水熱交換器3的一級側(cè)流路3a、高溫側(cè)接收器6、高溫側(cè)膨脹裝置7、級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a、四通切換閥2、高溫側(cè)儲罐5和高溫側(cè)壓縮機(jī)I中，并使該制冷劑循環(huán)。因而，水熱交換器3的一級側(cè)流路3a作為冷凝器發(fā)揮作用，級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a作為蒸發(fā)器發(fā)揮作用。在上述低溫側(cè)制冷回路102中，控制部104將被低溫側(cè)壓縮機(jī)10壓縮而排出的制冷劑，依次引導(dǎo)至四通切換閥11、級聯(lián)熱交換器4的二級側(cè)流路4b、低溫側(cè)接收器14、低溫側(cè)膨脹裝置15、空氣熱交換器12、四通切換閥11、低溫側(cè)儲罐13和低溫側(cè)壓縮機(jī)10中，并使該制冷劑循環(huán)。因而，級聯(lián)熱交換器4的二級側(cè)流路4b作為冷凝器發(fā)揮作用，空氣熱交換器12作為蒸發(fā)器發(fā)揮作用。在上述級聯(lián)熱交換器4中，在低溫側(cè)制冷回路102側(cè)的二級側(cè)流路4b中，制冷劑冷凝而放出冷凝熱，在高溫側(cè)制冷回路101側(cè)的一級側(cè)流路4a中，制冷劑吸收冷凝熱并蒸發(fā)。作為二元制冷循環(huán)裝置100整體，空氣熱交換器12中的蒸發(fā)溫度與水熱交換器3中的冷凝溫度的差較大，獲得高壓縮比。引導(dǎo)到溫水配管103中的冷水或溫水在水熱交換器3的二級側(cè)流路3b中，從在高溫側(cè)制冷回路101中起到冷凝作用的水熱交換器3的一級側(cè)流路3a吸收高溫的冷凝熱，而高效地使溫度上升。
在水熱交換器3的二級側(cè)流路3b中，從供水源、儲熱水容器或回水側(cè)(返回側(cè))緩沖容器引導(dǎo)來的冷水或溫水變成高溫的溫水，以從水熱交換器3引導(dǎo)到儲熱水容器或送水側(cè)(利用側(cè))緩沖容器中的方式進(jìn)行循環(huán)?；蛘邚乃疅峤粨Q器3直接將該熱水供給到熱水供給栓。特別是，當(dāng)在外部氣溫較低的情況下繼續(xù)進(jìn)行制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，在低溫側(cè)制冷回路102中，空氣熱交換器12起到制冷劑的蒸發(fā)作用，因此，在此產(chǎn)生的冷凝水凍結(jié)而成霜，有時會一直附著。在這種情況下，隨著時間的經(jīng)過，霜的厚度增加，空氣熱交換器12中的熱交換效率下降?？刂撇?04接收來自安裝于空氣熱交換器12的溫度傳感器27的檢測信號，并且接收來自其它傳感器等的檢測信號，判斷是否需要對空氣熱交換器12進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)?？刂撇?04根據(jù)判斷結(jié)果切換為除霜運(yùn)轉(zhuǎn)模式，進(jìn)行以下說明的控制。即，控制部104同時切換控制高溫側(cè)制冷回路101的四通切換閥2和低溫側(cè)制冷回路102的四通切換閥11。在各制冷回路101、102中，制冷劑沿與先前說明的制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時的方向相反的方向循環(huán)。在低溫側(cè)制冷回路102中，從低溫側(cè)壓縮機(jī)10排出的高溫高壓的氣體制冷劑經(jīng)由四通切換閥11被引導(dǎo)到空氣熱交換器12中，放出高熱量。因此，使附著在空氣熱交換器12上的霜逐漸融解，成為排泄水而滴下，隨著時間的經(jīng)過，霜的厚度減少。即，實(shí)現(xiàn)除霜作用。另外，上述的二元制冷循環(huán)裝置100由于應(yīng)用在熱水供給系統(tǒng)中，因此，具有水熱交換器3，將水熱交換器3的一級側(cè)流路3a設(shè)置為高溫側(cè)制冷回路101中的高溫側(cè)冷凝器，與被引導(dǎo)到二級側(cè)流路3b中的冷水或溫水進(jìn)行熱交換。此外，二元制冷循環(huán)裝置100還具有空氣熱交換器12，將空氣熱交換器12設(shè)置為低溫側(cè)制冷回路102中的低溫側(cè)蒸發(fā)器，使低溫側(cè)制冷劑與空氣進(jìn)行熱交換。該二元制冷循環(huán)裝置100并不限定于應(yīng)用在熱水供給系統(tǒng)中，可以依據(jù)所應(yīng)用的系統(tǒng)來構(gòu)成，不限定于上述實(shí)施方式。在高溫側(cè)制冷回路101中具有接收器6和儲罐5的容器，在低溫側(cè)制冷回路102中具有接收器14和儲罐13的容器，但是依據(jù)使用條件，若不需要這些元件，則也可以去除。同樣，若不存在將各制冷回路101、102形成為逆循環(huán)的必要性，則可以去除四通切換閥2、11的任一個或?qū)烧叨既コ?。高溫?cè)壓縮機(jī)I與變頻器裝置8連接而進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)頻率可調(diào)節(jié)的變頻器驅(qū)動，低溫側(cè)壓縮機(jī)10與變頻器裝置16連接而進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)頻率可調(diào)節(jié)的變頻器驅(qū)動，但本發(fā)明并不限定于此。壓縮機(jī)I和壓縮機(jī)10中的任一方也可以采用轉(zhuǎn)速取決于電源頻率的恒速壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)。在這樣的二元制冷循環(huán)裝置100的情況下，用在高溫側(cè)制冷回路101中的制冷劑與用在低溫側(cè)制冷回路102中的制冷劑相比，使用在相同溫度下低飽和氣體密度、低壓力的制冷劑。在本實(shí)施方式中，將以下的[表I]所示的“R134a”制冷劑選為高溫側(cè)制冷回路101的高溫側(cè)制冷劑。并且，將“R410A”制冷劑選為低溫側(cè)制冷回路102的低溫側(cè)制冷劑。[表 I]制冷齊 IJ[R32 IR410A IR404A IR407C |R134a |R245fa
飽和溫度(干燥度=I)~V300~300~30.0~30.0~300~300
壓力(燥度=DkPa_A1927.5 1883.5 1414.4 1175.9 770.2 177.8
氣體密度(干燥度=D~ kg/m354.8~ θΓθ~ 75 6~ 50.8~ Γδ~Τ0Γ2
液密度(干燥度=D kg/m3939.6 1033.4 1021.4 1139.4 1187.5 1324.9S卩，在高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102中，使用的溫度區(qū)域不同，因此冷凝溫度和蒸發(fā)溫度不同。例如當(dāng)在制冷回路101、102兩方中使用相同的制冷劑時，壓力容器的耐壓性在高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102中是不同的，必須分別設(shè)計專用的容器，導(dǎo)致成本增加。另外，例如在使用相同溫度且相同飽和氣體密度的制冷劑時，如上所述在實(shí)際使用溫度區(qū)域內(nèi)，高溫側(cè)制冷回路101成為較高溫的區(qū)域，因此制冷劑密度相應(yīng)地增高。另一方面，利用制冷劑加熱焓差與質(zhì)量流量的積來表示加熱能力，利用壓縮機(jī)的吸入制冷劑密度與壓縮機(jī)的排除容積、壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速的積來表示質(zhì)量流量(實(shí)際也要考慮體積效率和泄漏損失，但在理論上用上述算式表不)。因此，當(dāng)用在高溫側(cè)制冷回路101中的壓縮機(jī)I和用在低溫側(cè)制冷回路102中的壓縮機(jī)10的排除容積相同的情況下，為了最大程度地抽吸壓縮能力，需要使低溫側(cè)壓縮機(jī)10以比高溫側(cè)壓縮機(jī)I更高速的旋轉(zhuǎn)來轉(zhuǎn)動。為此，需要將電動機(jī)最佳地設(shè)計為高速用，或者使用大型的壓縮機(jī)，無論哪種情況都會導(dǎo)致成本增加。如上所述在本實(shí)施方式中，使用“R134a”制冷劑作為高溫側(cè)制冷劑，使用“R410A”制冷劑作為低溫側(cè)制冷劑，但本發(fā)明并不限定于此。
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圖2A 圖2C是從制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)剛剛起動后經(jīng)中間期到達(dá)穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為止的高溫側(cè)制冷劑與低溫側(cè)制冷劑的示意的溫度-比焓線圖。如圖2A所示，在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)剛剛啟動后，高溫側(cè)制冷回路101側(cè)的高溫側(cè)制冷劑(R134a:用虛線表示)和低溫側(cè)制冷回路102側(cè)的低溫側(cè)制冷劑(R410A:用實(shí)線表示)的溫度與周圍溫度大致相等且彼此大致相同。如上所述，在相同溫度下，高溫側(cè)制冷劑的飽和氣體密度低于低溫側(cè)制冷劑的飽和氣體密度。在這種狀態(tài)下，嘗試同時以相同轉(zhuǎn)速驅(qū)動高溫側(cè)制冷回路101的壓縮機(jī)I和低溫側(cè)制冷回路102的壓縮機(jī)10的方式進(jìn)行控制。本來，在自起動開始經(jīng)過了規(guī)定時間的中間期，如圖2B所示，低溫側(cè)制冷劑和高溫側(cè)制冷劑均發(fā)生變化，在穩(wěn)定期成為圖2C所示的那種狀態(tài)。但是，由于高溫側(cè)制冷劑的飽和氣體密度較低，因此，在中間期，低溫側(cè)制冷劑的質(zhì)量流量變得比高溫側(cè)制冷劑的質(zhì)量流量大。在級聯(lián)熱交換器4內(nèi)，低溫側(cè)制冷劑無法完全散熱，低溫側(cè)制冷回路102中的高壓側(cè)壓力如圖2B中點(diǎn)劃線所示地過度上升。當(dāng)保護(hù)裝置檢測到這種情況時，便將制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)停止。與此相對的是，在本實(shí)施方式中，高溫側(cè)壓縮機(jī)I與變頻器裝置8連接，而被變頻控制，低溫側(cè)壓縮機(jī)10與變頻器裝置16連接，被變頻控制。在啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)(加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式)時，控制部104進(jìn)行將低溫側(cè)壓縮機(jī)10的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率抑制為較低，而使高溫側(cè)壓縮機(jī)I的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率比低溫側(cè)壓縮機(jī)10的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率高的控制。因此，高溫側(cè)制冷劑的質(zhì)量流量比低溫側(cè)制冷劑的質(zhì)量流量大，能夠消除在剛剛啟動后的級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a中的蒸發(fā)能力不足。低溫側(cè)制冷回路102中的高壓側(cè)壓力的過度上升得到抑制，形成為圖2B中實(shí)線所示的低溫側(cè)制冷劑的本來的狀態(tài)，達(dá)到圖2C的穩(wěn)定期。保護(hù)裝置不發(fā)揮作用，進(jìn)行穩(wěn)定的制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，以上說明的控制只在作為通常的制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)的加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式時進(jìn)行，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)模式時不進(jìn)行。在進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)模式時，較為理想的是，根據(jù)被引導(dǎo)到溫水配管103中的冷水或溫水的溫度來決定高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10的啟動轉(zhuǎn)速。即，在進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時，由于在空氣熱交換器12上結(jié)霜，因此，低溫側(cè)制冷回路102中的冷凝溫度約為5°C 15°C左右。與此相對的是，高溫側(cè)制冷回路101中的冷凝溫度可恨據(jù)被引導(dǎo)到溫水配管103中的冷水或溫水的溫度而大幅變化。例如當(dāng)溫水的溫度為80°C左右時，高溫側(cè)制冷回路101中的蒸發(fā)溫度為60°C 70°C左右，預(yù)測冷凝溫度至少為70 V 80°C左右。而低溫側(cè)制冷回路102的蒸發(fā)溫度為(TC 5°C左右。 在啟動除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時，當(dāng)將高溫側(cè)壓縮機(jī)I的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率控制為比低溫側(cè)壓縮機(jī)10的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率大時，高溫側(cè)制冷回路101的高壓側(cè)壓力過度上升，可能發(fā)生異常停止。因此，最好只在加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式時使用以上說明的控制部104的啟動控制。圖3是第2實(shí)施方式的應(yīng)用在空調(diào)裝置中的二元制冷循環(huán)裝置100的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。這里，對于與圖1所示的第I實(shí)施方式相同的構(gòu)成零件，標(biāo)注與第I實(shí)施方式相同的附圖標(biāo)記而省略新的說明。低溫側(cè)制冷回路102未做任何變更地直接被應(yīng)用，變頻器裝置16與低溫側(cè)壓縮機(jī)10相連接的結(jié)構(gòu)不變。由于是應(yīng)用在空調(diào)裝置中，因此，在高溫側(cè)制冷回路101中具有空氣熱交換器30和風(fēng)扇110，且安裝有對該空氣熱交換器30的溫度進(jìn)行檢測的溫度傳感器31。作為主要的特征，用在高溫側(cè)制冷回路101中的高溫側(cè)壓縮機(jī)I使用運(yùn)轉(zhuǎn)頻率取決于電源頻率的恒速壓縮機(jī)1A。在啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，在高溫側(cè)壓縮機(jī)IA內(nèi)為恒速運(yùn)轉(zhuǎn)，控制部104對低溫側(cè)壓縮機(jī)10進(jìn)行變頻器控制，將低溫側(cè)壓縮機(jī)10設(shè)定控制為比高溫側(cè)壓縮機(jī)IA低的運(yùn)轉(zhuǎn)頻率。其結(jié)果是，能夠防止低溫側(cè)制冷回路102中的高壓側(cè)壓力的過度上升。另外，也可以反過來僅對高溫側(cè)壓縮機(jī)IA進(jìn)行變頻控制，將低溫側(cè)壓縮機(jī)10設(shè)定為恒速壓縮機(jī)。圖4是作為第3實(shí)施方式的應(yīng)用在熱水供給系統(tǒng)中的二元制冷循環(huán)裝置100的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖?；旧吓c圖1中說明的第I實(shí)施方式中的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)相同，對于與第I實(shí)施方式相同的構(gòu)成零件，標(biāo)注與第I實(shí)施方式相同的附圖標(biāo)記而省略新的說明。在此，在高溫側(cè)制冷回路101中具有將高壓配管系統(tǒng)121與低壓配管系統(tǒng)122連通的旁通回路123，其中，上述高壓配管系統(tǒng)121從高溫側(cè)壓縮機(jī)I經(jīng)由水熱交換器3的一級側(cè)流路3a和高溫側(cè)接收器6到達(dá)高溫側(cè)膨脹裝置7，上述低壓配管系統(tǒng)122從高溫側(cè)膨脹裝置7經(jīng)由級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a和高溫側(cè)儲罐5到達(dá)高溫側(cè)壓縮機(jī)I。實(shí)際上，構(gòu)成旁通回路123的旁通管33的一端部與將高溫側(cè)四通切換閥2的第2端口 d2和水熱交換器3的一級側(cè)流路3a連通的制冷劑配管106連接。并且，旁通管33的另一端部與將級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a和四通切換閥2的第3端口 d3連通的制冷劑配管106連接。在該旁通管33中設(shè)置有開閉閥(開閉裝置)34，利用上述控制部104對該開閉閥34進(jìn)行開閉控制?？刂撇?04進(jìn)行先前說明的那種控制，并進(jìn)行先前說明的那種制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)(加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式)，作為熱水供給系統(tǒng)發(fā)揮作用。除霜運(yùn)轉(zhuǎn)模式也同樣，在進(jìn)行任一種運(yùn)轉(zhuǎn)時，都將旁通回路123的開閉閥34控制為保持閉合。在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)結(jié)束的時刻，控制部104控制旁通回路123的開閉閥34打開，再啟動低溫側(cè)壓縮機(jī)10，然后將高溫側(cè)壓縮機(jī)I控制為啟動?；蛘弋?dāng)在處于外部氣溫極低的狀況下啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，也進(jìn)行同樣的控制。S卩，在進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時，將高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102的各自的四通切換閥2、11均切換為與制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)(加熱運(yùn)轉(zhuǎn)模式)時相反的循環(huán)。構(gòu)成高溫側(cè)制冷回路101的級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時作為蒸發(fā)器發(fā)揮作用，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時作為冷凝器發(fā)揮作用。因而，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)結(jié)束的時刻，冷凝后的制冷劑、即液態(tài)制冷劑滯留在級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a內(nèi)的可能性高。另外，在外部氣溫極低的狀況下，在停止運(yùn)轉(zhuǎn)的期間內(nèi)，滯留在級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a內(nèi)的蒸發(fā)制冷劑冷卻而變成液態(tài)制冷劑，往往發(fā)生所謂的沉睡現(xiàn)象(日文:寢込々現(xiàn)象)。在這樣的狀態(tài)下，單純從除霜運(yùn)轉(zhuǎn)模式切換各四通切換閥2、11而開始制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)?；蛘咴谕獠繗鉁貥O低的狀況下開始制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)。從級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a將超過高溫側(cè)儲罐5的氣液分離能力的液態(tài)制冷劑吸入到高溫側(cè)壓縮機(jī)I中，由此發(fā)生由液體回流引發(fā)的不良情況。為了解決該問題，在除霜運(yùn)轉(zhuǎn)結(jié)束的時刻，或者當(dāng)在處于外部氣溫極低的狀況下啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，控制部104如上述那樣地對旁通回路123的開閉閥34進(jìn)行開放控制。這樣，使高溫側(cè)制冷回路101中的高壓配管系統(tǒng)121和低壓配管系統(tǒng)122均壓化。并且，控制部104在將各四通切換閥2、11切換為通常的制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的基礎(chǔ)上，對低溫側(cè)壓縮機(jī)10進(jìn)行驅(qū)動控制。在低溫側(cè)制冷回路102中制冷劑發(fā)生循環(huán)，在級聯(lián)熱交換器4的二級側(cè)流路4b中高溫高壓的氣體制冷劑發(fā)生冷凝。級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a吸收上述冷凝熱，將沉睡在該一級側(cè)流路4a內(nèi)的液態(tài)制冷劑加熱而使其蒸發(fā)。蒸發(fā)后的制冷劑經(jīng)由旁通回路123被引導(dǎo)到高溫側(cè)制冷回路101的高壓配管系統(tǒng)121內(nèi)。在使低溫側(cè)壓縮機(jī)10的運(yùn)轉(zhuǎn)繼續(xù)進(jìn)行規(guī)定時間后，控制部104控制成使旁通回路123的開閉閥34閉合，并且開始高溫側(cè)壓縮機(jī)I的運(yùn)轉(zhuǎn)。因而，在高溫側(cè)制冷回路101中進(jìn)行通常的制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)，在高溫側(cè)壓縮機(jī)I中不會發(fā)生液體回流。具有能使作為二元制冷循環(huán)裝置100的可靠性得到提高，并且能使高溫側(cè)儲罐5小型化或者不必設(shè)置高溫側(cè)儲罐5這樣的優(yōu)點(diǎn)。另外，作為開 始上述的高溫側(cè)壓縮機(jī)I的運(yùn)轉(zhuǎn)的基準(zhǔn)，例如使用由高溫側(cè)制冷回路101的壓力傳感器21a或壓力傳感器23a測定得到的壓力的值或壓力的變化量(偏差)。由于在高溫側(cè)壓縮機(jī)I開始運(yùn)轉(zhuǎn)之前，高溫側(cè)制冷回路101的旁通回路123中的開閉閥34是開放的，因此，可以計量任一個壓力傳感器的壓力。另外，也可以使用由低溫側(cè)制冷回路102的壓力傳感器21b測定得到的高壓側(cè)壓力(低溫側(cè)壓縮機(jī)10的排出壓力)的值或高壓側(cè)壓力的變化量，在這種情況下，能夠減少因高壓過度上升而使低溫側(cè)壓縮機(jī)10異常停止的可能性。除此之外，也可以通過試驗(yàn)來確定高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10的啟動時間差，并使用該啟動時間差進(jìn)行啟動控制。此外，與以上的第I實(shí)施方式相比，在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)開始時使高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10均以設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率啟動的操作是不變的，但是在各壓縮機(jī)1、10到達(dá)了設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率后、經(jīng)過規(guī)定時間之前，控制部104進(jìn)行控制，以將各壓縮機(jī)1、10的運(yùn)轉(zhuǎn)頻率保持為恒定。即，使高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10均在一定時間內(nèi)保持與設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率相同的運(yùn)轉(zhuǎn)頻率而進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)，從而使集中滯留在各壓縮機(jī)1、10內(nèi)的潤滑油的油面穩(wěn)定，能夠提高壓縮機(jī)的可靠性。另外，在控制部104對低溫側(cè)壓縮機(jī)10進(jìn)行啟動控制而經(jīng)過了規(guī)定時間后，控制部104對高溫側(cè)壓縮機(jī)1進(jìn)行啟動控制。該規(guī)定時間的值經(jīng)反復(fù)進(jìn)行各種試驗(yàn)而獲得。由于經(jīng)過了規(guī)定時間，因此，級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a內(nèi)的高溫側(cè)制冷劑發(fā)生一定程度的蒸發(fā)，判斷流向高溫側(cè)壓縮機(jī)I的液體回流量已為規(guī)定值以下。另外，在控制部104啟動低溫側(cè)壓縮機(jī)10后繼續(xù)了規(guī)定時間之后，控制部104控制為啟動高溫側(cè)壓縮機(jī)1。另外，即使是在到達(dá)規(guī)定時間以前，在檢測到低溫側(cè)制冷回路102的高壓側(cè)壓力(低 溫側(cè)壓縮機(jī)10的排出壓力)為規(guī)定壓力以上的情況下，控制部104也對高溫側(cè)壓縮機(jī)1進(jìn)行啟動控制。S卩，不僅根據(jù)時間來控制高溫側(cè)壓縮機(jī)I的啟動時機(jī)，而且也根據(jù)低溫側(cè)制冷回路102的高壓側(cè)壓力來控制高溫側(cè)壓縮機(jī)I的啟動時機(jī)，防止高壓側(cè)壓力變成異常高壓而使運(yùn)轉(zhuǎn)停止。另外，也可以使用低溫側(cè)制冷回路102的高壓側(cè)壓力的變化量來代替使用高壓側(cè)壓力的值。S卩，在液態(tài)制冷劑在級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a內(nèi)蒸發(fā)的期間內(nèi)，低溫側(cè)制冷回路102的高壓側(cè)壓力以規(guī)定的比例逐漸上升，但是在一級側(cè)流路4a的液態(tài)制冷劑的蒸發(fā)完成而全都變?yōu)闅怏w制冷劑時，低溫側(cè)制冷回路102中的高壓側(cè)壓力的上升的比例急劇增大。因而，當(dāng)在規(guī)定時間內(nèi)的低溫側(cè)制冷回路102中的高壓側(cè)壓力的上升的比例達(dá)到規(guī)定值以上時，開始進(jìn)行高溫側(cè)壓縮機(jī)I的運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，控制部104在啟動低溫側(cè)壓縮機(jī)10后繼續(xù)了規(guī)定時間之后，控制為啟動高溫側(cè)壓縮機(jī)1，但是即使是在到達(dá)規(guī)定時間以前，在檢測到高溫側(cè)制冷回路101的壓力為規(guī)定壓力以上的情況下，控制部104也對高溫側(cè)壓縮機(jī)I進(jìn)行啟動控制。這樣，能夠防止低溫側(cè)制冷回路102的高壓側(cè)壓力變?yōu)楫惓８邏憾惯\(yùn)轉(zhuǎn)停止。另外，也可以使用高溫側(cè)制冷回路101的壓力的變化量來代替使用壓力的值。即，在液態(tài)制冷劑在級聯(lián)熱交換器4的一級側(cè)流路4a中蒸發(fā)的期間內(nèi)，高溫側(cè)制冷回路101的壓力以規(guī)定的比例上升，但是在液態(tài)制冷劑的蒸發(fā)完成而全都變?yōu)闅怏w制冷劑時，規(guī)定時間內(nèi)的壓力上升的比例下降。因而，在規(guī)定時間內(nèi)的高溫側(cè)制冷回路101的壓力上升的比例達(dá)到了規(guī)定值以下時，開始進(jìn)行高溫側(cè)壓縮機(jī)I的運(yùn)轉(zhuǎn)。圖5是作為第4實(shí)施方式的應(yīng)用在熱水供給系統(tǒng)中的二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200的制冷循環(huán)結(jié)構(gòu)圖。該二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200構(gòu)成為將之前說明的第I實(shí)施方式中的二元制冷循環(huán)裝置100沿溫水配管103串聯(lián)地連接多臺(2臺)，而實(shí)現(xiàn)收容在同一殼體201內(nèi)的結(jié)構(gòu)。各二元制冷循環(huán)裝置100的構(gòu)成零件使用與第I實(shí)施方式全部相同的構(gòu)成零件，標(biāo)注與第I實(shí)施方式相同的附圖標(biāo)記而省略新的說明。在該二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200的情況下，在啟動制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時，當(dāng)同時啟動多臺二元制冷循環(huán)裝置100時，沖擊電流流入變頻器裝置8、16而暫時增大。根據(jù)情況的不同，有時擔(dān)心超過設(shè)備的電源容量而引發(fā)電源線受損、設(shè)備損壞。為了解決該問題，二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200所具有的控制部(控制部件)202使各二元制冷循環(huán)裝置100間隔規(guī)定時間地延遲，來控制依次啟動個二元制冷循環(huán)裝置100。由此，能夠抑制由沖擊電流引發(fā)的電流增大，確保設(shè)備即二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200的可靠性。此外，由于二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200與溫水配管103串聯(lián)地配置有多個水熱交換器3，因此，控制部202以如下方式進(jìn)行控制:從上游側(cè)(圖5的左側(cè))的二元制冷循環(huán)裝置100開始啟動，稍遲些啟動下游側(cè)(圖5的右側(cè))的二元制冷循環(huán)裝置100。相反地，從下游側(cè)的二元制冷循環(huán)裝置100開始啟動時，在后啟動的上游側(cè)的二元制冷循環(huán)裝置100中 的水熱交換器3的二級側(cè)流路3b內(nèi)流通的冷水或溫水使下游側(cè)的水熱交換器3的入口側(cè)的溫度上升，在一級側(cè)流路3a內(nèi)流通的制冷劑的冷凝溫度也相應(yīng)地上升。由此，循環(huán)的控制難穩(wěn)定，因此在串聯(lián)地連接有多個二元制冷循環(huán)裝置100的二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200中，最好從上游側(cè)的二元制冷循環(huán)裝置100開始啟動，然后啟動下游側(cè)的二元制冷循環(huán)裝置100。另外，雖未圖示，但在二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體200中，也可以與溫水配管103彼此并列地連接多個二元制冷循環(huán)裝置100的水熱交換器3，在這種情況下，可以從任一個二元制冷循環(huán)裝置100開始啟動。另外，在上述第I實(shí)施方式 第4實(shí)施方式中，將高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102兩者裝載在同一殼體105、201中。因此，能夠縮短高溫側(cè)制冷回路101和低溫側(cè)制冷回路102兩者的制冷劑配管106的長度，從而能夠減少壓力損失以及從制冷劑配管散熱的散熱量，提高效率。此外，由于制冷劑配管106的長度縮短，因此，能夠減少制冷劑的填充量。另外，與排出制冷劑一起從高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10排出的制冷機(jī)油在短時間內(nèi)返回到高溫側(cè)壓縮機(jī)I和低溫側(cè)壓縮機(jī)10中，因此，能夠防止制冷機(jī)油的不足，提高可靠性。以上，對本實(shí)施方式進(jìn)行了說明，但上述的實(shí)施方式只是作為例子提出，并非旨在限定實(shí)施方式的范圍。這種創(chuàng)新的實(shí)施方式能以其它各種形態(tài)來實(shí)施，可以在不脫離主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行各種的省略、置換、變更。這些實(shí)施方式及其變形包含在發(fā)明的范圍和主旨中，并且包含在權(quán)利要求書中的說明及與其均等的范圍內(nèi)。(符號說明)I…高溫側(cè)壓縮機(jī)；3…水熱交換器；3a...水熱交換器的一級側(cè)流路(高溫側(cè)冷凝器)；4…級聯(lián)熱交換器；7…高溫側(cè)膨脹裝置；8…高溫側(cè)變頻器裝置；9…商用交流電源；10…低溫側(cè)壓縮機(jī)；12…空氣熱交換器；15…低溫側(cè)膨脹裝置；16…低溫側(cè)變頻器裝置；34…開閉閥；100…二元制冷循環(huán)裝置；101…高溫側(cè)制冷回路；102…低溫側(cè)制冷回路；103…溫水配管;104…控制部;106…制冷劑配管;121…高壓配管系統(tǒng);122…低壓配管系統(tǒng)；123…旁通回 路；200…二元制冷循環(huán)裝置連結(jié)體；202…控制部。
權(quán)利要求
1.一種二元制冷循環(huán)裝置，將高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路裝載在同一殼體中，其中，所述高溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將高溫側(cè)壓縮機(jī)、高溫側(cè)冷凝器、高溫側(cè)膨脹裝置、級聯(lián)熱交換器連通，所述低溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將低溫側(cè)壓縮機(jī)、所述級聯(lián)熱交換器、低溫側(cè)膨脹裝置空氣熱交換器連通，其特征在于， 所述高溫側(cè)制冷回路的高溫側(cè)壓縮機(jī)和所述低溫側(cè)制冷回路的低溫側(cè)壓縮機(jī)中的至少一方與變頻器裝置連接， 所述二元制冷循環(huán)裝置具有控制元件，在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，所述控制部件對所述變頻器裝置進(jìn)行控制，以使所述高溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率比低溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率大。
2.如權(quán)利要求1所述的二元制冷循環(huán)裝置，其特征在于， 所述高溫側(cè)制冷回路設(shè)置有旁通回路，該旁通回路將高壓配管系統(tǒng)和低壓配管系統(tǒng)連通，其中，所述高壓配管系統(tǒng)是從高溫側(cè)壓縮機(jī)經(jīng)由高溫側(cè)冷凝器到達(dá)高溫側(cè)膨脹裝置的制冷劑配管，所述低壓配管系統(tǒng)是從高溫側(cè)膨脹裝置經(jīng)由級聯(lián)熱交換器到達(dá)高溫側(cè)壓縮機(jī)的制冷劑配管，并且所述旁通回路在 中途部具有開閉裝置， 在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，所述控制元件控制為使所述旁通回路的開閉閥裝置開放來使所述高壓配管系統(tǒng)與所述低壓配管系統(tǒng)連通，在啟動了所述低溫側(cè)壓縮機(jī)后，啟動所述高溫側(cè)壓縮機(jī)。
3.如權(quán)利要求1所述的二元制冷循環(huán)裝置，其特征在于， 在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，所述控制元件控制為在所述高溫側(cè)壓縮機(jī)和所述低溫側(cè)壓縮機(jī)達(dá)到了設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率后，在所述時間內(nèi)將各壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)頻率保持恒定。
4.如權(quán)利要求1所述的二元制冷循環(huán)裝置，其特征在于， 在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，所述控制元件控制為先啟動所述低溫側(cè)壓縮機(jī)，在從所述低溫側(cè)壓縮機(jī)啟動開始后經(jīng)過了規(guī)定時間時，當(dāng)所述低溫側(cè)制冷回路的高壓側(cè)壓力達(dá)到了規(guī)定壓力以上時，或者當(dāng)所述高溫側(cè)制冷回路的壓力達(dá)到了規(guī)定壓力以上時，啟動所述高溫側(cè)壓縮機(jī)。
5.如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的二元制冷循環(huán)裝置，其特征在于， 所述二元制冷循環(huán)裝置包括多個由所述高溫側(cè)制冷回路和所述低溫側(cè)制冷回路構(gòu)成的所述二元制冷循環(huán)， 所述控制元件使各二元制冷循環(huán)間隔規(guī)定時間地延遲，而依次控制這些二元制冷循環(huán)的啟動。
全文摘要
本發(fā)明的二元制冷循環(huán)裝置將高溫側(cè)制冷回路和低溫側(cè)制冷回路裝載在同一殼體內(nèi)，其中，所述高溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將高溫側(cè)壓縮機(jī)、高溫側(cè)冷凝器、高溫側(cè)膨脹裝置、級聯(lián)熱交換器連通，所述低溫側(cè)制冷回路利用制冷劑配管將低溫側(cè)壓縮機(jī)、所述級聯(lián)熱交換器、低溫側(cè)膨脹裝置和空氣熱交換器連通。二元制冷循環(huán)裝置使所述高溫側(cè)制冷回路的高溫側(cè)壓縮機(jī)和所述低溫側(cè)制冷回路的低溫側(cè)壓縮機(jī)的至少一方與變頻器裝置連接，所述二元制冷循環(huán)裝置具有控制元件，在制冷循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)啟動時，所述控制元件對所述變頻器裝置進(jìn)行控制，以使所述高溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率比低溫側(cè)壓縮機(jī)的設(shè)定運(yùn)轉(zhuǎn)頻率大。
文檔編號F25B7/00GK103250012SQ201280004069
公開日2013年8月14日 申請日期2012年3月16日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月18日
發(fā)明者淺利峻, 圖司貴宏 申請人:東芝開利株式會社