本發(fā)明涉及一種，尤其是涉及一種900mw電站鍋爐熱一次風(fēng)壓力優(yōu)化調(diào)整方法。
背景技術(shù)：
：我公司兩臺(tái)鍋爐實(shí)際燃燒配風(fēng)情況來看。主要問題如下：一次風(fēng)壓過高；我公司現(xiàn)有的一次風(fēng)機(jī)均為離心式風(fēng)機(jī)，目前一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行的電耗均占各自機(jī)組的廠用電10％以上。而熱一次風(fēng)壓是依據(jù)與機(jī)組負(fù)荷呈正相關(guān)線性曲線進(jìn)行調(diào)節(jié)，通過該曲線可見，熱一次風(fēng)壓長(zhǎng)時(shí)間處于一個(gè)比較高的水平運(yùn)行。反過來，每臺(tái)磨煤機(jī)的冷、熱風(fēng)調(diào)節(jié)擋板的開度大都維持在一個(gè)較低的水平(一般為60％左右)。為了達(dá)到進(jìn)一步降低鍋爐能耗提高鍋爐整體運(yùn)行效率的目的，我們考慮降低鍋爐熱一次風(fēng)壓運(yùn)行。從目前的我公司兩臺(tái)運(yùn)行機(jī)組的實(shí)際情況來看，鍋爐輔機(jī)容量大、耗電多，在發(fā)電廠用電率中占相當(dāng)大的比重。同時(shí)，由于外部發(fā)電環(huán)境日趨緊張，機(jī)組全年的發(fā)電量早已今不如昔。如何合理配置和調(diào)控鍋爐各輔機(jī)的各項(xiàng)參數(shù)，從而達(dá)到大幅度降低廠用電率這一目的，成為擺在我們面前的首要課題。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的就是為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺陷而提供一種900mw電站鍋爐熱一次風(fēng)壓力優(yōu)化調(diào)整方法。本發(fā)明的目的可以通過以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)：一種900mw電站鍋爐熱一次風(fēng)壓力優(yōu)化調(diào)整方法，該方法為降低熱一次風(fēng)壓運(yùn)行，具體包括：初始試驗(yàn)，初始熱一次風(fēng)壓為14000pa，分別以500pa為一個(gè)臺(tái)階，逐級(jí)降低熱一次風(fēng)壓，最低到12000pa共四個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)；降熱一次風(fēng)壓試驗(yàn)，針對(duì)不同的機(jī)組負(fù)荷同時(shí)結(jié)合不摻燒、摻燒一倉(cāng)、摻燒兩倉(cāng)劣質(zhì)煤3種運(yùn)行方式進(jìn)行了相關(guān)的試驗(yàn)，針對(duì)上述3種不同的摻燒方式，對(duì)每種情況進(jìn)行了3～6臺(tái)磨煤機(jī)不同運(yùn)行結(jié)合的試驗(yàn)，觀察對(duì)象就是各臺(tái)磨煤機(jī)風(fēng)門擋板開度的變化情況。所述的初始試驗(yàn)的具體調(diào)整如下：在任一負(fù)荷段，執(zhí)行熱一次風(fēng)壓控制設(shè)定值偏置放-1.0kpa運(yùn)行磨煤機(jī)啟停時(shí)，視熱一次風(fēng)壓的下跌情況，嚴(yán)格控制冷、熱風(fēng)擋板的開關(guān)速度。在啟動(dòng)磨煤機(jī)暖磨時(shí)，嚴(yán)禁快開冷、熱風(fēng)擋板以避免可能造成的對(duì)熱一次風(fēng)壓的擾動(dòng)。所述的嚴(yán)格控制冷、熱風(fēng)擋板的開關(guān)速率：每變化10％間隔15s。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明成效好，機(jī)組的供電煤耗、鍋爐側(cè)輔機(jī)的廠用電率都有了大幅度的降低，大大節(jié)省能源，所取得的經(jīng)濟(jì)效益可見一斑。具體實(shí)施方式下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是本發(fā)明的一部分實(shí)施例，而不是全部實(shí)施例。基于本發(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都應(yīng)屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。從熱一次風(fēng)壓、鍋爐氧量、鍋爐大風(fēng)箱差壓、各層小風(fēng)門擋板的開度，這些主要參數(shù)著手。通過試驗(yàn)獲取大量實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，再對(duì)所獲取的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析比較，最終總結(jié)出一整套優(yōu)化鍋爐配風(fēng)方案。降低熱一次風(fēng)壓運(yùn)行1.1初始試驗(yàn)基于之前的分析，降低熱一次風(fēng)壓的設(shè)定值，會(huì)對(duì)一次風(fēng)機(jī)的電流產(chǎn)生大幅影響，進(jìn)而降低廠用電率。我們?cè)?5爐上進(jìn)行了可行性試驗(yàn)，主要就是論證這一個(gè)觀點(diǎn)。初始熱一次風(fēng)壓為14000pa，分別以500pa為一個(gè)臺(tái)階，逐級(jí)降低熱一次風(fēng)壓，最低到12000pa共四個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)。試驗(yàn)的結(jié)果表1所示：表1通過此次試驗(yàn)，可以清晰地看出，降低熱一次風(fēng)壓對(duì)降低一次風(fēng)機(jī)電流的作用是相當(dāng)明顯的。若以一次風(fēng)壓12000pa來計(jì)算，在高負(fù)荷段兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)電流共下降了35～40a。若以10kv電動(dòng)機(jī)每下降10a電流，供電煤耗下降0.3g/kwh來計(jì)算，供電煤耗將會(huì)有1～1.2g/kwh的下降空間。1.2降熱一次風(fēng)壓試驗(yàn)根據(jù)現(xiàn)行的一次風(fēng)壓運(yùn)行曲線，熱一次風(fēng)壓的設(shè)定是根據(jù)鍋爐中的燃料量而變化的，所以我們針對(duì)不同的機(jī)組負(fù)荷同時(shí)結(jié)合不摻燒、摻燒一倉(cāng)、摻燒兩倉(cāng)劣質(zhì)煤3種運(yùn)行方式進(jìn)行了相關(guān)的試驗(yàn)。又因?yàn)榻档蜔嵋淮物L(fēng)壓，最直接影響就是各臺(tái)磨煤機(jī)熱/冷風(fēng)調(diào)節(jié)擋板的開度。如果風(fēng)壓降得過低，就會(huì)造成擋板開度過大，這對(duì)安全是很不利的。所以，我們針對(duì)上述3種不同的摻燒方式，對(duì)每種情況進(jìn)行了3～6臺(tái)磨煤機(jī)不同運(yùn)行結(jié)合的試驗(yàn)。通過試驗(yàn)，主要的觀察對(duì)象就是各臺(tái)磨煤機(jī)風(fēng)門擋板開度的變化情況。以下為無劣質(zhì)煤摻燒工況下，各負(fù)荷段的相關(guān)數(shù)據(jù)，其中表2為機(jī)組負(fù)荷850mw，表3為機(jī)組負(fù)荷680mw，表4為機(jī)組負(fù)荷450mw：表2表3表4初步結(jié)論：在不摻燒低熱值煤的情況下，作了830mw、680mw和450mw三個(gè)試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，建議-1000pa運(yùn)行，熱風(fēng)擋板開度最大不超過70％；兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)10kv側(cè)電流表現(xiàn)如下表5所示：表5磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)一次風(fēng)機(jī)10kv側(cè)電流下降(a)風(fēng)壓偏置(pa)520-1000445-1000310-1000類似的試驗(yàn)一共進(jìn)行了14次，分別掌握了3種摻燒情況下，不同運(yùn)行磨煤機(jī)配置的具體運(yùn)行參數(shù)。主要觀察了在降低熱一次風(fēng)壓力后，各臺(tái)磨煤機(jī)熱/冷風(fēng)門的開度變化情況，基本掌握了其變化規(guī)律以及安全運(yùn)行邊界。根據(jù)如上所示的項(xiàng)目實(shí)施過程，進(jìn)行了多達(dá)30次左右的各類試驗(yàn)，得到了大量的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。通過對(duì)這些數(shù)據(jù)的分析比對(duì)，我們對(duì)整個(gè)鍋爐燃燒配分系統(tǒng)進(jìn)行了重新調(diào)整，對(duì)整個(gè)配風(fēng)系統(tǒng)所涉及的關(guān)鍵參數(shù)的設(shè)置進(jìn)行了重新規(guī)范，具體實(shí)施的措施如下：在任一負(fù)荷段執(zhí)行熱一次風(fēng)壓控制設(shè)定值偏置放-1.0kpa運(yùn)行；暫時(shí)改變啟停磨煤機(jī)的負(fù)荷斷點(diǎn)：不摻燒低熱值煤，啟停磨斷點(diǎn)為450mw、680mw；摻燒一倉(cāng)低熱值煤，啟停磨斷點(diǎn)為560mw、750mw；摻燒二倉(cāng)低熱值煤，啟停磨斷點(diǎn)為500mw、700mw。本條由值長(zhǎng)根據(jù)當(dāng)班情況隨時(shí)掌握；磨煤機(jī)啟停時(shí)，視熱一次風(fēng)壓的下跌情況，嚴(yán)格控制冷、熱風(fēng)擋板的開關(guān)速度。特別在啟動(dòng)磨煤機(jī)暖磨時(shí)，嚴(yán)禁快開冷、熱風(fēng)擋板以避免可能造成的對(duì)熱一次風(fēng)壓的擾動(dòng)；對(duì)磨煤機(jī)r.b.、一次風(fēng)機(jī)r.b.以及給水泵r.b.的負(fù)荷目標(biāo)值做相應(yīng)修改；降低一次風(fēng)量低保護(hù)跳磨煤機(jī)定值；機(jī)組負(fù)荷700mw以上，降低氧量偏置-1.5％運(yùn)行，同時(shí)鍋爐大風(fēng)箱差壓控制值放800pa，適當(dāng)關(guān)小燃燼風(fēng)擋板開度最小不低于60％；機(jī)組負(fù)荷700mw以下，降低氧量偏置-1.2％運(yùn)行，鍋爐大風(fēng)箱差壓控制值放不做具體要求，適當(dāng)關(guān)小燃燼風(fēng)擋板開度最小不低于80％。機(jī)組負(fù)荷450mw以下，氧量做適當(dāng)降低，盡量接近-1.2％。比對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)2016年2月，我們聘請(qǐng)明華公司進(jìn)行了《#5爐運(yùn)行方式優(yōu)化調(diào)整對(duì)比試驗(yàn)》，試驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示：機(jī)組負(fù)荷900mw時(shí)，供電煤耗下降1.8g/kwh，年度節(jié)能量：1.8g/kwh×77億＝13860≈14000t2015年公司耗用標(biāo)煤?jiǎn)蝺r(jià)544.46元/噸計(jì)算，節(jié)約燃料成本近760萬元。機(jī)組負(fù)荷650mw時(shí)，供電煤耗下降1.24g/kwh，年度節(jié)能量：1.24g/kwh×77億＝9548≈10000t2015年公司耗用標(biāo)煤?jiǎn)蝺r(jià)544.46元/噸計(jì)算，節(jié)約燃料成本近540萬元。試驗(yàn)報(bào)告還顯示，鍋爐出口的nox排放值較方案實(shí)施前下降了100mg/nm3，由此我們又可以得到另一項(xiàng)收益，即尿素使用量的下降：0.68×66.56％×4345.35÷(450-90)＝5.4632t/mg0.68t/h：機(jī)組900mw負(fù)荷下，脫硝裝置將煙氣中的nox由450mg/nm3脫到90mg/nm3每小時(shí)需用680kg尿素；66.56％：2015年公司年度負(fù)荷率；4345.35h：2015年公司年度機(jī)組利用小時(shí)數(shù)；(450-90)mg/nm3：脫硝裝置設(shè)計(jì)能力為將煙氣中的nox由450脫到90。5.4631×100＝546.32≈550t550×2200＝1210000元通過以上計(jì)算可得，鍋爐出口nox下降100mg/nm3，每年的尿素支出將節(jié)約120萬元。將發(fā)電煤耗和尿素支出二者相加，通過明華公司的比對(duì)試驗(yàn)我們實(shí)際的項(xiàng)目收益在900萬元左右。以上所述，僅為本發(fā)明的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本
技術(shù)領(lǐng)域：
的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到各種等效的修改或替換，這些修改或替換都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)以權(quán)利要求的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。當(dāng)前第1頁12