專利名稱：爐渣熔融燃燒裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及使附著生長于出渣口的固態(tài)爐渣或冰溜狀爐渣容易溶解而切斷的爐渣熔融燃燒裝置。
背景技術(shù)：
作為能夠?qū)⒏街L于出渣口的固態(tài)爐渣或冰溜狀爐渣溶解并切斷的爐渣熔融燃燒裝置，例如已知有專利文獻1公開的技術(shù)。專利文獻1 (日本)特開平8-312937號公報上述專利文獻1公開的爐渣熔融燃燒裝置，對插入二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部進行冷卻的冷卻水，經(jīng)由冷卻水配管被導入前端部附近后，經(jīng)由形成于外筒的冷卻水出口被排出到外部。因此，在對前端部進行冷卻至達到冷卻水出口之前的期間，冷卻水的一部分會蒸發(fā)，外筒的內(nèi)周面被蒸氣膜所覆蓋，從而使得熱傳導率降低，而外筒的管壁溫度急劇上升，因此，外筒可能因熱而損傷。此外，在爐渣熔融燃燒裝置中，作為燃料的氧化劑使用純氧，但為防止燒損而需要充分且無不均勻地冷卻燃燒器前端部。在上述專利文獻1公開的爐渣熔融燃燒裝置中，冷卻水經(jīng)由冷卻水配管被導入前端部附近，但在冷卻水配管的出口附近和除此以外的部位會產(chǎn)生冷卻效率的不均勻，無法均勻且高效地冷卻燃燒器前端部整體。因此，特別是在大型的燃燒器的情況下，會在燃燒器前端部產(chǎn)生冷卻的不充分部位，進而可能導致燒損。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述情況而提出的，其目的在于，提供一種爐渣熔融燃燒裝置，能夠防止外筒的內(nèi)周面被蒸氣膜覆蓋、熱傳導率降低而外筒的管壁溫度急劇上升的現(xiàn)象(DNB Departure of Nuclear Boiling)，防止外筒由于熱而出現(xiàn)損傷。本發(fā)明為解決上述課題而采用以下手段。本發(fā)明第一方面提供一種爐渣熔融燃燒裝置，是二級噴流床煤氣化爐的爐渣熔融燃燒裝置，所述二級噴流床煤氣化爐使被氣體輸送至爐膛的微粉煤燃燒，由減壓器向該燃燒氣體中投入同樣被氣體輸送的微粉煤，并進行干餾而氣化，并且，將不燃燒部分作為溶融爐渣從出渣口排出，其中，構(gòu)成為，位于所述二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部采用具有外筒和內(nèi)筒的雙重管結(jié)構(gòu)，并且，對所述前端部進行冷卻的冷卻水，通過所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)被供給，在對所述前端部進行冷卻后，從形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間內(nèi)通過而返回基端側(cè)，并且，形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間的流路面積構(gòu)成為小于形成于所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)的流路面積，使從形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間通過而返回基端側(cè)的冷卻水形成沿著形成于所述內(nèi)筒的外周面的引導件的回旋流、以及沿著所述外筒及所述內(nèi)筒的長度方向的大致直線流。根據(jù)上述本發(fā)明第一方面的爐渣熔融燃燒裝置，位于二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部(例如插入煤油燃燒室內(nèi)的部分)采用具有外筒和內(nèi)筒的雙重管結(jié)構(gòu)，且通過內(nèi)筒的內(nèi)部被供給到前端側(cè)(例如圖3所示的燃燒嘴器具45及安裝用帽46 —側(cè))并對前端(例如圖3所示的燃燒嘴器具45、燃燒嘴、及安裝用帽46)進行冷卻的冷卻水，從具有比內(nèi)筒的流路面積小的流路面積的外筒和內(nèi)筒之間的空間返回基端側(cè)(例如圖3所示的前部腔室44 一側(cè))。此時，浸入外筒和內(nèi)筒之間的空間內(nèi)的冷卻水其流速被提高，并且，例如圖6所示， 形成沿著引導件49的回旋流Fl、以及沿著外筒41及內(nèi)筒42的長度方向的大致直線流F2 而流向下流側(cè)。由此，能夠防止外筒的內(nèi)周面被蒸氣膜覆蓋、熱傳導率降低而外筒的管壁溫度急劇上升的現(xiàn)象(DNB :D印arture of Nuclear Boiling)，能夠防止外筒由于熱而出現(xiàn)損傷。此外，能夠防止在燃燒器前端部的冷卻效率的不均勻?qū)е碌睦鋮s不夠引起的燃燒器的燒損。在上述第一方面的爐渣熔融燃燒裝置中，更優(yōu)選的是，構(gòu)成為所述前端部的前端的流路面積小于形成于所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)的流路面積。根據(jù)這種爐渣熔融燃燒裝置，由于前端部的前端的流路面積(例如圖3所示的節(jié)流器47、48的內(nèi)周面與燃燒嘴器具45之間的流路面積；節(jié)流器47、48的前側(cè)的端面與燃燒嘴器具45的后側(cè)的端面之間的流路面積；以及節(jié)流器47、48的外周面與外筒41的內(nèi)周面 41a之間的流路面積分別)被設(shè)定為小于內(nèi)筒的流路面積，因此，可以提高前端(例如圖3 所示的燃燒嘴器具45、燃燒嘴、及安裝用帽46)的冷卻水的流速，可以高效地冷卻前端，可以防止前端由于熱而出現(xiàn)損傷。在上述第一方面的爐渣熔融燃燒裝置中，更優(yōu)選的是，位于所述二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部構(gòu)成為相對于所述二級噴流床煤氣化爐可進退。根據(jù)這種爐渣熔融燃燒裝置，構(gòu)成為，在不使用爐渣熔融燃燒裝置時(不使用時)，可以將位于二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部(例如插入煤油燃燒室內(nèi)的部分)從二級噴流床煤氣化爐內(nèi)(例如圖1及圖2所示的煤油燃燒室3內(nèi))拔出。由此，可以進一步防止爐渣熔融燃燒裝置的位于所述二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部因熱導致的損傷。本發(fā)明的第二方面提供一種二級噴流床煤氣化爐，其具備對于熱具有優(yōu)良的耐久性的爐渣熔融燃燒裝置。根據(jù)本發(fā)明第二方面的二級噴流床煤氣化爐，大幅減少了因熱而損傷的爐渣熔融燃燒裝置的更換作業(yè)，大幅增加了二級噴流床煤氣化爐的工作時間，并且，可以提高作為二級噴流床煤氣化爐整體的可靠性。本發(fā)明的第三方面提供一種煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備，其具備可靠性優(yōu)良的二級噴流床煤氣化爐。根據(jù)本發(fā)明的第三方面的煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備，可以提高作為煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備整體的可靠性。根據(jù)本發(fā)明的爐渣熔融燃燒裝置，具有如下效果，S卩，能夠防止外筒的內(nèi)周面被蒸氣膜覆蓋、熱傳導率降低而外筒的管壁溫度急劇上升的現(xiàn)象(DNB departure of Nuclear Boiling)，能夠防止外筒由于熱而出現(xiàn)損傷。此外，根據(jù)本發(fā)明的爐渣熔融燃燒裝置，具有如下效果，S卩，能夠防止由于燃燒器前端部的冷卻效率不均勻?qū)е碌睦鋮s不夠引起的燃燒器的燒損。


圖1是表示具備本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的二級噴流床煤氣化爐和具備炭回收設(shè)備的煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備的一部分的系統(tǒng)圖。圖2是將圖1中的爐渣熔融燃燒裝置附近放大表示的剖面圖。圖3是本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的概要剖面圖。圖4是圖3的IV-IV向視剖面圖。圖5是將本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的前端部放大表示的立體圖。圖6是用于說明流過外筒和內(nèi)筒之間的冷卻水的流動狀態(tài)的圖。圖7是將本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的后部腔室放大表示的立體圖。圖8是將本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的前部腔室放大表示的立體圖。圖9是用于說明本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置內(nèi)流過的冷卻水的流動狀態(tài)的圖。圖10是用于說明本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置內(nèi)流過的冷卻水的流動狀態(tài)的圖。圖11是用于說明本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置內(nèi)流過的冷卻水的流動狀態(tài)的圖。圖12是用于說明本發(fā)明一實施方式的爐渣熔融燃燒裝置內(nèi)流過的冷卻水的流動狀態(tài)的圖。標記說明1- 二級噴流床煤氣化爐4-爐膛5-減壓器10-出漁口23-爐渣熔融燃燒裝置41-夕卜筒42-內(nèi)筒49-引導件54-冷卻水Fl-回旋流F2-大致直線流
具體實施例方式下面，參照圖1 圖12對本發(fā)明的爐渣熔融燃燒裝置的一實施方式進行說明。圖1是表示具備本實施方式的爐渣熔融燃燒裝置的二級噴流床煤氣化爐和具備炭回收設(shè)備的煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備的一部分的系統(tǒng)圖。圖1中的標記1表示二級噴流床煤氣化爐(以下稱為“氣化爐”。)，標記2表示渣斗，標記3表示煤油燃燒室(也稱作“爐渣熔融燃燒器燃燒室”。)，標記4表示爐膛，標記5 表示減壓器，標記6表示后部熱交換器，標記7表示爐膛燃燒器、標記8表示炭燃燒器，標記
59表示減壓燃燒器，標記10表示出渣口，標記11表示炭回收設(shè)備，標記12表示旋風分離器， 標記13表示多孔過濾器，標記14表示炭料斗，標記15表示炭供給料斗，標記17表示炭，標記19表示渣斗水，標記20表示高溫排放氣體，標記22表示跨連部。此外，圖1中標記23表示爐渣熔融燃燒裝置，標記M表示燃料配管(LNG管)，標記25表示氧化劑配管(氧管)，標記27表示LNG閥，標記四表示LNG供給設(shè)備，標記30表示氧閥，標記31表示氧供給設(shè)備，標記32表示操作盤，標記35表示LNG(LNG燃料)，標記 36表示氧(純氧)。如圖1所示，氣化爐1具備渣斗2、煤油燃燒室3、爐膛4、減壓器5、及后部熱交換器6，在其后流路設(shè)有炭回收設(shè)備11。在渣斗2貯存有一定量的渣斗水19。此外，在煤油燃燒室3設(shè)有一根或兩根爐渣熔融燃燒裝置23，在爐膛4設(shè)有多個爐膛燃燒器7及炭燃燒器8，在減壓器5設(shè)有多個減壓燃燒器9。而且，在爐膛4內(nèi)的下部設(shè)有出渣口 10。后部熱交換器6通過跨連部22與減壓器5連結(jié)。此外，在后部熱交換器6的后流路配置有炭回收設(shè)備11，所述炭回收設(shè)備11具有一個或多個旋風分離器12、一個或多個多孔過濾器13、及炭料斗14。利用未圖示的粉碎設(shè)備粉碎成幾微米 幾十微米的煤分別作為熱負荷用煤向燃燒器7供給、作為氣化用煤向減壓燃燒器9供給。此外，向炭燃燒器8供給由氣化爐1生成的炭17。如圖2所示，爐渣熔融燃燒裝置23按照其燃燒器軸線37從出渣口中心點(形成出渣口 10的下緣的圓的中心)38通過的方式，經(jīng)由密封盒39安裝在煤油燃燒室3的側(cè)壁面3a。此外，在該爐渣熔融燃燒裝置23的內(nèi)部，沿其長度方向延伸設(shè)置有燃料配管24(參照圖3)及氧化劑配管25 (參照圖3)。此外，如圖1所示，燃料配管M經(jīng)由LNG閥27及配管與LNG供給設(shè)備四連接。另一方面，氧化劑配管25經(jīng)由氧閥30與氧供給設(shè)備31連接，這些LNG閥27及氧閥30分別由(例如配置于中央操作室的)操作盤32進行控制。此外，如圖3所示，本實施方式的爐渣熔融燃燒裝置23具備外筒41、內(nèi)筒42、后部腔室43、以及前部腔室44。外筒41是空心圓筒狀的部件，在其內(nèi)部收容有燃料配管對、氧化劑配管25、內(nèi)筒 42、及前部腔室44，在其前端(圖3中左側(cè)的一端)安裝有燃燒嘴器具45，在其基端(圖3 中右側(cè)的一端)安裝有后部腔室43。此外，在燃燒嘴器具45的前端經(jīng)由安裝用帽46安裝有具有至少一個(本實施方式中為5個)噴射孔(未圖示)的燃燒嘴(未圖示)。在燃燒嘴器具45和燃燒嘴之間配置有未圖示的噴射板，所述噴射板將經(jīng)由燃料配管M供給的LNG燃料35、以及經(jīng)由氧化劑配管25供給的氧36分別向煤油燃燒室3內(nèi)噴出，在燃燒嘴器具45分別連接(連結(jié))有燃料配管M及氧化劑配管25的一端。而且，從噴射板通過的LNG燃料35和氧36通過燃燒嘴的噴射孔向煤油燃燒室3內(nèi)噴射，從而以附著于出渣口 10的溶融爐渣(未圖示)為點火源進行點火，形成火焰。如圖3的IV-IV向視剖面圖即圖4所示，內(nèi)筒42是空心圓筒狀的部件，在其內(nèi)部收容有燃料配管M及氧化劑配管25，如圖4及圖5所示，在其前端的內(nèi)周側(cè)安裝有節(jié)流器 47、48。這些節(jié)流器47、48縮窄從內(nèi)筒42的一端流出的冷卻水的流路，用于將通過該部分的冷卻水的流速加快，本實施方式中，在上側(cè)配置有節(jié)流器47，在下側(cè)配置有節(jié)流器48。此外，這些節(jié)流器47、48，在將內(nèi)筒42相對于外筒41安裝時，按照在其前側(cè)(圖3中為左側(cè)) 的端面、和燃燒嘴器具45的后側(cè)(圖3中為右側(cè))的端面之間可形成規(guī)定的間隙的方式相對于內(nèi)筒42安裝。此外，在內(nèi)筒42的外周面形成有螺旋狀的引導件49，所述引導件49 一邊使冷卻水形成回旋流，一邊將冷卻水向下流側(cè)引導。而且，如圖6所示，引導件49的高度如下設(shè)定，即，在將內(nèi)筒42相對于外筒41安裝時，在其端面(半徑方向外側(cè)的周端面)和外筒41的內(nèi)周面41a之間形成規(guī)定的間隙，即，在外筒41和內(nèi)筒42之間形成沿著引導件 49的回旋流F1、以及從外筒41的內(nèi)周面41a和引導件49的端面之間通過并且沿著外筒41 及內(nèi)筒42的長度方向的大致直線流F2。如圖7所示，后部腔室43為具有沿長度方向貫通的四個孔(第一孔50、第二孔51、 第三孔52、及第四孔5 的圓筒狀部件，被安裝在外筒41的基端。第一孔50是在其內(nèi)部配置氧化劑配管25的孔，第二孔51是在其內(nèi)部配置燃料配管M的孔。第三孔52是用于將冷卻水M導入位于后部腔室43和前部腔室44之間的外筒41內(nèi)的孔，在第三孔52的入口側(cè)連接(連結(jié))有冷卻水供給管陽(參照圖3)。第四孔53是用于將經(jīng)由與其入口側(cè)連接 (連結(jié))的連接管56(參照圖3)導入的冷卻水M引導到外部的孔，在第四孔53的出口側(cè)連接(連結(jié))有冷卻水返回管57 (參照圖3)。如圖8所示，前部腔室44是大致圓筒狀的部件，在一端側(cè)(圖8中為右側(cè))具有縮徑部44a，在另一端側(cè)(圖8中為左側(cè))具有擴徑部44b，并且具有沿長度方向貫通的四個孔(第一孔58、第二孔59、第三孔60、及第四孔61)。此外，前部腔室44被配置在位于燃燒嘴器具45和后部腔室43之間的外筒41內(nèi)，是將外筒41的內(nèi)部劃分(分隔)成前端側(cè)的空間Sl(參照圖3)和基端側(cè)的空間S2(參照圖3)的部件。前部腔室44以擴徑部44b 的外周面和外筒41的外周面成為同一面的方式安裝于外筒41。另一方面，內(nèi)筒42以其外周面和縮徑部44a的外周面成為同一面的方式安裝于前部腔室44。第一孔58是在其內(nèi)部配置燃料配管M的孔，第二孔59是在其內(nèi)部配置氧化劑配管25的孔。第三孔60是用于將冷卻水M導入內(nèi)筒42內(nèi)的孔。第四孔61是用于將經(jīng)由沿周向形成的流路62被導入縮徑部4 和擴徑部44b之間的冷卻水M向與擴徑部44b的出口側(cè)連接(連結(jié))的連接管 56 (參照圖3)引導的孔。下面，使用圖9 圖12對冷卻水M的流向進行說明。如圖9所示，冷卻水M，在經(jīng)由冷卻水供給管55被引導至形成于后部腔室43的第三孔52的入口側(cè)后，通過第三孔52浸入空間S2 (更詳細是由外筒41的內(nèi)周面41a(參照圖6)、后部腔室43的前側(cè)(圖9中左側(cè))的端面、及前部腔室44的后側(cè)(圖9中右側(cè)) 的端面所圍成的空間)內(nèi)。此外，被配置于空間S2內(nèi)的連接管56、燃料配管24、及氧化劑配管25分別被密封，而使得被導入空間S2內(nèi)的冷卻水不會浸入其內(nèi)部。如圖10所示，通過了空間S2內(nèi)的冷卻水從形成于前部腔室44的第三孔60通過， 而浸入到內(nèi)筒42的內(nèi)部空間(更詳細是由內(nèi)筒42的內(nèi)周面、前部腔室44的前側(cè)(圖10 中左側(cè))的端面、及節(jié)流器47、48的后側(cè)(圖10中右側(cè))的端面所圍成的空間)內(nèi)。此外，被配置于內(nèi)筒42的內(nèi)部空間內(nèi)的燃料配管M及氧化劑配管25分別被密封，而使得被導入內(nèi)筒42的內(nèi)部空間內(nèi)的冷卻水不會浸入其內(nèi)部。
如圖11所示，通過內(nèi)筒42的內(nèi)部空間內(nèi)的冷卻水，從節(jié)流器47、48的內(nèi)周面與燃燒嘴器具45之間的間隙、節(jié)流器47、48的前側(cè)的端面與燃燒嘴器具45的后側(cè)的端面之間的間隙、及節(jié)流器47、48的外周面與外筒41的內(nèi)周面41a(參照圖6)之間通過，而浸入到外筒41和內(nèi)筒42之間的空間內(nèi)。如圖6所示，浸入到外筒41和內(nèi)筒42之間的空間內(nèi)的冷卻水M形成沿著引導件49的回旋流Fl、以及沿著外筒41及內(nèi)筒42的長度方向的大致直線流F2流向下流側(cè)，并通過形成于前部腔室44的流路62而被導入第四孔61。此外，從節(jié)流器47、48的外周面和外筒41的內(nèi)周面41a之間通過而浸入外筒41 和內(nèi)筒42之間的空間內(nèi)的冷卻水，全部從形成于前部腔室44的流路62通過而被導入第四孔61。如圖12所示，通過形成于前部腔室44的第四孔61的冷卻水，在經(jīng)由連接管56被導入后部腔室43的第四孔53后，經(jīng)由冷卻水返回管57被排出到外部。根據(jù)本實施方式的爐渣熔融燃燒裝置23，至少插入煤油燃燒室3內(nèi)的部分采用具有外筒41和內(nèi)筒42的雙重管結(jié)構(gòu)，并且，從內(nèi)筒42的內(nèi)部通過而被供給到前端側(cè)(更詳細是燃燒嘴器具45及安裝用帽46 —側(cè))、對前端(更詳細是燃燒嘴器具45、燃燒嘴、及安裝用帽46)進行冷卻的冷卻水，從具有比內(nèi)筒42的流路面積小的流路面積的外筒41和內(nèi)筒42之間的空間通過而返回到基端側(cè)(更詳細是前部腔室44 一側(cè))。此時，浸入到外筒 41和內(nèi)筒42之間的空間內(nèi)的冷卻水M，其流速被加快，并且，如圖6所示，形成沿著引導件 49的回旋流Fl、以及沿著外筒41及內(nèi)筒42的長度方向的大致直線流F2，而流向下流側(cè)。由此，能夠防止由于外筒41的內(nèi)周面41a被蒸氣膜所覆蓋、使熱傳導率降低而導致外筒41的管壁溫度急劇上升的現(xiàn)象(DNB departure of NuclearBoiling)，從而能夠防止外筒41由于熱而出現(xiàn)損傷。此外，可以防止由于燃燒器前端部的冷卻效率不均勻帶來的冷卻不夠而引起的燃燒器的燒損。此外，根據(jù)本實施方式的爐渣熔融燃燒裝置23，由于前端的流路面積(即，節(jié)流器 47,48的內(nèi)周面與燃燒嘴器具45之間的流路面積、節(jié)流器47、48的前側(cè)的端面與燃燒嘴器具45的后側(cè)的端面之間的流路面積、以及節(jié)流器47、48的外周面與外筒41的內(nèi)周面41a 之間的流路面積分別)被設(shè)定為小于內(nèi)筒42的流路面積，因此，可提高前端(更詳細是燃燒嘴器具45、燃燒嘴、及安裝用帽46)的冷卻水的流速，可以高效且均勻地冷卻前端，因此， 可以防止前端由于熱而出現(xiàn)損傷。此外，在上述的實施方式中，更有選的是構(gòu)成為，爐渣熔融燃燒裝置23的被插入煤油燃燒室3內(nèi)的部分相對于煤油燃燒室3能夠進退。即，更有選的是構(gòu)成為，在不使用爐渣熔融燃燒裝置23時(不使用時)，可以將爐渣熔融燃燒裝置23的被插入煤油燃燒室3內(nèi)的部分從煤油燃燒室3內(nèi)拔出。由此，能夠進一步防止爐渣熔融燃燒裝置23的被插入煤油燃燒室3內(nèi)的部分由于熱而出現(xiàn)損傷。
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權(quán)利要求
1.一種爐渣熔融燃燒裝置，是二級噴流床煤氣化爐的爐渣熔融燃燒裝置，所述二級噴流床煤氣化爐使被氣體輸送至爐膛的微粉煤燃燒，由減壓器向該燃燒氣體中投入同樣被氣體輸送的微粉煤，并進行干餾而氣化，并且，將不燃燒部分作為溶融爐渣從出渣口排出，其中，構(gòu)成為，位于所述二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部采用具有外筒和內(nèi)筒的雙重管結(jié)構(gòu)，并且， 對所述前端部進行冷卻的冷卻水，通過所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)被供給，在對所述前端部進行冷卻后，從形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間內(nèi)通過而返回基端側(cè)，并且，形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間的流路面積小于形成于所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)的流路面積，使從形成于所述外筒和所述內(nèi)筒之間的空間通過而返回基端側(cè)的冷卻水形成沿著形成于所述內(nèi)筒的外周面的引導件的回旋流、以及沿著所述外筒及所述內(nèi)筒的長度方向的大致直線流。
2.如權(quán)利要求1所述的爐渣熔融燃燒裝置，其中，所述前端部的前端的流路面積構(gòu)成為小于形成于所述內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)的流路面積。
3.如權(quán)利要求1或2所述的爐渣熔融燃燒裝置，其中，位于所述二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部構(gòu)成為相對于所述二級噴流床煤氣化爐能夠進退。
4.一種二級噴流床煤氣化爐，具備權(quán)利要求1 3中任一項所述的爐渣熔融燃燒裝置。
5.一種煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電成套設(shè)備，具備權(quán)利要求4所述的二級噴流床煤氣化爐。
全文摘要
能夠防止外筒的內(nèi)周面被蒸氣膜覆蓋、熱傳導率降低而外筒的管壁溫度急劇上升的現(xiàn)象，防止外筒因熱而損傷。防止在燃燒器前端部的冷卻效率不均勻?qū)е碌睦鋮s不夠引起的燃燒器的燒損。構(gòu)成為，位于二級噴流床煤氣化爐內(nèi)的前端部是具有外筒和內(nèi)筒的雙重管結(jié)構(gòu)，且對前端部冷卻的冷卻水通過內(nèi)筒的內(nèi)側(cè)被供給，在對前端部冷卻后，通過形成于外筒和內(nèi)筒之間的空間內(nèi)返回基端側(cè)，并且，形成于外筒和內(nèi)筒之間的流路面積小于形成于內(nèi)筒內(nèi)側(cè)的流路面積，使通過形成于外筒和內(nèi)筒之間的空間返回基端側(cè)的冷卻水形成沿著形成于內(nèi)筒的外周面的引導件的回旋流、和沿著外筒及內(nèi)筒的長度方向的大致直線流。
文檔編號F23D14/78GK102171514SQ20098013867
公開日2011年8月31日 申請日期2009年10月5日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月8日
發(fā)明者大塚利美, 小山智規(guī), 柴田泰成, 橫濱克彥, 濱崎慎也, 葛西潤 申請人:三菱重工業(yè)株式會社, 東京電力株式會社, 東北電力株式會社, 中國電力株式會社, 中部電力株式會社, 九州電力株式會社, 關(guān)西電力株式會社, 北海道電力株式會社, 北陸電力株式會社, 四國電力株式會社, 潔凈煤電力研究與開發(fā)有限公司, 電源開發(fā)株式會社, 財團法人電力中央研究所