專利名稱：翅片管子型熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及翅片管子型熱交換器，具體涉及一種設(shè)有一體型翅片組和分割型翅片組的翅片管子型熱交換器。
背景技術(shù)：
在以往的翅片管子型熱交換器中，已知有如日本專利特開昭62-192086號公報(bào)、特開平1-61570號公報(bào)所記載的結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)與由傳熱管的延設(shè)方向上所有各傳熱管列分割的分割翅片組構(gòu)成的翅片管子型熱交換器相比較，其特征是在傳熱管的延設(shè)方向上組合設(shè)置有與各傳熱管列一體安裝的一體型翅片組和各列分割的分割型翅片組，這種傳統(tǒng)的翅片管子型熱交換器由于可減小通過一體型翅片組側(cè)的通風(fēng)阻力，因此能改良綜合熱交換性能。
然而，傳統(tǒng)組合型的翅片管子型熱交換器不能十分明確該一體型翅片組與分割型翅片組的使用比例以及與熱交換性能的關(guān)系等，故不能充分發(fā)揮熱交換性能，使用受到限制。
又，由于傳統(tǒng)的翅片管子型熱交換器由一體型翅片組和分割型翅片組構(gòu)成，因此，在兩翅片組之間的交界處會發(fā)生翅片的變形，存在影響外觀品質(zhì)的問題。
并且，分割型翅片組與一體型翅片組相比較，因翅片寬度狹小，翅片剛性低，故在分割型翅片組的翅片沖壓加工中存在翅片沖壓加工性差的問題。
又，在將傳統(tǒng)的翅片管子型熱交換器作為室外熱交換器使用的場合，雖然在貫通分割型翅片組的傳熱管中安裝使用了熱交換器制冷劑溫度檢測傳感器，但在安裝于貫通一體型翅片組的傳熱管中使用的場合，除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)一旦熱交換器制冷劑溫度檢測傳感器安裝位置與高溫氣體流入的管子位置鄰近，則會從高溫管子位置通過一體型翅片向傳感器安裝位置產(chǎn)生大的熱傳導(dǎo)，存在傳感器誤檢測而形成殘霜狀態(tài)的問題。
為此，希望開發(fā)可提高熱交換效率且外觀優(yōu)良的翅片管子型熱交換器。又，希望開發(fā)出翅片沖壓加工性良好、無溫度傳感器的誤檢測并可解消殘霜狀態(tài)的翅片管子型熱交換器。
本發(fā)明有鑒于此，其目的在于提供可提高熱交換效率且外觀性優(yōu)良的翅片管子型熱交換器。又一目的在于提供翅片沖壓加工性良好、無溫度傳感器的誤檢測并可解消殘霜狀態(tài)的翅片管子型熱交換器。

發(fā)明內(nèi)容
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明第1技術(shù)方案的翅片管子型熱交換器的結(jié)構(gòu)是，包括配置于氣流方向的多列傳熱管、具有所定間隔地與該多列傳熱管重合的一體型翅片組、以及將所述多列的傳熱管的各列分割重合的分割型翅片組，將這些構(gòu)件組合設(shè)置在所述傳熱管的延設(shè)方向上，其特征在于，所述一體型翅片組的重合比例與所述分割型翅片組的重合比例是4對6至6對4。由此，可提供提高熱交換效率且外觀優(yōu)良的翅片管子型熱交換器。
在較佳的一例中，在所述一體型翅片組的與氣流方向垂直的方向上設(shè)置有1個(gè)或多個(gè)切起或切縫。由此可抑止著霜時(shí)的霜的成長，可在抑止低外氣溫時(shí)的性能降低的同時(shí)提高對氣流的傳熱性能。
又，在較佳的一例中，在所述分割型翅片組的翅片的兩端設(shè)置有卷邊。由此，可提高比一體型翅片的翅片寬度狹小的分割型翅片的剛性，可獲得該分割型翅片良好的翅片沖壓加工性。
又，在較佳的一例中，傳熱管與所述翅片組的密合由收縮率2％以下的機(jī)械擴(kuò)管來進(jìn)行。由此，在一體型翅片與分割型翅片邊界處的分割型翅片上不會發(fā)生變形。
又，在較佳的一例中，將檢測熱交換器制冷劑溫度的傳感器的安裝位置與除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)成為高溫的管子位置的距離設(shè)定為管段間距的1.5倍以上，并作為室外熱交換器使用。由此，可防止傳感器的誤檢測，不會發(fā)生殘霜現(xiàn)象。
又，在較佳的一例中，在將所述傳熱管的外徑作為D、將與所述傳熱管的與氣流方向的垂直方向列的這段間距作為L1、沿著所述傳熱管的氣流方向的管列間距作為L2時(shí)，設(shè)定為7.0mm≤D≤10.5mm3.7×D≤L1≤5.0×D1.6×D≤L2≤2.6×D
由此，可實(shí)現(xiàn)由一體型翅片組和分割型翅片組構(gòu)成的組合型翅片管子型熱交換器的傳熱性能的提高及其低噪音化。
又，在較佳的一例中，沿著氣流的上游側(cè)列的傳熱管外徑設(shè)定為小于下游側(cè)列的傳熱管外徑。由此可減小整個(gè)熱交換器的通風(fēng)阻力，并可提高送風(fēng)性能，降低送風(fēng)噪音。
又，在較佳的一例中，傳熱管導(dǎo)通熱交換媒體的流路設(shè)定為2流路(通道)以下。由此可減少分流管的個(gè)數(shù)，降低成本。
又，在較佳的一例中，將與沿著氣流的方向正交的方向列的傳熱管開口端相互間連接的連接件至少有1個(gè)是由呈コ字狀的彎管構(gòu)成。由此可減小凸出量，使整個(gè)熱交換器小型化。
采用本發(fā)明，可提高熱交換效率，提供外觀優(yōu)良的翅片管子型熱交換器。又，可提供翅片沖壓加工性良好的、不會出現(xiàn)溫度傳感器的誤檢測并可解消殘霜現(xiàn)象的翅片管子型熱交換器。進(jìn)一步可提供提高傳熱性能、實(shí)現(xiàn)低噪音化的翅片管子型熱交換器。
附圖的簡單說明圖1為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器第1實(shí)施例的立體圖。
圖2為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的一體型翅片第1變形例的俯視圖。
圖3為從箭頭a方向看圖2的一體型翅片的圖。
圖4為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的一體型翅片第2變形例的俯視圖。
圖5為從箭頭a方向看圖4的一體型翅片的圖。
圖6為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的一體型翅片第3變形例的俯視圖。
圖7為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的一體型翅片第4變形例的俯視圖。
圖8為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的一體型翅片第4變形例的側(cè)視圖。
圖9為沿著圖8的c-c線的展開剖視圖。
圖10為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器第2實(shí)施例的立體圖。
圖11為表示實(shí)施例的試驗(yàn)結(jié)果的圖表。
圖12為表示實(shí)施例的試驗(yàn)結(jié)果的表。
圖13為表示實(shí)施例的試驗(yàn)結(jié)果的立體圖。
圖14為表示本發(fā)明的翅片管子型熱交換器第3實(shí)施例的局部剖視圖。
圖15為表示同一實(shí)施例的傳熱管特性數(shù)據(jù)的圖表。
圖16為表示本發(fā)明第3實(shí)施例的第1變形例的熱交換器局部剖視圖。
圖17為表示本發(fā)明第3實(shí)施例的第2變形例的、相互不同的熱交換器的制冷劑流路的說明圖和作為比較例的傳統(tǒng)的制冷劑流路的說明圖。
圖18為表示本發(fā)明第3實(shí)施例的第3變形例的、相互不同的熱交換器的連接件的說明圖。
具體實(shí)施例方式
下面參照


本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的第1實(shí)施例。
圖1為本發(fā)明的翅片管子型熱交換器的立體圖。
如圖1所示，翅片管子型熱交換器1包括配置于圖中箭頭所示的氣流方向上的多列傳熱管2；由具有所定間隔地與該多列傳熱管2一體重合的一體型翅片3a組成的一體型翅片組3；以及由傳熱管2的各列2a分割重合的分割型翅片4a組成的分割型翅片組4。
所述傳熱管2與一體型翅片3a及分割型翅片4a的傳熱性密合是通過將所述傳熱管2與穿設(shè)于一體型翅片3a及分割型翅片4a的貫通孔(未圖示)嵌合來進(jìn)行的。所述傳熱性密合最好是采用機(jī)械擴(kuò)管方法，收縮率設(shè)定為2％以下。通過將收縮率設(shè)定為2％以下，使一體型翅片與分割型翅片邊界處的分割型翅片不發(fā)生變形。一旦收縮率超過2％，邊界處的分割型翅片會發(fā)生變形。另外，實(shí)現(xiàn)收縮率在2％以下的機(jī)械擴(kuò)管方法最好是將U字管的底部(發(fā)夾部)與管開口部固定，將擴(kuò)管用的心軸從該管開口部插入來進(jìn)行擴(kuò)管。
相對于分割型翅片組4的重合比例，所述一體型翅片組3的重合比例是4對6至6對4，最好是5對5。即，翅片間距相同時(shí)的翅片個(gè)數(shù)以4對6至6對4為適中，最好是5對5。通過將其重合比例設(shè)定為4對6至6對4，可實(shí)現(xiàn)制冷能力與低溫能力(是指與著霜和除霜相對應(yīng)的制暖性能)的平衡性良好的翅片管子型熱交換器。一旦重合比例小于4對6，則雖然增大了制冷能力，但會降低低溫能力，破壞其平衡性，若超過6對4，則反而使低溫能力增大，但降低了制冷能力，破壞該平衡性。
另外，如圖1所示，傳熱管2的各列2a的個(gè)數(shù)不限定2列，也可是3列或4列等，可獲得同樣的效果。
下面對上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片組的翅片的第1變形例進(jìn)行說明。
相對于上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片表面形狀呈平坦面，本第1變形例的一體型翅片在其表面上形成有多個(gè)切起。
例如，如圖2和圖3所示，在貫通并嵌合有多個(gè)傳熱管2A的一體型翅片3Aa的表面形成有位于所有傳熱管2A之間的、從側(cè)面看呈臺形拱狀的多列的切起3Aa1。由此，可進(jìn)一步提高對氣流的傳熱性能。
另外，在圖2所示的第1變形例中，在與氣流方向正交的立向上鄰接的傳熱管之間形成有由多列組成的切起，但即使只形成了1列切起，也可獲得傳熱性能的相應(yīng)提高。
再對上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片組的翅片的第2變形例作出說明。
相對于上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片表面形狀呈平坦面，本第2變形例的一體型翅片在其表面上設(shè)置有切割成氣流向里側(cè)流出形狀的多個(gè)切縫。
例如，如圖4和圖5所示，本第2變形例的一體型翅片組3B的一體型翅片3Ba中，在與該氣流方向正交的方向上鄰接的傳熱管2B之間，設(shè)置有切割成氣流向里側(cè)流出形狀的多個(gè)切縫3Bal。
由此，可抑止著霜時(shí)的霜的成長，在抑止低外氣溫時(shí)的性能下降的同時(shí)，可提高對氣流的傳熱性能。
另外，在圖4所示的第2變形例中，在與氣流方向正交的方向上鄰接的傳熱管之間形成有由多列組成的切起，但即使只形成了1列切起，也可獲得傳熱性能的相應(yīng)提高。
下面再對上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片組的翅片的第3變形例作出說明。
相對于上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片表面形狀呈平坦面，本第3變形例的一體型翅片在其表面的傳熱管的列之間設(shè)置有多個(gè)切縫。
例如，如圖6所示，本第3變形例的一體型翅片組3C的一體型翅片3Ca中，在與該氣流方向正交的方向上鄰接的傳熱管2C的列之間設(shè)置有切割成氣流向里側(cè)流出的多個(gè)切縫3Ca1。由此，可抑止著霜時(shí)的霜的成長，在抑止低外氣溫時(shí)的性能下降的同時(shí)，可提高對氣流的傳熱性能。
另外，在圖4所示的第2變形例或圖6所示的第3變形例中對直線形狀的切縫例作了說明，但也可如圖7所示，多個(gè)切縫3Da1的形狀也可是傾斜配置的直線、＜字形、圓弧形或臺形拱狀，或者也可將其組合。
下面再對上述第1實(shí)施例中使用的分割型翅片的第4變形例作出說明。
相對于上述第1實(shí)施例中使用的一體型翅片表面形狀呈平坦面，本第4變形例的分割型翅片在其分割型翅片的兩端面設(shè)置有卷邊。
例如，如圖8和圖9所示，在分割型翅片組4E的分割型翅片4Ea的兩端設(shè)置有卷邊4Ea1。另外，與分割型翅片4Ea同時(shí)使用的一體型翅片可以是上述一體型翅片的第1變形例至第3變形例中的任一種。由此，可提高比一體型翅片的翅片寬度狹小的分割型翅片4Ea的剛性，可獲得該分割型翅片4Ea良好的翅片沖壓加工性。
下面參照

本發(fā)明的第2實(shí)施例。
本第2實(shí)施例的翅片管子型熱交換器是在上述第1實(shí)施例的翅片管子型熱交換器的特定位置上添加了檢測熱交換器制冷劑溫度的傳感器。
例如，如圖10所示，傳感器6F設(shè)置在翅片管子型熱交換器1F的與貫通一體型翅片組3F的傳熱管2F連通的配管2F1中，用于檢測熱交換器制冷劑溫度，所述傳感器6F的安裝位置與除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)成為高溫的管子7F的位置之間的距離L是管段間距P的1.5倍以上。由此，即使將傳感器6F不安裝于分割型翅片組F而是安裝于一體型翅片組3F側(cè)，也不會產(chǎn)生從高溫管位置通過一體型翅片3F向傳感器6F的大的熱傳導(dǎo)，可解決傳感器6F的誤檢測以及形成殘霜狀態(tài)的問題。
(試驗(yàn)1)試驗(yàn)方法使用圖1所示的本發(fā)明中的翅片管子型熱交換器1，改變一體型翅片組的比例和分割型翅片組的比例，調(diào)查了熱交換性能。
結(jié)果詳見圖11。將一體型翅片組的比例從0(所有的分割型翅片組的場合)至10(所有的一體型翅片組的場合)，按照比例逐一使其變化，在測定制冷能力Q(左軸)和低溫能力Q(右軸)后作了繪圖，此時(shí)可以看出，一體型翅片組的比例越大則制冷能力越是下降而低溫能力越高。
這就表示了在將本發(fā)明的翅片管子型熱交換器用于散熱器時(shí)，將風(fēng)上和風(fēng)下完全遮斷熱(圖1中的一體型翅片組比例為0)的一方制冷時(shí)的熱交換性能最好，隨著各列分割后的翅片組的比例減少而使制冷時(shí)的熱交換性能降低。又，在將本發(fā)明品用于蒸發(fā)器時(shí)，風(fēng)上和風(fēng)下的熱傳導(dǎo)完全未阻止(圖1中的一體成形翅片組的比例為10)的一方低溫時(shí)的熱交換性能最好、隨著一體成形的翅片組的比例減少而使低溫時(shí)的熱交換性能降低。
又，從圖11中可以看出，制冷能力和低溫能力平衡性最好的一體型翅片組的比例是5，若將使用限度設(shè)定為實(shí)用上無障礙的、最高值的約90％，則一體型翅片組的比例是4至6。即，一體型翅片組與分割型翅片組的比例最好是4對6至6對4。
(試驗(yàn)2)為了制造圖1所示的翅片管子型熱交換器，采用一般的機(jī)械管擴(kuò)大方法進(jìn)行傳熱管的擴(kuò)管，并調(diào)查了收縮率與邊界處的分割型翅片的變形發(fā)生的相互關(guān)系。
結(jié)果詳見圖12和圖13。如圖12所示，可以看出若收縮率在2％以下，則在邊界處的分割型翅片上無變形發(fā)生。反之，如圖13的立體圖所示，可以看出若收縮率超過2％，則在邊界處的分割型翅片上發(fā)生變形。
下面再對本發(fā)明的第3實(shí)施例作出說明。
本第3實(shí)施例的翅片管子型熱交換器是將上述第1實(shí)施例的翅片管子型熱交換器的傳熱管的外徑、與傳熱管的氣流方向垂直方向列的管段間距、沿著傳熱管的氣流方向的管列間距設(shè)定為最佳的關(guān)系。
在圖14所示的翅片管子型熱交換器10中，11是將一體型翅片和分割型翅片統(tǒng)稱表示的翅片，12是傳熱管。相對翅片管子型熱交換器10的氣流方向如箭頭Z所示在圖中是從左側(cè)向右方向，將傳熱管12的外徑作為D，將與傳熱管12的氣流方向垂直方向列的管段間距作為L1，將沿著傳熱管12的氣流方向的管列間距作為L2。
所述傳熱管12沿著氣流方向Z配置成2列。并且，從氣流的流通方向Z數(shù)起，將第1列和第2列的傳熱管12配置成相互以管段間距L1的二分之一位置錯(cuò)開。由此配置成所謂的鋸齒狀。
傳熱管12貫通于所述翅片11，改變傳熱管12的外徑D、與傳熱管12的氣流方向垂直方向列的管段間距L1以及沿著傳熱管12的氣流方向的管列間距L2的各種形態(tài)進(jìn)行制作，在對其各種形態(tài)進(jìn)行特性試驗(yàn)時(shí)可獲得以下所述的結(jié)果。另外，一體型翅片組的重合比例和分割型翅片組的重合比例是以5對5作為代表，但4對6至6對4的場合也能獲得相同的效果。
圖15(B)表示在將傳熱管12的管段間距L1作各種變化場合的同一噪音時(shí)傳熱量(為使噪音相同而進(jìn)行風(fēng)量調(diào)節(jié)時(shí)的傳熱量)Q的變化。
可以看出傳熱管12的外徑D約4.3倍時(shí)的同一噪音時(shí)傳熱量Q最大，在此前提下，管段間距L1越小、或者管段間距L1越大，則同一噪音時(shí)傳熱量Q越小。
其中，若對同一噪音時(shí)傳熱量Q處于最高值的約90％時(shí)的關(guān)系設(shè)定為適用的限度，則可得出結(jié)論，作為管段間距L1應(yīng)設(shè)定在以下范圍。
3.7×D≤L1≤5.0×D并且，即使對傳熱管12的外徑D和沿著傳熱管12的氣流方向的管列間距L2作了各種變化，傳熱管12的外徑D與管段間距L1的關(guān)系也獲得同一的結(jié)果。
如圖15(A)所示，先以得到的傳熱管12的管段間距L1處于3.7×D≤L1≤5.0×D的范圍作為前提，將傳熱管12的外徑D從6mm至12mm之間，以0.5mm的差異分別對同一噪音時(shí)傳熱量Q(W)進(jìn)行測定，并繪出圖表。
可以看出，結(jié)果是傳熱管12的外徑D為9mm時(shí)的同一噪音時(shí)傳熱量Q最大，在此前提下，外徑D越小、或者外徑D越大，則同一噪音時(shí)傳熱量Q就越小。
其中，若對同一噪音時(shí)傳熱量Q處于最高值的約90％時(shí)的關(guān)系設(shè)定為適用的限度，則可得出結(jié)論，作為傳熱管12的外徑D應(yīng)設(shè)定在以下范圍。
7.0mm≤D≤10.5mm圖15(C)表示先在帶有結(jié)論的傳熱管12的外徑D和管段間距L1的范圍內(nèi)設(shè)定傳熱管的外徑D和管段間距L1，對傳熱管的管列間距L2作了各種變化的場合的同一噪音時(shí)傳熱量Q的變化。
可以看出在傳熱管外徑D的約2.1倍時(shí)的同一噪音時(shí)傳熱量Q最大，在此前提下，管列間距L2越小、或者管列間距L2越大，則同一噪音時(shí)傳熱量Q越小。
其中，若對同一噪音時(shí)傳熱量Q處于最高值的約90％時(shí)的關(guān)系設(shè)定為適用的限度，則可得出結(jié)論，作為管列間距L2應(yīng)設(shè)定在以下范圍。
1.6×D≤L2≤2.6×D
下面再對上述第3實(shí)施例中使用的翅片管子型熱交換器的第1變形例作出說明。
本第3實(shí)施例的第1變形例的翅片管子型熱交換器是將沿著氣流的上游側(cè)列的傳熱管外徑設(shè)定得比下游側(cè)列的傳熱管外徑小。
圖16為表示本發(fā)明第3實(shí)施例的第1變形例熱交換器的局部剖視圖。
其中表示的熱交換器10A是以滿足第3實(shí)施例中已說明的、傳熱管12的外徑D、管段間距L1和管列間距L2的范圍設(shè)定的結(jié)構(gòu)作為前提。
并且，其特征是在將從氣流的流通方向Z的第1列n1的傳熱管外徑作為D1，將第2列n2的傳熱管外徑作為D2時(shí)具有下列關(guān)系。
D1＜D2在此場合，管段間距L1、管列間距L2只要根據(jù)外徑最小的第1列n1的傳熱管的外徑進(jìn)行設(shè)定即可。
這樣，由于沿著氣流的流通方向Z的最風(fēng)上側(cè)(上游側(cè))的第1列n1的傳熱管12成為最細(xì)的外徑D1，因此，可減小整個(gè)熱交換器10A的通風(fēng)阻力，并可提高送風(fēng)性能，降低送風(fēng)噪音。
下面再對上述第3實(shí)施例中使用的翅片管子型熱交換器的第2變形例作出說明。
本第3實(shí)施例的第2變形例的翅片管子型熱交換器是將導(dǎo)通熱交換媒體的流路(通道)設(shè)定為2流路(通道)以下。
圖17(A)、(B)為本發(fā)明第3實(shí)施例的第2變形例的、在翅片管子型熱交換器上形成的流路(通道)的說明圖，圖17(C)為作為比較例的傳統(tǒng)的熱交換器的流路(通道)的說明圖。
其中，所述熱交換器同樣是以第3實(shí)施例中已說明的D、L1、L2范圍設(shè)定作為前提。
圖17(A)所示的熱交換器10G在氣流的風(fēng)下側(cè)以及熱交換器下端部設(shè)置有制冷劑流路的導(dǎo)入部15。一旦從此處導(dǎo)向風(fēng)上側(cè)，則由設(shè)于該風(fēng)上側(cè)下部的分流管16a分流為2方向。
在向各方向分流后上升，在設(shè)于熱交換器10G上端部的分流管16b中合流，并從與該分流管連接的導(dǎo)管17向外部導(dǎo)出。導(dǎo)入部15為1處，在途中分流為2方向，故形成于該熱交換器10G的制冷劑流路為1-2通道。
圖17(B)的熱交換器10H在氣流風(fēng)下側(cè)的大致中間部的2處設(shè)置有制冷劑流路的導(dǎo)入部15。制冷劑從各自的導(dǎo)入部15導(dǎo)向上部側(cè)和下部側(cè)，并移向最上端和最下端的風(fēng)上側(cè)。
然后，制冷劑在設(shè)于風(fēng)上側(cè)的中間部的分流管16中合流之后通過與其連接的導(dǎo)管17向外部導(dǎo)出。由于導(dǎo)入部為2處并以原樣的分流狀態(tài)進(jìn)行引導(dǎo)，故形成于該熱交換器10H的制冷劑流路為2通道。
即，即使在任一種構(gòu)成的熱交換器10G、10H中，其特征之一都是制冷劑流路被設(shè)定在2通道以下。
對此，作為圖17(C)所示的比較例的傳統(tǒng)的熱交換器10Z，是從中間部向上部側(cè)和下部側(cè)形成了完全2分開的制冷劑流路。在各自的制冷劑流路中，風(fēng)下側(cè)的大致中間部設(shè)有導(dǎo)入部15，一旦從此處下降至下部側(cè)，則圍繞風(fēng)下側(cè)流動。
在風(fēng)上側(cè)的中間部設(shè)置的分流管16，并向2方向分流。再在其上部的風(fēng)上側(cè)和風(fēng)下側(cè)形成交叉，然后在設(shè)于各自最上部的分流管16中合流，并向外部導(dǎo)出。
導(dǎo)入部15設(shè)置有2個(gè)，并由分流管16在各制冷劑流路的途中形成分流，合計(jì)成為了4個(gè)系統(tǒng)，故形成于該熱交換器10D的制冷劑流路為2-4通道。
這樣，作為比較例的熱交換器10Z由于每1臺的管子數(shù)需要很多。因此制冷劑流路(通道)多，高價(jià)格的分流管16也多。
對此，上述熱交換器10G、10H因以第3實(shí)施例中已說明的D、L1、L2的范圍設(shè)定作為前提，故實(shí)質(zhì)上增大了管段間距L1，可減少管子數(shù)。由此，可構(gòu)成2通道以下，減少分流管16的數(shù)量，降低管子的成本。
下面再對上述第3實(shí)施例中使用的翅片管子型熱交換器的第3變形例進(jìn)行說明。
本第3實(shí)施例的第3變形例的翅片管子型熱交換器是采用大致呈コ字狀的彎管構(gòu)成將與沿著氣流方向的垂直方向列的傳熱管開口端相互連接的至少1個(gè)連接件。
圖18(A)表示本第3實(shí)施例的第3變形例翅片管子型熱交換器的局部側(cè)視圖，圖18(B)表示作為另一變形例的熱交換器的局部側(cè)視圖。
其中也一樣，所述熱交換器10J、10K是以第3實(shí)施例中已說明的D、L1、L2范圍設(shè)定作為前提。
與沿著氣流方向的垂直方向列的所述傳熱管12開口端相互之間通過大致呈コ字狀的彎管(連接件)18連通。即，其特征是連接傳熱管12的管段間距L1的所有的彎管18都使用了大致コ字狀。
如前所述，作為本第3實(shí)施例發(fā)明的特征在于，傳熱管12的管段間距L1比傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)有所擴(kuò)大，作為連接該開口端的連接件若使用彎曲成半圓狀的彎管，則從熱交換器端面的凸出量也變大。
在確保連接配管空間與以往相同的前提下，將熱交換器搭載于框體上時(shí)，有可能因熱交換器端面的凸出量太大而不能收納于框體內(nèi)。為此，作為連接件，可替代為大致呈コ字狀的彎管18，可盡量抑止從熱交換器端面的凸出量，順利地收納于框體內(nèi)。
又，如圖18(B)所示，除了彎曲成半圓狀的彎管19之外，若能確保與以往相同的配管空間，則也可只使用1個(gè)大致呈コ字狀的彎管18，如進(jìn)一步在逐一增加數(shù)量的情況下也不會發(fā)生變化，則也可。
權(quán)利要求
1.一種翅片管子型熱交換器，包括配置于氣流方向的多列傳熱管、具有所定間隔地與該多列傳熱管重合的一體型翅片組、以及將所述多列的傳熱管的各列分割重合的分割型翅片組，將這些構(gòu)件組合設(shè)置在所述傳熱管的延設(shè)方向上，其特征在于，所述一體型翅片組的重合比例與所述分割型翅片組的重合比例是4對6至6對4。
2.如權(quán)利要求1所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，在所述一體型翅片組中與氣流方向垂直的方向上設(shè)置有1個(gè)或多個(gè)切起或切縫。
3.如權(quán)利要求1所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，在所述分割型翅片組的翅片的兩端設(shè)置有卷邊。
4.如權(quán)利要求1所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，所述傳熱管與所述翅片組的密合由收縮率2％以下的機(jī)械擴(kuò)管來進(jìn)行。
5.如權(quán)利要求1至4任一項(xiàng)所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，將檢測熱交換器制冷劑溫度的傳感器的安裝位置與除霜運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)成為高溫的管子位置的距離設(shè)定為管段間距的1.5倍以上，并作為室外熱交換器使用。
6.如權(quán)利要求1所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，在將所述傳熱管的外徑作為D、將與所述傳熱管的與氣流方向的垂直方向列的這段間距作為L1、沿著所述傳熱管的氣流方向的管列間距作為L2時(shí)，設(shè)定為如下關(guān)系7.0mm≤D≤10.5mm3.7×D≤L1≤5.0×D1.6×D≤L2≤2.6×D
7.如權(quán)利要求6所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，將沿著所述氣流的上游側(cè)列的所述傳熱管外徑設(shè)定為小于下游側(cè)列的傳熱管外徑。
8.如權(quán)利要求6所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，所述傳熱管導(dǎo)通所述熱交換媒體的流路設(shè)定為2流路(通道)以下。
9.如權(quán)利要求6所述的翅片管子型熱交換器，其特征在于，將與所述沿著氣流的方向正交的方向列的所述傳熱管開口端相互間連接的連接件至少有1個(gè)是由呈コ字狀的彎管構(gòu)成。
全文摘要
一種翅片管子型熱交換器，包括配置于氣流方向的多列傳熱管(2)、具有所定間隔地與該多列傳熱管重合的一體型翅片組(3)以及將傳熱管的各列(2a)分割重合的分割型翅片組(4)，將這些構(gòu)件組合設(shè)置在傳熱管(2)的延設(shè)方向上，其特征在于，一體型翅片組(3)的重合比例與分割型翅片組(4)的重合比例是4對6至6對4。由此可提供提高熱交換效率、外觀優(yōu)良、翅片沖壓加工性良好、無溫度傳感器誤檢測并可解消殘霜狀態(tài)的翅片管子型熱交換器。
文檔編號F28D1/047GK1445503SQ03121678
公開日2003年10月1日 申請日期2003年3月14日 優(yōu)先權(quán)日2002年3月15日
發(fā)明者長岡良明, 堀部晉司, 胡摩崎惠 申請人:東芝開利株式會社