本發(fā)明屬于蒸汽鍋爐領(lǐng)域，屬于f22領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

蒸汽鍋爐在運行中，隨著蒸汽的產(chǎn)出，鍋水被濃縮。當(dāng)鹽濃度升高到一定程度時，鍋水會產(chǎn)生泡沫，發(fā)生汽水共騰，蒸汽大量帶水，并造成嚴(yán)重的虛假水位，使?fàn)t況控制不穩(wěn)。因此必須控制鍋水的含鹽濃度，確保蒸汽質(zhì)量及鍋爐運行安全。

我國對工業(yè)鍋爐水質(zhì)有國家標(biāo)準(zhǔn)，例如在gb1576-2001中，對壓力為1.6～2.5mpa、帶過熱器的蒸汽鍋爐，規(guī)定鍋水的溶解固形物濃度(tds)不得超過2500mg/l。其中，溶解固形物可近似認(rèn)為是鍋水含鹽量。

控制鍋水含鹽量的主要方法是，在運行中隨著蒸汽的產(chǎn)出，采用表面排污的辦法，在鍋筒蒸發(fā)面的下側(cè)排出一部分鹽濃度高的鍋水，并相應(yīng)補充鹽濃度低的補給水，實現(xiàn)對鍋水鹽濃度的稀釋。如果排污量不足，鍋水的鹽濃度會越來越高；反之，若排污量過大，則因排出的是含有大量熱能的鍋水，會造成能量損失和軟水資源的浪費。節(jié)能減排的最優(yōu)方案是以最小的排污量，控制鍋爐水質(zhì)達(dá)標(biāo)，確保安全運行，提高熱效率。

國內(nèi)大多數(shù)工業(yè)鍋爐采用人工定時(每班一次或幾次)打開或關(guān)閉排污閥。這種傳統(tǒng)的排污方法無法實現(xiàn)排污量的按需控制。面對蒸汽流量的變化，一般只能按最大的可能蒸發(fā)量超量排放，造成能源浪費。即使如此，在負(fù)荷變化大時仍難保證鍋水一定合格。

為實現(xiàn)按需連續(xù)排污，國內(nèi)外都在研究自動控制方法。例如201510601501x按照鍋爐的汽水比進(jìn)行自動排污，但是目前現(xiàn)有的排污方法都是某一參數(shù)達(dá)到一定程度，自動打開排污閥，當(dāng)某一參數(shù)降到某一低限時，關(guān)閉排污閥。這種間歇自動排污方法雖比人工定時排污有所改進(jìn)，但含鹽量始終在高、低限區(qū)間內(nèi)上下波動，而且因為數(shù)據(jù)控制的滯后性，仍有一定的過量排放或者排放不足，不是最優(yōu)的排污控制方案。

針對上述的缺陷，本發(fā)明提供了一種新的智能控制的排污的鍋爐系統(tǒng)。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明通過實時監(jiān)控每臺鍋爐的補水量與產(chǎn)生蒸汽量，得到補水量和產(chǎn)生蒸汽量的動態(tài)比關(guān)系，根據(jù)動態(tài)比例關(guān)系，自動計算鍋爐的排污量，根據(jù)排污量來調(diào)整排污時間和排污速度。

為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案如下：

一種鍋爐系統(tǒng)，包括中央診斷監(jiān)控器和鍋爐，所述鍋爐包括設(shè)置在蒸汽出口管路上的流量計、壓力計和溫度計，用于測量輸出蒸汽的流速、壓力和溫度；所述流量計、壓力計和溫度計分別與監(jiān)控診斷控制器進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將測量的數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器，在監(jiān)控診斷控制器中根據(jù)測量的蒸汽溫度、壓力、流速計算單位時間的蒸汽質(zhì)量；

所述鍋爐包括設(shè)置與鍋爐汽包連接的排污管，排污管上設(shè)置排污閥，排污閥一端連接閥門調(diào)節(jié)裝置，閥門調(diào)節(jié)裝置與監(jiān)控診斷控制器進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將排污閥開度數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器，同時從監(jiān)控診斷控制器接受指令，調(diào)節(jié)排污閥的開度；

所述鍋爐的總進(jìn)水管上設(shè)置流量計，用于檢測進(jìn)入鍋爐中的流量，所述流量計與監(jiān)控診斷控制器進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將測量的數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器，監(jiān)控診斷控制器根據(jù)測量的流量計算單位時間進(jìn)入鍋爐的水的質(zhì)量；

所述鍋爐定期進(jìn)行排污，排污速度保持不變，所述中央診斷監(jiān)控器根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污時間，從而自動控制排污量。

作為優(yōu)選，開始定期進(jìn)行排污時，如果監(jiān)控診斷控制器檢測的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值小于上限數(shù)值，則監(jiān)控診斷控制器通過閥門調(diào)節(jié)裝置關(guān)閉排污閥；如果監(jiān)控診斷控制器檢測的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值大于上限數(shù)值，所述中央診斷監(jiān)控器根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污時間。

作為優(yōu)選，如果排污后，監(jiān)控診斷控制器檢測的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值依然大于上限數(shù)值，則鍋爐發(fā)出提示信號。

作為優(yōu)選，隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污時間不斷增加，而且隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污時間不斷增加的幅度越來越大。

作為優(yōu)選，排污量控制方式如下：

中央診斷監(jiān)控器存入基準(zhǔn)數(shù)據(jù)蒸汽質(zhì)量m蒸汽、輸入鍋爐的水的質(zhì)量m水和排污時間t、排污速度v，是蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值m蒸汽/m水時滿足要求的排污量v*t，

則蒸汽質(zhì)量變?yōu)閙蒸汽、輸入鍋爐的水的質(zhì)量變?yōu)閙水的時候，排污時間t和排污速度v滿足如下要求：

v保持基準(zhǔn)速度v不變，排污時間變化如下：

t=t*(（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）)^c,其中c為參數(shù)，1.02<c<1.05；

上述的公式中需要滿足如下條件：0.85<（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）<1.15；

上述公式中，溫度m蒸汽、m蒸汽是單位時間產(chǎn)生的蒸汽質(zhì)量，單位是kg/s,m水、m水是單位時間輸入的水的質(zhì)量，單位是kg/s,排污速度v，v是排出的污水速度，單位為m/s,排污時間t,t的單位為s。

作為優(yōu)選，c=1.04。

作為優(yōu)選，中央診斷監(jiān)控器存儲多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)。

作為優(yōu)選，當(dāng)滿足多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)時，選?。?－t/t）²的值最小的一組t。

作為優(yōu)選，所述汽包連接上升管和下降管，所述上升管內(nèi)間隔設(shè)置多個分切換熱部件，所述分切換熱部件沿著上升管高度方向延伸，所述分切換熱部件上設(shè)置有若干數(shù)量的孔，所述孔在上升管高度方向貫通分切換熱部件。

與現(xiàn)有技術(shù)相比較，本發(fā)明的鍋爐系統(tǒng)具有如下的優(yōu)點：

1）本發(fā)明通過實時監(jiān)控每臺鍋爐的輸入水量與產(chǎn)生蒸汽量，得到輸入水量和產(chǎn)生蒸汽量的動態(tài)比關(guān)系，根據(jù)動態(tài)比例關(guān)系，自動計算鍋爐的排污量，在排污速度保持不變的情況下，根據(jù)排污量來調(diào)整排污時間。本發(fā)明因為是自動計算排污量，與現(xiàn)有技術(shù)相比，減少滯后性，能夠?qū)崿F(xiàn)最優(yōu)的排污控制。

2）本發(fā)明將基準(zhǔn)數(shù)據(jù)存入控制器中，控制器根據(jù)計算的輸水量和產(chǎn)生蒸汽量的動態(tài)比關(guān)系，自動計算排污數(shù)量，此數(shù)量會大大降低因為閥門調(diào)節(jié)而帶來的滯后性誤差。

3）本發(fā)明的鍋爐還具有自動修正功能。根據(jù)檢測的水質(zhì)排污情況自動修正基準(zhǔn)數(shù)據(jù)，保證調(diào)控的準(zhǔn)確性。

4）本發(fā)明在上升管內(nèi)設(shè)置分切換熱裝置，通過分切換熱裝置將兩相流體分離成液相和汽相，將液相分割成小液團(tuán)，將汽相分割成小氣泡，促使汽相順暢流動，起到穩(wěn)定流量的作用，具有減振降噪的效果，而且本發(fā)明通過設(shè)置分切換熱裝置，相當(dāng)于在上升管內(nèi)增加了內(nèi)面積，強化了換熱，提高了換熱效果。

附圖說明

圖1是本發(fā)明排污系統(tǒng)自動控制的示意圖；

圖2是本發(fā)明分切換熱部件一個實施例的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明分切換熱部件在上升管內(nèi)布置示意圖；

圖4是是本發(fā)明分切換熱部件在上升管內(nèi)布置的另一個示意圖；

圖5是本發(fā)明控制的流程示意圖。

1汽包，2輸水管，3流量計，4壓力計，5溫度計，6水質(zhì)分析儀，7閥門調(diào)節(jié)裝置，8排污閥，9蒸汽管，10排污管，11流量計,12中央監(jiān)控診斷控制器，13上升管，14分切換熱部件，15孔，16流量計。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式做詳細(xì)的說明。

本文中，如果沒有特殊說明，涉及公式的，“/”表示除法，“×”、“*”表示乘法。

如圖1所示，一種鍋爐熱力系統(tǒng)，所述鍋爐熱力系統(tǒng)包括至少一臺鍋爐，用于產(chǎn)生蒸汽，所述鍋爐與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便對鍋爐的運行進(jìn)行監(jiān)控。

如圖1所示，所述鍋爐包括自動控制排污系統(tǒng)，所述鍋爐定期進(jìn)行排污，所述自動控制排污系統(tǒng)根據(jù)鍋爐產(chǎn)生的蒸汽量和輸入鍋爐的水量進(jìn)行自動控制。具體控制系統(tǒng)如下：

如圖1所示，所述鍋爐包括設(shè)置在蒸汽出口管路9上的流量計3、壓力計4和溫度計5，用于測量輸出蒸汽的流速、壓力和溫度。所述流量計3、壓力計4和溫度計5分別與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將測量的數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器12，在監(jiān)控診斷控制器中根據(jù)測量的蒸汽溫度、壓力、流速計算單位時間的蒸汽質(zhì)量。

所述鍋爐包括設(shè)置在鍋爐汽包1下端的排污管，排污管上設(shè)置排污閥8，排污閥8一端連接閥門調(diào)節(jié)裝置7，閥門調(diào)節(jié)裝置7與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將閥門開度數(shù)據(jù)傳遞給（包括開度大小、開閉時間和開閉狀態(tài)等）監(jiān)控診斷控制器12，同時從監(jiān)控診斷控制器12接受指令，調(diào)節(jié)排污閥8的打開、關(guān)閉和開度大小。

所述排污管上進(jìn)一步包括流量計11，測量排污的流量。所述流量計11與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器12。監(jiān)控診斷控制器12根據(jù)流量計算出單位時間的排污量，從而計算出排污質(zhì)量。排污質(zhì)量可以采用經(jīng)驗的排污水的密度來計算，也可以通過測量排污水溫度（需要總排污管上設(shè)置溫度傳感器，測量排污水的溫度）來具體調(diào)用控制器12中存儲的數(shù)據(jù)來計算。

所述鍋爐的總進(jìn)水管2（包括回水和補水）上設(shè)置流量計16，用于檢測進(jìn)入鍋爐中的水的流量，所述流量計16與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便將測量的數(shù)據(jù)傳遞給監(jiān)控診斷控制器12，監(jiān)控診斷控制器12根據(jù)測量的流量計算單位時間進(jìn)入鍋爐的水的流量，從而計算出單位時間進(jìn)入鍋爐的水的質(zhì)量。水的質(zhì)量可以采用水的密度來計算，也可以通過測量水的溫度（需要總進(jìn)水管2設(shè)置溫度傳感器，測量水的溫度）來具體調(diào)用控制器12中存儲的數(shù)據(jù)來計算。

當(dāng)然，進(jìn)入鍋爐的水是循環(huán)回水管和補水管兩者的水量總和。作為優(yōu)選，可以在補水管和循環(huán)水管上分別設(shè)置與監(jiān)控診斷控制器12數(shù)據(jù)連接的流量計，通過計算兩者流量之和，從而計算單位時間進(jìn)入鍋爐總的水量。本發(fā)明可以采用多種控制策略來控制排污量。

所述鍋爐定期進(jìn)行排污，所述中央診斷監(jiān)控器根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污量。

所述排污量通過排污速度和排污時間來計算，即排污量=排污速度*排污時間。所述排污速度優(yōu)選是前面所述的單位時間排污質(zhì)量，通過流量計11來檢測，所述排污時間通過控制閥門8打開的時間來計算。

控制策略如下：

監(jiān)控診斷控制器12計算的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量的比值小于下限值，則表明排污率過高，因此監(jiān)控診斷控制器12通過閥門調(diào)節(jié)裝置7關(guān)閉排污閥8。通過上述操作，可以避免排污過大，造成能源的浪費。如果蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量的比值大于上限值，則表明排污率過低，可能會影響鍋爐的壽命，所述中央診斷監(jiān)控器12根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污量。

作為優(yōu)選，所述排污速度保持不變，所述中央診斷監(jiān)控器12根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污時間。

作為優(yōu)選，所述排污時間保持不變，所述中央診斷監(jiān)控器12根據(jù)蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值自動設(shè)定排污速度。

如果排污后，監(jiān)控診斷控制器12檢測的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值依然大于上限數(shù)值，則鍋爐發(fā)出提示信號。

作為優(yōu)選，隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污量不斷增加，而且隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污量不斷增加的幅度越來越大。

在研究中發(fā)現(xiàn)，隨著鍋爐蒸汽與水的質(zhì)量的比值的增加，排污量增加的幅度也要增加，而且增加的幅度越來越高此關(guān)系，需要說明的是，此變化規(guī)律是本申請人通過大量的研究首先發(fā)現(xiàn)，并根據(jù)其規(guī)律進(jìn)行的改進(jìn)，并不是本領(lǐng)域的容易想到的，屬于本發(fā)明的一個發(fā)明點。通過上述排污量增加幅度與蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的關(guān)系的變化，能夠與實際情況排污量相對應(yīng)，盡快的提高排污效率。

作為優(yōu)選，所述排污速度保持不變，隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污時間不斷增加，而且隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污時間不斷增加的幅度越來越大。

作為優(yōu)選，所述排污時間保持不變，隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污速度不斷增加，而且隨著蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值的增加，排污速度不斷增加的幅度越來越大。

在實際研究中發(fā)現(xiàn)，蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值和排污量之間需要有一個最佳的關(guān)系，如果蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值過大，則排污量必然也要求大，否則達(dá)不到排污效果。蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值小，則排污量也也要求小，否則造成熱量的浪費。因此排污量不能過大也不能過小，過大會導(dǎo)致熱量損失，過小會導(dǎo)致排污效果不好。因此需要準(zhǔn)確確定合適排污量的大小。本發(fā)明通過大量的數(shù)值計算和實驗研究，得出了最佳的蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值和排污量之間的關(guān)系。

中央診斷監(jiān)控器12存入基準(zhǔn)數(shù)據(jù)：蒸汽質(zhì)量m蒸汽、輸入鍋爐的水的質(zhì)量m水和排污時間t、排污速度v（即排污水流速），是蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值m蒸汽/m水情況下，排污量v*t滿足排污要求。

基準(zhǔn)數(shù)據(jù)表示滿足一定排污條件的數(shù)據(jù)。例如可以是滿足達(dá)到一定范圍內(nèi)的水質(zhì)要求，或者達(dá)到一定水質(zhì)情況下要求最少排污量等。

如果蒸汽質(zhì)量變?yōu)閙蒸汽、輸入鍋爐的水的質(zhì)量變?yōu)閙水的時候，排污時間t和排污速度v滿足如下三種不同的運行模式之一：

第一模式（排污速度保持不變）：v保持基準(zhǔn)速度v不變，排污時間變化如下：

t=t*(（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）)^c,其中c為參數(shù)，1.02<c<1.05；優(yōu)選的，c=1.04;

第二模式（排污時間保持不變）：t保持基準(zhǔn)時間t不變，排污速度變化如下：

v/v=(（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）)^d,其中d為參數(shù)，1.04<d<1.07;優(yōu)選的，d=1.053

第三模式：v和t可變，排污時間和排污速度的關(guān)系如下：

(v*t)/(v*t)=a*(（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）)^b,其中a,b為參數(shù)，滿足如下公式：

（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）<1,0.96<a<1.0;

（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）=1,a=1；

（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）>1,1.0<a<1.05;

其中在上述三種模式的公式中需要滿足如下條件：0.85<（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）<1.15；

上述公式中，溫度m蒸汽、m蒸汽是單位時間產(chǎn)生的蒸汽質(zhì)量，單位是kg/s,m水、m水是單位時間輸入的水的質(zhì)量，單位是kg/s,排污速度v，v是排出的污水速度，單位為m/s,排污時間t,t的單位為s。

所述的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)存儲在中央診斷監(jiān)控器12中。

作為優(yōu)選，中央診斷監(jiān)控器12存儲多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)。

作為優(yōu)選，當(dāng)滿足多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)時，第一模式選取（1－t/t）²的值最小的一組t；當(dāng)然也可以選擇第一組滿足要求的t，也可以從滿足條件的t中隨機選擇一組；

作為優(yōu)選，當(dāng)滿足多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)時，第二模式選?。?－v/v）²的值最小的一組v；當(dāng)然也可以選擇第一組滿足要求的v，也可以從滿足條件的v中隨機選擇一組；

優(yōu)選的，第三模式選?。ǎ?－v/v）²+（1－t/t）²）的值最小的一組v和t；當(dāng)然也可以選擇第一組滿足要求的v和t，也可以從滿足條件的v和t中隨機選擇一組；

在實際應(yīng)用中，可編程控制器中存儲多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)，然后中央診斷監(jiān)控器12根據(jù)檢測輸入的數(shù)據(jù)（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽），在滿足0.85<（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）<1.15情況下，在自動選擇合適的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)作為依據(jù)。

優(yōu)選的，當(dāng)出現(xiàn)兩組或者多組基準(zhǔn)數(shù)據(jù)情況下，可以提供用戶選擇的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)的界面、優(yōu)選的，系統(tǒng)可以自動選擇（（1－s/s）²+（1－l/l）²）的值最小的一個。

所述三種模式可以只存儲一種在可編程控制器中，也可以存儲兩種或者三種在可編程控制器中。

進(jìn)一步優(yōu)選，當(dāng)（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）<1,a=0.974；1.03<b<1.06。

進(jìn)一步優(yōu)選，當(dāng)（m蒸汽/m水）*（m水/m蒸汽）>1,a=1.03；1.06<b<1.08。

作為優(yōu)選，所述汽包1還包括水質(zhì)分析儀6，以測量汽包內(nèi)的水質(zhì)。所述水質(zhì)分析儀6與監(jiān)控診斷控制器12進(jìn)行數(shù)據(jù)連接，以便接受測量的數(shù)據(jù)。

作為優(yōu)選，所述鍋爐還具有修正功能。作為優(yōu)選，當(dāng)需要進(jìn)行定期排污時，如果排污量沒有達(dá)到基準(zhǔn)排污量，此時監(jiān)控診斷控制器12檢測的水質(zhì)符合水質(zhì)要求，則監(jiān)控診斷控制器12控制排污閥關(guān)閉，如果此時排污量少于基準(zhǔn)排污量（即v*t）一定誤差，例如優(yōu)選5％，則監(jiān)控診斷控制器12自動將新的排污時間、排污速度和蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值作為基準(zhǔn)數(shù)據(jù)存儲在監(jiān)控診斷控制器12。

如果排污量達(dá)到基準(zhǔn)排污量，但是排污水質(zhì)沒有符合要求，則監(jiān)控診斷控制器12控制排污閥繼續(xù)排污，直到監(jiān)控診斷控制器12檢測的水質(zhì)符合水質(zhì)要求，則監(jiān)控診斷控制器12控制排污閥關(guān)閉，如果此時排污量大于基準(zhǔn)排污量（即v*t）一定誤差，例如優(yōu)選5％，則監(jiān)控診斷控制器12自動將新的排污時間、排污速度和蒸汽質(zhì)量與輸入鍋爐的水的質(zhì)量之間的比值作為基準(zhǔn)數(shù)據(jù)存儲在監(jiān)控診斷控制器12。

上述的修正功能可以定期進(jìn)行，也可以在運行中自動進(jìn)行。

作為優(yōu)選，存儲的新的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)的優(yōu)先級要高于以前的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)。

作為優(yōu)選，存儲上新的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)后，以前的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)自動刪除。

所述汽包連接上升管13，所述上升管13內(nèi)設(shè)置間隔設(shè)置有多個分切換熱部件14，所述分切換熱部件14如圖2、3所示，所述分切換熱部件14是沿著上升管13高度方向延伸的一體化結(jié)構(gòu)件，所述分切換熱部件上設(shè)置有若干數(shù)量的孔15，所述孔15在上升管高度方向貫通分切換熱部件。

上升管的流體在向上過程中，一般是汽液兩相流，從而使得上升管內(nèi)的流體是汽液混合物，汽液兩相流的存在使得影響了上升管吸熱的效率。另一方面，從上升管出口到上鍋筒這一段，因為這一段的空間突然變大，空間的變化會導(dǎo)致氣體的快速向上流出和聚集，因此空間變化會導(dǎo)致聚集的汽相（汽團(tuán)）從上升管位置進(jìn)入上鍋筒，由于氣（汽）液密度差，氣團(tuán)離開接管位置將迅速向上運動，而氣團(tuán)原空間位置被氣團(tuán)推離壁面的液體同時也將迅速回彈并撞擊壁面，形成撞擊現(xiàn)象。氣（汽）液相越不連續(xù)，氣團(tuán)聚集越大，撞擊能量越大。撞擊現(xiàn)象會造成較大的噪聲震動和機械沖擊，對設(shè)備造成破壞。

本發(fā)明在上升管內(nèi)設(shè)置分切換熱部件，通過分切換熱部件將兩相流體中的液相和汽相進(jìn)行分離，將液相分割成小液團(tuán)，將汽相分割成小氣泡，避免液相和汽相的完全分開，促使液相汽相順暢流動，起到穩(wěn)定流量的作用，具有減振降噪的效果。

本發(fā)明通過設(shè)置分切換熱部件，相當(dāng)于在上升管13內(nèi)增加了內(nèi)換熱面積，強化了換熱，提高了換熱效果。

本發(fā)明因為將汽液兩相在上升管13的所有橫截面位置進(jìn)行了分割，從而在整個上升管截面上實現(xiàn)汽液界面以及汽相邊界層的分割與冷卻壁面的接觸面積并增強擾動，大大的降低了噪音和震動，強化了傳熱。

作為優(yōu)選，相鄰孔15之間設(shè)置小孔實現(xiàn)貫通。通過設(shè)置小孔，可以保證相鄰的孔之間互相連通，能夠均勻孔之間的壓力，使得高壓流道的流體流向低壓，同時也可以在流體流動的同時進(jìn)一步分隔液相和汽相，有利于進(jìn)一步穩(wěn)定兩相流動。

作為優(yōu)選，沿著上升管13內(nèi)流體的流動方向（即圖4的高度方向），上升管13內(nèi)設(shè)置多個分切換熱部件14，從上升管的入口到上升管的出口，相鄰分切換熱部件之間的距離越來越短。設(shè)距離上升管入口的距離為h，相鄰分切換熱部件之間的間距為s，s=f1(h)，即s是以距離h為變量的函數(shù)，s’是s的一次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

s’<0;

主要原因是因為上升管內(nèi)的汽體在上升過程中會攜帶者液體，在上升過程中，上升管不斷的受熱，導(dǎo)致氣液兩相流中的汽體越來越多，因為汽液兩相流中的汽相越來越多，上升管內(nèi)的換熱能力會隨著汽相增多而相對減弱，震動及其噪音也會隨著汽相增加而不斷的增加。因此需要設(shè)置的相鄰分切換熱部件之間的距離越來越短。

此外，從上升管13出口到汽包1這一段，因為這一段的空間突然變大，空間的變化會導(dǎo)致氣體的快速向上流出和聚集，因此空間變化會導(dǎo)致聚集的汽相（汽團(tuán)）從上升管位置進(jìn)入冷凝集管，由于氣（汽）液密度差，氣團(tuán)離開接管位置將迅速向上運動，而氣團(tuán)原空間位置被氣團(tuán)推離壁面的液體同時也將迅速回彈并撞擊壁面，形成撞擊現(xiàn)象。氣（汽）液相越不連續(xù)，氣團(tuán)聚集越大，水錘能量越大。撞擊現(xiàn)象會造成較大的噪聲震動和機械沖擊，對設(shè)備造成破壞。因此為了避免這種現(xiàn)象的發(fā)生，此時設(shè)置的相鄰分切換熱部件之間的距離越來越短，從而不斷的在流體輸送過程中分隔氣相和液相，從而最大程度上減少震動和噪音。

通過實驗發(fā)現(xiàn)，通過上述的設(shè)置，既可以最大程度上減少震動和噪音，同時可以提高換熱效果。

進(jìn)一步優(yōu)選，從上升管的入口到上升管的出口，相鄰分切換熱部件之間的距離越來越短的幅度不斷增加。即s”是s的二次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

s”>0;

通過實驗發(fā)現(xiàn)，通過如此設(shè)置，能夠進(jìn)一步降低9％左右的震動和噪音，同時提高7％左右的換熱效果。

作為優(yōu)選，每個分切換熱部件14的長度保持不變。

作為優(yōu)選，除了相鄰的分切換熱部件14之間的距離外，分切換熱部件其它的參數(shù)（例如長度、管徑等）保持不變。

作為優(yōu)選，沿著上升管內(nèi)流體的流動方向（流體向上部方向流動），上升管內(nèi)設(shè)置多個分切換熱部件14，從上升管的入口到上升管的出口，分切換熱部件14的長度越來越長。即分切換熱部件的長度為c，c=f2(x)，c’是c的一次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

c’>0;

進(jìn)一步優(yōu)選，從上升管的入口到上升管的出口，分切換熱部件的長度越來越長的幅度不斷增加。即c”是c的二次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

c”>0;

具體理由如相鄰分切換熱部件之間的距離的變化相同。

作為優(yōu)選，相鄰分切換熱部件之間的距離保持不變。

作為優(yōu)選，除了分切換熱部件的長度外，分切換熱部件其它的參數(shù)（例如相鄰的間距、管徑等）保持不變。

作為優(yōu)選，沿著上升管內(nèi)流體的流動方向（即沿著上升管延伸方向），上升管內(nèi)設(shè)置多個分切換熱部件，從上升管的入口到上升管的出口，不同分切換熱部件14內(nèi)的孔15的直徑越來越小。即分切換熱部件的孔直徑為d，d=f3(x)，d’是d的一次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

d’<0;

作為優(yōu)選，從上升管的入口到上升管的出口，不同分切換熱部件的孔直徑越來越小的幅度不斷增加。即

d”是d的二次導(dǎo)數(shù)，滿足如下要求：

d”>0。

具體理由如相鄰分切換熱部件之間的距離的變化相同。

作為優(yōu)選，分切換熱部件的長度和相鄰分切換熱部件的距離保持不變。

作為優(yōu)選，除了分切換熱部件的孔直徑外，分切換熱部件其它的參數(shù)（例如長度、相鄰分切換熱部件之間的距離等）保持不變。

進(jìn)一步優(yōu)選，如圖4所示，所述上升管內(nèi)部設(shè)置凹槽，所述分切換熱部件14的外壁設(shè)置在凹槽內(nèi)。

進(jìn)一步優(yōu)選，如圖4所示，上升管為多段結(jié)構(gòu)焊接而成，多段結(jié)構(gòu)的連接處設(shè)置分切換熱部件14。這種方式使得設(shè)置分切換熱部件的上升管的制造簡單，成本降低。

通過分析以及實驗得知，分切換熱部件之間的間距不能過大，過大的話導(dǎo)致減震降噪的效果不好，同時也不能過小，過小的話導(dǎo)致阻力過大，同理，孔的外徑也不能過大或者過小，也會導(dǎo)致減震降噪的效果不好或者阻力過大，因此本發(fā)明通過大量的實驗，在優(yōu)先滿足正常的流動阻力（總承壓為2.5mpa以下，或者單根上升管的沿程阻力小于等于5pa/m）的情況下，使得減震降噪達(dá)到最優(yōu)化，整理了各個參數(shù)最佳的關(guān)系。

所述孔是圓形，作為優(yōu)選，相鄰分切換熱部件之間的距離為j，分切換熱部件的長度為l，上升管的內(nèi)徑為m，孔的半徑為a，相鄰的孔圓心之間的距離b，滿足如下要求：

j/l＝f-g*ln(m/（2*a）)；

b/（2*a）=h*(m/（2*a）)-i*(m/（2*a）)²-e

其中l(wèi)n是對數(shù)函數(shù)，f,g，h，i，e是參數(shù)，其中3.0<f<3.5,0.5<g<0.6；2.9<h<3.1,0.33<i<0.37,4.8<e<5.3；

其中分切換熱部件的間距j是以相鄰分切換熱部件相對的兩端之間的距離；即前面分切換熱部件的尾端與后面分切換熱部件的前端之間的距離。具體參見圖3的標(biāo)識。

34<m<58mm；

4<a<6mm;

17<l<25mm；

32<j<40mm；

1.05<b/（2*a）<1.25。

作為優(yōu)選，f=3.20，g＝0.54，h=3.03,i=0.35,e=5.12。

作為優(yōu)選，上升管長度為3000－8500mm之間。進(jìn)一步優(yōu)選，4500－5500mm之間。

進(jìn)一步優(yōu)選，40mm<m<50mm；

9mm<2a<10mm;

22mm<l<24mm；

35mm<j<38mm。

通過上述公式的最佳的幾何尺度的優(yōu)選，能夠?qū)崿F(xiàn)滿足正常的流動阻力條件下，減震降噪達(dá)到最佳效果。

進(jìn)一步優(yōu)選，隨著m/a的增加，f不斷減小，g不斷的增加。

對于其他的參數(shù)，例如管壁、殼體壁厚等參數(shù)按照正常的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置即可。

作為優(yōu)選，孔15在分切換熱部件14的整個長度方向延伸。即孔15的長度等于分切換熱部件14的長度。

作為優(yōu)選，在上升管與水平面形成的夾角為c情況下，可以增加修正系數(shù)k對數(shù)據(jù)進(jìn)行修正，即

k*j/l＝f-g*ln(m/（2*a）)；k=1/sin(c)^d，其中0.09<d<0.11，優(yōu)選d=0.10。

20°<c<80°，優(yōu)選為40－60°。

雖然本發(fā)明已以較佳實施例披露如上，但本發(fā)明并非限定于此。任何本領(lǐng)域技術(shù)人員，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，均可作各種更動與修改，因此本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)當(dāng)以權(quán)利要求所限定的范圍為準(zhǔn)。