專利名稱：多層吹塑制件和多層吹塑法的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種多層吹塑制件及其吹塑方法。確切地說，本發(fā)明涉及一種具有極好的表面光潔度和表面光澤度的多層吹塑制件及其吹塑方法。
近年來，吹塑法作為一種模塑法而引起了人們的注意，它例如由具有非圓形截面形狀的板形雙壁產(chǎn)品制造出具有圓形截面形狀的產(chǎn)品如容器。經(jīng)調(diào)查研究表明，這種吹塑方法已被用于如家用電器和OA裝置的外罩和汽車的外板部件。但是這種方法的缺點是難于將這種吹塑方法用于要求良好外觀的場合，這是因為吹塑制件的表面光潔度與注塑件相比較差。
在吹塑法中，通常將型坯(圓柱形熔融樹脂)擠入或注入開口模中，然后合模，接著吹入5kgf/cm2-10kgf/cm2的氣體以便進行模塑。即使模腔表面經(jīng)過加工而變成鏡面，由于低氣壓的緣故，也不可能獲得良好的表面光潔度。因此，迄今為止還需要在模塑后進行精加工處理如機械拋光。但是，存在著精加工處理導(dǎo)致生產(chǎn)工序增加從而降低生產(chǎn)率并進而增加生產(chǎn)成本的問題。
作為解決上述問題的方法，已經(jīng)提出了以下幾種方案(1)將模具加熱到高溫的方案(日本專利申請公開號平2-127023、日本專利申請公開號平2-88216和日本專利申請公開號乎4-77231)；(2)加熱型坯表面的方案(日本專利申請公開號昭62-77919、日本專利申請公開號昭63-218332和日本專利申請公開號平5-269828)；(3)將事先注塑成型而具有良好的表面光潔度的部分裝入模具中并接著進行吹塑的方案(日本專利申請公開號昭63-9526和日本專利申請公開號平2-179721)；(4)利用真空而從模具表面上的孔中拉出型坯以提高表面?zhèn)鬟f性能的方案(日本專利申請公開號平3-72826)。
但是，第(2)個方案具有加快型坯垂伸的危險，而第(3)個方案會造成模塑周期延長，因而從生產(chǎn)率的角度出發(fā)不予優(yōu)先考慮。第(4)個方案的缺點是，使表面變光滑的效果較差。可以寄希望于從將模具加熱到高溫的第(1)個方案中獲得最好的效果。但是，升高模具溫度導(dǎo)致了塑化樹脂冷卻及凝固所需的時間延長并由此延長了模塑周期而降低了生產(chǎn)率。期望有這樣一種方案，其中交替地將加熱介質(zhì)和冷卻介質(zhì)輸入模具中，以便反復(fù)進行加熱和冷卻。但這樣一來，熱效率差且模塑周期未被相應(yīng)地縮短。
因此，有人提出了這樣一種方案，其中模具采用薄壁結(jié)構(gòu)以便降低熱容，從而加快了冷卻的反應(yīng)速度(《模塑技術(shù)》，卷9,No.13,P23-P34,1994)。但是，可用上述方法制得的模塑件的結(jié)構(gòu)受到了限制。因此，上述方法不能被廣泛采用。另外，還提出了這樣一種方案，其中通過高頻感應(yīng)加熱的方式只快速加熱模具的表面(日本專利公開號昭57-4748和日本專利公開號平58-40504)。但是，高頻感應(yīng)加熱裝置很昂貴。因此，上述方法也不能得到廣泛采用。
另一方面，還有人建議通過在模具的表面上涂覆一層具有低導(dǎo)熱性的物質(zhì)來防止樹脂快速冷卻和凝固以期獲得具有良好的表面光潔度的模塑件。如日本專利申請公開號昭54-142266中的氟樹脂和環(huán)氧樹脂、日本專利申請公開號平4-211912中的各種金屬氧化物和陶瓷、日本專利申請公開號平5-111937、日本專利申請公開號平5-169456和日本專利申請公開號平6-91736中的環(huán)氧樹脂和聚酰亞胺樹脂被選用為具有低導(dǎo)熱性的物質(zhì)。但是還存在這樣的問題，即由于用導(dǎo)熱性差的物質(zhì)只涂覆模具的表面就象升高模具溫度時那樣需要時間來冷卻模塑件，由此延長了模塑周期并進而增加了生產(chǎn)成本。
總而言之，為了提高吹塑制件的表面光潔度并從模具中取出模塑件而不損壞它，必須滿足以下兩個條件(1)模具的溫度至少高于接觸型坯時材料表面的DTUL(載荷下?lián)锨鷾囟雀鶕?jù)ASTM-D648，載荷為1.82N/mm2)；(2)模具溫度至少低于從模具中取出模塑件時材料的DTUL。如果模具溫度穩(wěn)定不變，則不可能滿足這兩個條件。因此，在整個模塑工序中，通常在加熱狀態(tài)和冷卻狀態(tài)間進行轉(zhuǎn)換以便升高和降低模具溫度。但如上所述，由于模具的熱容很高，所以延長了加熱和冷卻的周期，而這導(dǎo)致了生產(chǎn)成本的增高。另外，還存在著通過減小模具的壁厚來縮短加熱和冷卻周期的方案造成模具和設(shè)備的成本增高的問題。因此，上述方案無法成為最重要的解決方案。
本發(fā)明的目的在于解決上述傳統(tǒng)問題并提供一種可以輕松地且不會增加生產(chǎn)成本地生產(chǎn)出具有優(yōu)良的表面光潔度的吹塑制件的方法和一種由此獲得的具有優(yōu)良的表面性能的吹塑制件。
為了解決上述問題，經(jīng)過本申請人的深入細致的反復(fù)調(diào)查研究而發(fā)現(xiàn)可以在多層吹塑法中通過使構(gòu)成最外層的材料的DTUL低于構(gòu)成內(nèi)層的材料的DTUL并根據(jù)上述兩種材料的DTUL值將與型坯接觸時的模具表面溫度和取出模塑件時的模具表面溫度設(shè)定在某些固定范圍內(nèi)來提高表面光潔度而不會延長模塑循環(huán)時間期，并由此完成了本發(fā)明。
也就是說，本發(fā)明的特征是(1)一種具有至少兩層或多層的多層吹塑制件，其特征在于，吹塑制件是由滿足To＜Ti條件的材料制成的，其中To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL，模塑件的外表面至少滿足這樣一個表面特性，即根據(jù)JIS-B0601標(biāo)準(zhǔn)而由中心線平均粗糙度(Ra)確定的表面粗糙度不大于0.2μm，或根據(jù)JIS-K7105標(biāo)準(zhǔn)有60％以上的60度鏡面光澤度；在上述本發(fā)明的多層吹塑制件中，內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分和最外層的成分最好是由DTUL間的溫差(Ti-To)為10℃或更大的樹脂構(gòu)成的；(2)一種具有至少兩層或多層的吹塑制件的吹塑方法，其中所述吹塑方法是在所選用的樹脂和模具溫度滿足To＜Tm＜Ti的條件下進行的，To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL，而Tm(℃)是模具溫度；以及(3)一種具有至少兩層或多層的吹塑制件的吹塑方法，其中所述吹塑方法是在所選用的樹脂和模具溫度同時滿足了To＜Ti、To＜Tm1、Tm2＜Ti的條件下進行的，To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL,Tm1(℃)是接觸型坯時的模具溫度，Tm2(℃)是取出模塑件時的模具溫度。
在上述本發(fā)明的吹塑方法中，最好利用一個在其模腔表面上涂覆有導(dǎo)熱性差的材料的模具實施所述的多層吹塑法。另外，在本發(fā)明的上述吹塑方法中，接觸型坯時的模具溫度與最外層樹脂的DTUL間的溫差最好保持為10℃或更大，構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL與取出模塑件時的模具溫度之間的溫差最好保持為10℃或更大。
以下將更詳細地描述本發(fā)明。
本發(fā)明所規(guī)定的DTUL是塑料的熱阻的標(biāo)志并已經(jīng)在ASTM D-648中給出了定義。確切地說，127×12.7×6.4mm(長×寬×厚)的試件被放在支承臺上，其中支承點間的距離為100mm。對試件的中心施加18.5kgf/cm2的彎曲應(yīng)力。于是，溫度以2℃/min的速率上升。DTUL被定義為當(dāng)由載荷引起的試件撓曲達到0.254mm時所探測到的溫度。
只要樹脂的DTUL滿足上述第(1)個條件，則本發(fā)明可使用的樹脂類型絕不應(yīng)受到限制。但是考慮到防止層狀剝離(脫層)和廢料回收再生的問題，例如采用表1所示的組合方式是合適的。確切地說，內(nèi)、外層樹脂的DTUL的差值ΔT=Ti-To等于10℃或更大且最好是等于20℃或更大的樹脂被優(yōu)先組合。
表1
在本發(fā)明中外層樹脂厚度與內(nèi)層樹脂厚度的構(gòu)成比例將不會明確地受到限制。通常，根據(jù)外層越薄則模塑周期可被縮短得越多而外層越厚則提供表面光潔度越容易的事實，優(yōu)先在外層厚度/內(nèi)層厚度=1/20-1/1的范圍內(nèi)選擇上述厚度比。在外層厚度/內(nèi)層厚度＜1/20的范圍內(nèi)，傳熱性能很可能因受到DTUL高的內(nèi)層材料的嚴(yán)重影響而變得不夠好。另一方面，在外層厚度/內(nèi)層厚度＞1/1的范圍內(nèi)，由于DTUL低的外層材料占有很大的構(gòu)成比例，所以需要時間進行冷卻，由此延長了模塑周期。
本發(fā)明的多層吹塑制件的外表面特征是通過測量根據(jù)JIS-B0601標(biāo)準(zhǔn)而由中心線平均粗糙度(Ra)定義的表面粗糙度或通過測量根據(jù)JIS-K7105標(biāo)準(zhǔn)的60度鏡面光澤度來評判的。
在本發(fā)明中，需要滿足不大于0.2μm的表面粗糙度或至少60％的鏡面光澤度的條件，這可以使本發(fā)明的吹塑制件被用作在表面光潔度和表面光澤度方面明顯優(yōu)異的模塑件。
通常用于模塑熱塑性樹脂的材料可被用于本發(fā)明所用的模具，如鐵和主要元素為鐵的鋼、鋁或主要元素為鋁的合金和鋅合金。另外，為了防止熔融樹脂快速冷卻并為了改善模具表面的傳熱性能，可以在上述模具的表面上涂覆以導(dǎo)熱性差的材料。包括玻璃和陶瓷在內(nèi)的各種硅酸鹽化合物以及由環(huán)氧樹脂、氟樹脂和聚酰亞胺樹脂代表的熱固性樹脂適于被用作用于上述目的的低導(dǎo)熱性材料。
其中，從耐用性和處理的難易程度的角度出發(fā)，可溶于有機溶劑中的芳族聚酰亞胺樹脂是適用的。至于這種可溶的聚酰亞胺樹脂，只要它們在重量百分比含量為10％-30％的情況下可溶解于溶劑如間甲酚、四氯乙烷、N-甲基-2-吡咯烷酮、N,N-二甲基乙酰胺中，則它們的化學(xué)結(jié)構(gòu)絕不應(yīng)受到限制，但它們必須具有比待模塑的熱塑性樹脂的模塑溫度(熔化溫度)高的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。
具有這種結(jié)構(gòu)的聚酰亞胺樹脂包括其中采用芳族二胺、3,3＇-二氨基二苯基醚、3,3＇-二氨基二苯基甲烷、3,3＇-二氨基二苯甲酮、9,9＇-雙(3-甲基-4-氨基苯基)芴、9,9＇-雙(3-乙基-4-氨基苯基)芴和9,9＇-雙(4-氨基苯基)芴而引入彎曲結(jié)構(gòu)的樹脂和采用四羧酸二酐、2,2-雙(3,4-雙羧基苯基)-1,1,1,3,3,3-六氟代丙烷二酐和不同的苯基取代的酸酐而引入巨大的取代基的樹脂。
另外，只要不損害導(dǎo)熱性低的物質(zhì)的絕熱效果，就可以層壓其它材料以便進一步地提高具有低導(dǎo)熱性的物質(zhì)的耐用性及其表面光潔度。這些材料也包括在本發(fā)明的范圍內(nèi)。例如，涂覆各種硬質(zhì)涂層材料如聚硅氧烷、環(huán)氧丙烯酸酯、尿烷丙烯酸酯以及各種金屬噴鍍處理和金屬、金屬氧化物、陶瓷的真空蒸鍍處理和火焰噴鍍處理。
如上所述，為了提高吹塑制件的表面光潔度并為了從模具中取出吹塑制件而不損壞它，必須滿足兩個條件(1)模具的溫度至少高于接觸型坯時材料(外層)的DTUL(這提高了模具表面的傳熱性能)；(2)模具的溫度至少低于從模具中取出模塑件時材料(內(nèi)層)的DTUL(這縮短了模塑循環(huán)時間)。
在本發(fā)明中，已經(jīng)可以利用這樣的措施來實現(xiàn)滿足上述兩個條件且不延長模塑循環(huán)時間的吹塑法，即在采用了許多種其DTUL值各不相同的樹脂的多層吹塑法中，DTUL值低的外層樹脂有助于提高模具表面的傳熱性能，而DTUL值高的內(nèi)層樹脂有助于縮短模塑循環(huán)時間。
本發(fā)明的主要目的在于提供一種具有優(yōu)良的表面光潔度和表面光澤度而不會增加生產(chǎn)成本的吹塑制件，而且多層吹塑是本發(fā)明的主要先決條件。因此，本發(fā)明的吹塑法不可能用于單層吹塑成型中，但也不需要設(shè)置任何專用的設(shè)備和設(shè)施。
關(guān)于本發(fā)明所用樹脂材料的DTUL與模具溫度間的關(guān)系，傳統(tǒng)的單層吹塑法與本發(fā)明的多層吹塑法的比較已定性地歸納并列于表2中。
表2傳統(tǒng)吹塑法與本發(fā)明的多層吹塑法的比較
符號的定義T單層吹塑法中材料的DTUL(℃)To多層吹塑法中外層材料的DTUL(℃)Ti多層吹塑法中內(nèi)層材料的DTUL(℃)Tm模塑時在固定的模具溫度下的模具溫度(℃)Tm1在轉(zhuǎn)變?yōu)槔鋮s狀態(tài)的模塑法中開始吹氣時的模具溫度(℃)Tm2在轉(zhuǎn)變?yōu)槔鋮s狀態(tài)的模塑法中取出產(chǎn)品時的模具溫度(℃)只要滿足上述關(guān)系，溫度條件絕不應(yīng)受到限制，并且接觸型坯時的模具溫度與最外層樹脂的DTUL之間的溫差最好為10℃或更大，且更好是15℃或更大。另外，構(gòu)成內(nèi)層主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL與取出產(chǎn)品時的模具溫度之間的溫差也最好保持在10℃或更大。
即，如果溫差Tm-To(或Tm1-To)低于10℃，則模具表面的傳熱性能不夠好，因此不優(yōu)選這樣的值。另外，如果溫差Ti-Tm(或Ti-Tm2)低于10℃，則產(chǎn)品具有冷卻效率低的特點，從而使模塑循環(huán)時間變長，因此也不優(yōu)選這樣的值。因而，當(dāng)只進行冷卻時或使用絕熱模時，外層樹脂的DTUL與內(nèi)層樹脂的DTUL之間的差值ΔT=Ti-To為10℃或更大且優(yōu)選為20℃或更大，但最好是30℃或更大。
特別是，當(dāng)在加熱和冷卻之間進行轉(zhuǎn)換時(由加熱變?yōu)槔鋮s)，如果模具溫度和樹脂的DTUL之間的溫差在傳統(tǒng)方法中被設(shè)定為20℃(即，T-Tm2=Tm1-T=20℃)，則開始吹氣時的模具溫度與取出產(chǎn)品時的模具溫度之間的溫差ΔT＇=Tm1-Tm2變?yōu)?0℃。但在本發(fā)明中，如果選擇了Ti-To=20℃的樹脂并在相同條件下(Ti-Tm2=Tm1-To=20℃)進行模塑，則可以在ΔT＇=Tm1-Tm2=40-(Ti-To)=20℃的條件下進行模塑。即在本發(fā)明中，溫差(Ti-To)越大，越可以縮小加熱時模具溫度與冷卻時模具溫度之間的溫差，由此可以相應(yīng)地縮短模塑循環(huán)時間。
以下參見實例來具體描述本發(fā)明。
在各實例中的多層吹塑條件如下模塑機多層吹塑機NB120S(三種，三層)，由THE JAPAN STEELWORKS,LTD.生產(chǎn)。
夾持力120 tonf·擠壓機(螺桿主徑)內(nèi)層90mmφ，中間層50mmφ，外層65mmφ。
·模腔700×450×20mm的板·模腔表面鏡面光潔度＜Ra 0.1μm·傳統(tǒng)模鋼(導(dǎo)熱率50.0W/m·k)·絕熱模涂覆有可溶的聚酰亞胺(CRI-100，由新日本制鐵株式會社生產(chǎn))·層厚200μm(導(dǎo)熱率0.23W/m·k)
·吹塑壓力0.6MPa(兆帕)·模塑時間吹塑+冷卻+出料時間(從合模起到開模為止):100秒-120秒實例1為了在模具溫度為95℃的情況下用傳統(tǒng)模具實施多層吹塑法，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-EstyleneABS360(DTUL=105℃)用作內(nèi)層材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
實例2為了在吹氣時模具溫度為105℃并在取出產(chǎn)品時模具溫度為95℃的情況下用傳統(tǒng)模具實現(xiàn)加熱和冷卻之間的轉(zhuǎn)換，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS360(DTUL=105℃)用作內(nèi)層材料，由此實現(xiàn)了多層吹塑。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
實例3為了在模具溫度為95℃的情況下用絕熱模實施多層吹塑，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-EstyleneABS360(DTUL=105℃)用作內(nèi)層材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
實例4為了在模具溫度為105℃的情況下用傳統(tǒng)模具實施多層吹塑，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-EstyleneABS380(DTUL=115℃)用作內(nèi)層材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
實例5為了在吹氣時模具溫度為115℃且在取出產(chǎn)品時模具溫度為95℃的情況下用傳統(tǒng)模具實現(xiàn)加熱和冷卻之間的轉(zhuǎn)換，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS380(DTUL=115℃)用作內(nèi)層材料，由此實現(xiàn)了多層吹塑。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
實例6為了在模具溫度為95℃的情況下用絕熱模實施多層吹塑，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS500(DTUL=85℃)用作外層材料并將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-EstyleneABS380(DTUL=115℃)用作內(nèi)層材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
對比例1為了在模具溫度為30℃的情況下用傳統(tǒng)模具實施單層吹塑，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS350(DTUL=95℃)用作原材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
對比例2為了在吹氣時模具溫度為115℃且在取出產(chǎn)品時模具溫度為75℃的情況下用傳統(tǒng)模具實現(xiàn)加熱和冷卻之間的轉(zhuǎn)換，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS350(DTUL=95℃)用作原材料并由此實現(xiàn)了單層吹塑。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
對比例3為了在模具溫度為95℃的情況下用絕熱模實施單層吹塑，將由新日鐵化學(xué)株式會社生產(chǎn)的ABS-Estylene ABS350(DTUL=95℃)用作原材料。模具溫度、模塑周期(秒)和模塑件表面的特征值的測量結(jié)果列于表3中。
表3
DTUL根據(jù)ASTMD-648；表面粗糙度(Ra)根據(jù)JIS0601光澤度根據(jù)JISK7105 60度鏡面光澤度在采用了許多種其DTUL值各不相同的樹脂的多層吹塑中，可以通過聯(lián)合采用具有低DTUL值的外層樹脂和具有高DTUL值的內(nèi)層樹脂而比以往極大地縮小了開始吹氣時的模具溫度與取出產(chǎn)品時的模具溫度之間的溫差。因而，可以縮短模塑循環(huán)時間。通過將本發(fā)明應(yīng)用于各種熱塑性樹脂的模塑方法中，從而可以顯著地改善模塑件的外表面且不會降低生產(chǎn)率。例如，可以省去后處理工序，如通常在吹塑領(lǐng)域中實施的砂磨處理。因此，本發(fā)明有望用于廣泛的領(lǐng)域，如汽車、家用電器、OA裝置等。
權(quán)利要求
1．一種具有至少兩層或多層的多層吹塑制件，其特征在于，模塑件是由滿足To＜Ti條件的材料構(gòu)成的，其中To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL(載荷下?lián)锨鷾囟雀鶕?jù)ASTM-D648，載荷為1.82N/mm2)，Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL，模塑件的外表面至少滿足這樣一個表面特性，即根據(jù)JIS-B0601標(biāo)準(zhǔn)而由中心線平均粗糙度(Ra)確定的表面粗糙度不大于0.2μm，或根據(jù)JIS-K7105標(biāo)準(zhǔn)的60％或更多的60度鏡面光澤度。
2．如權(quán)利要求1所述的多層吹塑制件，其特征在于，內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分和最外層的成分是由DTUL間的溫差(Ti-To)為10℃或更大的樹脂構(gòu)成的。
3．一種具有至少兩層或多層的多層吹塑制件的多層吹塑方法，其特征在于，所述吹塑方法是在所選用的樹脂和模具溫度滿足了To＜Tm＜Ti的條件下進行的，其中To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL，而Tm(℃)是模具溫度。
4．一種具有至少兩層或多層的多層吹塑制件的多層吹塑方法，其特征在于，所述吹塑方法是在所選用的樹脂和模具溫度同時滿足了To＜Ti、To＜Tm1、Tm2＜Ti的條件下進行的，其中To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL,Tm1(℃)是接觸型坯時的模具溫度，而Tm2(℃)是取出模塑件時的模具溫度。
5．如權(quán)利要求3或4所述的多層吹塑法，其特征在于，利用一個在其模腔表面上涂覆有導(dǎo)熱性差的材料的模具進行所述的模塑。
6．如權(quán)利要求3或4所述的多層吹塑法，其特征在于，接觸型坯時的模具溫度與最外層樹脂的DTUL之間的溫差保持為10℃或更大，并且構(gòu)成內(nèi)層的主要結(jié)構(gòu)成分的樹脂的DTUL與取出模塑件時的模具溫度之間的溫差保持為10℃或更大。
全文摘要
一種具有兩層或多層的多層吹塑制件,它是由滿足To< Ti條件的材料制成的,To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL(載荷下?lián)锨鷾囟?,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層的主要成分的樹脂的DTUL,模塑件的外表面具有由中心線平均粗糙度(Ra)限定的不大于0.2μm的表面粗糙度,或滿足對應(yīng)于至少60%的60度鏡面光澤度的表面性能。一種具有兩層或多層的多層吹塑制件的吹塑方法,由該方法在所選用的樹脂和模具溫度滿足了To< Tm< Ti的條件下不增加生產(chǎn)成本地生產(chǎn)出了具有由良好的模腔表面?zhèn)鳠嵝栽斐傻牧己玫谋砻婀鉂嵍群捅砻婀鉂啥鹊哪Ｋ芗?To(℃)是構(gòu)成最外層的樹脂的DTUL,Ti(℃)是構(gòu)成內(nèi)層主要成分的樹脂的DTUL,Tm(℃)是模具溫度。
文檔編號B29L22/00GK1216493SQ9719390
公開日1999年5月12日 申請日期1997年4月14日 優(yōu)先權(quán)日1996年4月18日
發(fā)明者安藤秀樹 申請人:新日鐵化學(xué)株式會社, 新日本制鐵株式會社